先张法预应力筋张拉台座设计计算书

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先张法台座结构验算

先张法台座结构验算我项目部共预制20米板梁1041片，16米板梁624片，10米板梁432片，并全部为先张板梁。

现以20米板梁的应力状态对先张台座及压杆进行验算。

预应力张拉台座要承受预应力筋的巨大回缩力，设计制作必须保证台座具有足够的强度和稳定性。

按结构可分为墩式和槽式两种。

根据空心板梁的特点，从“安全、实用”的角度决定采用墩式台座，台座结构见附图。

一、台座的抗倾覆性验算根据规范要求，台座的抗倾覆系数K0=M1/M≥1.5式中：M——由张拉里产生的倾覆力矩M1——抗倾覆力矩，若不考虑土压力，则为台座自重对O点的力矩。

台墩倾覆点的设置，对与台面共同工作的台墩，按理论计算倾覆点该在混凝土台面的表面处；但考虑到台墩的倾覆趋势使得台面端部顶点出现局部应力集中和混凝土抹面层的施工质量，因此倾覆点的位置取在混凝土台面往下5cm处。

每个牛腿的受力按2500KN考虑。

N=2500×2=5000KN牛腿受力作用中心点距台面距离e=0.07mM=T(e+0.05)=5000×(0.07+0.05)=600000 N·M忽略牛腿自重，计算由台墩如图所示部分自重，混凝土比重取2.4×103kg/m3,台墩宽度取2.4M,故G=2.4×2×3.1×2.4×104=357120NL=3.55MM1=357120×3.55=1267776 N·MK0=M1/M=1257776/600000≈2.1≥1.5故抗倾覆性符合规范要求。

二、台墩抗滑移验算K c=N1/N≥1.3K c——抗滑移系数，按照规范要求，应不小于1.3N1——抗滑移的力，对于独立的台墩，由侧壁土压力和底部摩阻力等产生。

对于与台面共同工作的台墩，以往在抗滑验算中考虑台面、承力墙的水平力，侧壁土压力和底部摩阻力共同工作。

通过分析认为混凝土的弹性模量和土的压缩模量相差极大，两者不可能共同工作；而底部摩阻力也较小，可忽略不计；实际上台墩的水平推力几乎全部传给台面和承力墙，不存在滑移问题。

先张法预应力张拉伸长值计算书

20m预应力砼空心板先张钢绞线控制力及伸长值计算书一、设计要求：1#桥、2#桥、3#桥、共计494片预应力砼空心板，对预应力钢绞线均为如下设计要求：13δ1、预应力钢绞线为中国山东威海市，威海银兴预应力线材有限公司生产的高强度低松驰，公称直径φJ=15.24mm，7φ5型预应力钢绞线。

其中松驰率为2.2%,小于设计松驰率3.5%。

2、预应力钢绞线标准强度RY b=1860Mpa。

【见钢筋力学性能试验报告（1）】3、预应力钢绞线公称直径φJ=15.24mm，公称截面面积取其钢绞线检测报告中的公称截面积140mm2。

4、预应力钢绞线公称直径φJ=15.24mm，弹性模量取检测报告中的平均值E p=(189.3+190.9+186)/3=188.7G pa(注施工规范E p=195±10 G pa)。

三、张拉设备及工具锚：（一）张拉设备预制12# 23。

AB测试证书第2004056。

C、张拉设备之三：3#千斤顶与3#高压油泵及大缸进油主压力表1662相配套，见测试证书第2004057。

（二）工具锚在张拉端与非张拉端均采用XM15-1型预应力先张法三夹片锚具，锚具高度50mm，该锚具有关技术要求见检测报告。

四、标跨—20m预应力钢绞线作业长度（一）1#张拉台钢绞线作业长度1、张拉台座长度84米2、钢梁厚度49.0×2=0.98米3、砂箱长度0.85米4、锚具高度0.05×2=0.1米#张拉#张拉4#85.99米。

（五）5#张拉台钢绞线作业长度钢梁厚度0.45+0.495=0.945米, 张拉台长83.65米，其余5项同1#张拉台，5#张拉台钢绞线作业长度为：83.65+0.945+0.85+0.1+0.14+0.04+0.01=85.735米。

（六）6#张拉台钢绞线作业长度钢梁厚度0.495×2=0.99米, 张拉台长84.00米，其余5项同1#张拉台，6#张拉台钢绞线作业长度为：84+0.99+0.85+0.1+0.14+0.04+0.01=86.130米。

先张法预应力空心板张拉台座结构设计

先张法预应力空心板张拉台座结构设计1先张法台座的基本要求承力台座必须具有足够的强度和刚度，其抗倾覆安全系数应不小于，抗滑移系数应不小于。

横梁须有足够的刚度，受力后挠度应不小于2mm0在台座上铺放预应力筋时，应采取措施防止沾污预应力筋。

张拉前，应对台座，横梁及各项张拉设备进行详细检查，符合要求后方可进行操作。

2压杆式台座的设计压杆式台座结构形式的选定压杆式台座采用矩形截面。

压杆式台座为双肢受压结构，主要算其截面强度，稳定性及变形。

2.1.1压杆的受力分析及计算方法由于钢绞线距底模距离一般设计为4.5cm,因此纵向力作用在偏离压杆形心0.5cm处,可近似认为压杆为中心受压构件，压杆按素碇设计，按构造进行配筋，单肢压杆承受力为P/2,按极限状态法计算。

（1）强度验算NjW a AR j a r mNj—纵向力；a—纵向力偏心系数；A—构件截而而积aXb；RL-材料抗压强度；心-材料安全系数。

设等式右边为R,当NjWR时强度满足要求；NpR时强度不满足要求，需重新设计压杆截面，重新验算。

(2)稳定性验算NjW 4)a AR J a/r m受压构件纵向弯曲系数首先因压杆中心设置系梁，限制压杆侧向位移，因此压杆按一端固结，一端较接计算。

求出长细比S/h,查出4)值进行验算。

若有一条件式不满足要求时，就需重新设置压杆断面。

设计荷载的确定由于端横梁的刚度大，无挠曲变形，因此每根钢绞线的张拉力取同一值。

根据一片空心板中钢绞线的设计根数、张拉控制应力及超张拉系数，确定台座的设计荷载。

P = n o An—钢绞线根数；o —张拉控制应力；A—钢绞线截而积；已知一片空心板梁设计23根钢绞线，每根钢绞线张拉控制应力为1395Mpa,张拉力为。

计算时超张拉系数考虑，每根张拉力为205KN,则台座的设计荷载P=23x205=4715 (KN)。

台座长度的确定采用长线台座既有经济上的考虑，也有力学性能方面的考虑。

特别在力学方面有两个优点：可以减少张拉和锚固工作量及预应力筋端头损失；可以减少因预应力筋在锚具中滑移及横梁变形所造成的预应力损失。

张拉台座设计计算书

张拉台座设计计算书1 、抗倾覆验算：（1）倾覆力矩MΦj12.70钢绞线，A=98.7mm2σk=0.75×1860=1395（Mpa）1.05σk =1395×1.05=1464.75（Mpa）T=σk·A=1464.75×98.7=144.57(KN)ΣT=18×144.57=2602.275(KN)令转点位于距台座端部4.8米、台面以下30厘米处（如图中A点），偏于安全。

M=ΣT×0.35=2602.275×0.35=910.796（2）抗倾覆力矩M1M1=G·L=[（2×2.5×2.75）×3.8+（1.3×1×2.75）×2.15+（1/2×1.1×0.8×2.75）×（2.8－2/3×1.1）+（0.5×0.3×2.75）×（0.25+2.5）+（1.2×0.3×0.88×2）×（0.6+2.1）+（1/2×0.6×0.3×0.88×2）×（2.1－2/3×0.6）+（1.5×1×0.99）×0.75] ×2400×9.8=1569.452(KN)（3）验算：K=M1/M=1569.4521/910.796=1.72＞1.5 安全2、滑移验算台面选用C30砼fc=15 Mpa k1=1.25 k2=1.50 φ=1.0P=φ·fc·A/ k1· k2=（1×15×990×500）/（1.25×1.5）=3960(KN)Kc=P/ΣT =3960/2602.275=1.52＞1.3 安全3 、台面配筋按偏心受压柱计算C30砼 fc=15 Mpa fcm=16.5 Mpa二级钢筋 fy=310 Mpab×h=990×1000 as=as'=35mm h0=965mmξb =0.544e0=500+50=550＞0.3h0=289.5e i=e0=550l0/h=1500/1000=1.5＜8 短柱η=1 η·e i=550 ＞3h0 大偏e=η·e i +h/2－as=550+500－35=1015取ξ=ξb=0.544As'=[N·e－fcm· b· h02·ξb (1－0.5ξb)]/[fy'· (h0－as')]=[2953020×1015－16.5×990×9652×0.544×(1－0.5×0.544)]/[310×(965－35)]=－2692＜0取As'=0.002·b·h=0.002×990×1000=1980mm2ξ=1－√1－[N·e －fy' ·As' (h0－as') ]/0.5· fcm· b· h02=1－√1－[2953020×1015－310×1980×(965－35)]/(0.5×16.5×990×9652)=0.1748＞2 as'/ h0=70/965=0.0725且ξ＜ξb =0.544As=（fcm· b· h0·ξ+ fy' ·As'－N）/ fy（16.5×990×965×0.1478+1980×310－2953020）/310 =1343 mm2＜0.002·b·h=0.002×990×1000=1980mm2取As=1980 mm2查表（P625）：取IIФ22需6根。

预应力梁先张梁张拉台座设计与检算

预应力梁先张梁张拉台座设计与检算对于预应力先张梁、板需设计先张工作台座，张拉工作台座应按张拉工艺要求制作，根据施工现场具体情况下面介绍两种常见的预应力混凝土先张法台座设计及检算方法和台座设计及检算方法。

预应力混凝土先张法台座设计及检算1、预应力墩式台座设计及检算墩式台座由传力墩、台座墩、台面和端横梁等组成，其构造取台座O点的力矩（即台座板与台面结会点），并忽略土压力的作用，则平衡力矩：M r=G1l1+ G2l2倾覆力矩：M oV=Nh1抗倾覆力矩安全系数K应满足以下条件：K=M r/M DV=（G1l1+G2l2）/（Nh1）≥1.5其中：G1 台座外部分的重力（传力墩牛腿受力）l1 G1点O点的水平距离G2 台座部分的重力点O点的水平距离P cp= rHtg2(45。

+ф/2)－rHtg2(45。

－ф/2) P′=hPф/H式中：Nˊ台面的抵抗力、KN/m 当混凝土强度为10~15MP a时，台面厚d=60mm Nˊ=150~200KN/md=80mm Nˊ=200~250KN/md=100mm Nˊ=250~300KN/mF 混凝土台座与土的摩阻力μ磨擦系数，对黏性土μ=0.25~0.40，砂土μ=0.40，碎石μ=0.40~0.50E p′-------台座底和座面上土压力的合力r 土的容重ф土的内磨擦角,粉质黏性土ф=30°；细砂ф=20º~30º；中砂ф=30º~40ºH 台座的埋设深度h--------------台座板厚度B-----------台座宽度按偏心受力构件计算，如为大偏心，则按下式计算N≤f cm bx+f yˊA gˊ- f y A g式中：N 作用于外伸部分的轴力cmQ= qL /2ι= Q/A≤f V钢横梁应有足够的刚度，以减少张拉预应力钢绞线时预应力损失，钢横梁变形值按下式检算：W max=5qL4/（384EI）≤[W]=L/400如不能满足，应增强钢横梁刚度式中：M 钢横梁跨中最大弯矩q 承力钢板传给每根钢横梁的均布荷载q=N/VW 钢梁截面抵抗矩f 钢材的抗拉、抗弯强度Q 作用于钢梁端部的剪力ι作用于钢梁端部的剪应力f v 钢材的抗剪强度设计值A 钢横梁的截面积W max 钢梁的挠度E 钢材的弹性模量I 钢梁的惯性矩[W] 钢梁的允许挠度应小于L/400⑤台面水平力计算台面一般是在夯实的碎石垫层上浇筑一层厚度为6~10cm的混凝土而成，其水平承载力可按下式计算：p=(фAf v)/(K1K2)式中：ф轴心受压纵向弯曲系数，一般取1A 台面截面积f v混凝土轴心抗压强度设计值K1起载系数，取1.25K2 考虑台面截面不均匀和其它影响因素的附加安全系数，取1.52、预应力槽式台座设计检算槽式台座一般由锚固端柱、张拉端拉、传力柱及上、下横梁受力构件。

先张法预应力筋张拉台座设备的设计与验算

＝
Ｇ１１＋Ｇ２２
（）滑动稳定性按下式验算：２作用在台座上的拉应力和抗滑动力（台面支撑力、摩擦力、土压力）之比。
Ｍ
＝
２３６０２ｘ３＋４、．４ｘ．ｘ．４／ｘｘ．ｘ．（２．＋０ｘ．６０２ｘ．８４／５３５８４５２
１抗滑动验算－３
（）台面反力：１
Ｊｖ０６８．０Ｘ２８１４．９００ｋＮ
（）２台座与土体间的摩擦力：
Ｆ＝Ｆ＋ＦＩ２：（１Ｇ）ｘＧ＋２ｆ
２１５建设机械技术与管理１７０２００
抗滑动安全系数；
Ａ＝ｋＮｅ０．５ｌＲ／８ｏ
＝
（）滑动力：４抗
ＮｊｏＦ＋印：１０．＋４９：Ｎ＋９４０７．８＋８８＝３０．ｋ１．２２Ｎ４２
１４０Ｘ１３２× １３／．５Ｘ２４０．２．０５０８０６Ｘ３０
ｌｌＩｌ
Ｌ产７５００
口，：
ｒＬ．．、。引。Ｌ．．．．。．Ｌ．．．．。
：
图１计算数据及简图
『二（：１ｌｌ）ＬＨ一［３８／（＿＿２２＋５
Ｘ（２— ０）］６８Ｉ × ．０＝８８Ｎ３１．ｋ４
Ｒ一钢筋的设计受拉强度。
填３０ｍ厚碎石）；ｃ台面抵抗力：＝８／按有关资料／２０Ｎｍ（ａｋ的经验数据：台面厚６ｍｍ时为１０～２０ｋ／；０５０Ｎｍ台面１００时为２０～３０Ｎｍ）台座混凝土采用Ｃ５ｍｍ５０ｋ／；２。

浅析先张法预应力施工张拉台座的设计与计算

浅析先张法预应力施工张拉台座的设计与计算作者：周明来源：《知音励志·社科版》2015年第09期摘要先张法预应力施工中，张拉台座应进行专门设计，并应具有足够的强度、刚度和稳定性。

【关键词】先张法预应力；张拉台座在预应力施工中，先张法作为一种简单经济方便的方法广为使用，在先张法施工除却张拉设备、预应力筋、锚夹具需要在施工前严格试验外，对于张拉台座也要进行严格设计与计算，确保张拉台座具有足够的强度、刚度和稳定性，抗倾覆安全系数应小于1.5，抗滑移系数应不小于1.3。

本文着重讨论张拉台座的设计和计算方法。

1 张拉台座尺寸拟定其中：l1——G1点至O点的水平距离；l2——G2点至O点的水平距离；l3——G3点至O点的水平距离；l4——G4点至O点的水平距离；N——预应力钢绞线的张拉力；h1——N作用点至O点的垂直距离；N′——台面的抵抗力；F——砼台座与土的摩擦力；E p′——台座底部和座面上土压力的合力；Pcp——台座后面的最大土压力；γ——土的容重，取γ=18 KN/m3；φ——土的内摩擦角；H——台座的埋设深度；h——台座板厚度；h0——截面的有效高度；e0——轴向力对截面重心的偏心距；ea——附加偏心距，当e0≥0.3h0时，取ea =0。

2 基本设定（1）生产台座最大张力为了能使张拉台座适应各种尺寸的预应力空心板的施工，最多能满足16根钢绞线的张拉力（钢绞线的平均张拉力按钢绞线试验的最大值187.46KN计算）187.46KN/根×16根=2999.36KN≈3000KN。

（2）在制作台座时，多个台座是整体浇筑，为计算方便，偏安全计，每个台座均为单独受力而不传递到相邻台座。

（3）考虑到台座受力后的倾覆趋势，取倾覆转点在悬伸臂自由端砼面下5cm处。

（4）台座配筋计算，假定拉区砼退出工作，拉区钢筋力达到钢筋抗拉强度，压区砼力用等效矩形力图代替，达到砼弯曲抗压强度设计值。

3 抗倾覆验算G1=25×3.0×1.0×2.0=150KNG2=25×0.5×（1.4+1.0）×0.4×2.0=24KNG3=25×0.5×（1.4+1.0）×0.4×0.5×2=12KNG4=25×2.6×1.0×2.0=130KNl1=3.5m，l2≈2.8m，l3≈3.5m，l4=1.3m平衡力矩：Mr=G1l1+G2l2+G3l3+G4l4=150×3.5+24×2.8+12×3.5+130×1.3=803.2KN·m倾覆力矩：MDV=N·h1=3000×0.10=300KN·m抗倾覆安全系数：K=Mr/MDV=803.2/300=2.68>1.5——安全4 抗滑移验算Nˊ=φfcA/（K1·K2）=（1×10×2.0×0.4×103）/（1.55×1.5）=3441KNφ——轴心受压纵向弯曲系数，取φ=1；fc——砼轴心抗压设计强度，取fc =10.0Mpa；A——垫层截面积，取A=2.0×0.4=0.8m2；K1——砼轴心受压基本安全系数，取K1=1.55；K2——考虑垫层截面不均匀等因素的附加安全系数，取K2=1.5；μ——摩擦系数，砂土取μ=0.4F=μ·（G1+G2+G3+G4）=0.4（150+24+12+130）=126.4KN台座底部的被动土压力：γ=18KN/m3，φ=30°pcp=γH[tg2（45°+φ/2）-tg2（45°-φ/2）]=18×3×[tg2（45°+15°）-tg2（45°-15°）]=18×3×（3-1/3） =144KN/m2pˊ=hpcp/H=（1.0×144）/3.0=48KN/m2Epˊ=[（pcp+pˊ）·（H-h）·B]/2=[（144+48）×（3-1）×2]/2=384KN抗滑安全系数：K=（Nˊ+F+Epˊ）/N=（3441+126.4+384）/3000=1.32>1.3——安全5 截面设计（1）牛腿配筋计算h0=3000-40=2960mmAg=Nh1/0.85h0fg=（3000×100×103）/（0.85×2960×210） =568mm2最小配筋率（Ag/bh0）不小于0.2%故Ag=0.002×1000×2960=5920mm2取16根φ22 ：Ag=380.1×16=6082mm2（2）弯起钢筋Ag计算本台座h1/h0=100/2960=0.03Ag=0.0015bh0=0.0015×1000×2960=4440mm2选用12φ22钢筋 Ag=12×380.1=4561mm 2牛腿采用水平箍筋φ10且双肢箍，间距100 mm，满足规范要求。

先张法张拉台的设计及计算(青海16m空心板)

先张法张拉台的设计及计算一、先张法张拉槽台的构造设计1、先张法空心板预制槽台采用长线槽形台座，张拉台座主要由传力柱、联系梁、张拉钢横梁和空心板预制台五部分组成，均采用C30钢筋混凝土结构。

本设计先张法台座采用传力柱轴心受力，传力柱截面为60×40cm，面筋和底筋各配Φ16钢筋3根，腰筋每侧各配Φ16钢筋1根，箍筋为φ8钢筋。

传力柱两端1.5m处加密箍。

为防止地基产生不均匀下沉，传力柱和台座基底采用25T振动压路机夯实，并且台座基础采用20cm钢筋混凝土结构，与传力柱形成一个整体。

另外防止放张后空心板起拱，梁头集中受力导致基础下沉，在预制台座之间设100×25cm和50×25cm联系梁，。

传力柱、联系梁、台座基础施工后，空心板预制台在台座基础上铺5cm厚钢板或作成平整光滑的水磨石表面，台座边角用50×50×5角钢镶边。

2、每槽台两端各设固定钢横梁，钢横梁在张拉力的作用下，最大挠度应按规范要求不大于2mm。

钢横梁的断面尺寸根据空心板的张拉力和台座跨度设计，并经验算符合要求后才可定做，钢横梁用钢板组焊而成。

二、先张空心板张拉台验算1、张拉横梁验算；本工程跨径最大的空心板为16 m，底板宽度1.0m。

因此验算按16m空心板边梁的最大钢绞线束13束为验算基准。

张拉横梁材料用A3钢板，根据JTJ025-086《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》，弯曲应力[σ]=145Mpa ，弹性模量E=2.1×105Mpa 。

张拉横梁截面图如下：440A3（图中长度单位为mm ）由上图得：截面惯性矩I=∑ab3/12=（0.44×0.443）/12=31.23×10-4m4抗弯系数W=I/（b/2）=31.23×10-4/（0.44/2）=14.2×10-3m3其中a、b分别为钢横梁的宽度和厚度（受力方向），式中数据如图所示。

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先张法预应力筋张拉台座设计计算书一、计算简图（如下图）：
二、张拉台座稳定性验算（包括倾覆稳定性和滑动稳定性验算）
1、计算公式
（1）、倾覆稳定性按下式验算：
K0= M1/M = M1/Ne ≥1.50
（2）、滑动稳定性按下式验算：
K c= N1/N ≥1.30
式中：K0—抗倾覆安全系数；
K C—抗滑动安全系数；
M1—抗倾覆力矩，由台座自重和土压力等产生；
M—倾覆力矩，由预应力筋的张拉力产生；
N—预应力筋的张拉力；
e —张拉力合力作用点到传力墩倾覆转动点O的力臂；
N1—抗滑动的力，由台面承受的水平反力、土压力和摩擦力等组成。

2、有关计算数据
（1）、台座受力计算宽度：B=6.80m（见上图）；
（2）、台座前土体的容重：γ=1.8t/m3;
（3）、台座前土体的内摩擦角：φ=35˚；
（4）、台座与土体间的摩擦系数：f=0.40（台座地基经压实后再填30cm厚碎石）；
（5）、台面抵抗力：μ=28t/m（按有关资料的经验数据：台面厚60mm时为15～20t/m；台面厚80mm时为20～25t/m；
台面厚100mm及大于100mm时为25～30t/m）；
（6）、台座砼采用C25。

3、抗倾覆验算（对O点取矩）
（1）、抗倾覆力矩（忽略台座后面的土压力和牛腿自重）：M1 =G1L1＋G2L2
= 2×3×6.80×2.4×(3/2＋4.5)＋0.3×4.5×6.80×2.4×4.5/2
= 587.52＋49.57= 637.09 t
（2）、倾覆力矩：
M = Ne
= 246.4×0.35= 86.24 t-m。

（3）、抗倾覆安全系数：
K0 = M1 / M
= 637.09 / 86.24
= 7.39 >1.50（安全）。

4、抗滑动验算
（1）、台面反力：
N0 = Bμ
= 6.80×28 = 190.40 t。

（2）、台座与土体间的摩擦力：
F = F1＋F2
=（G1＋G2）×f
=（2×3×6.80×2.4＋0.3×4.5×6.80×2.4）×0.4
=（97.92＋22.03）×0.4
= 47.98 t 。

（3）、台座后最大的土压力Ep：
p = γH [ tg2（45º＋φ/2）－tg2（45º－φ/2）]
=1.8×2 [ tg2（45º＋35º/2）－tg2（45º－35º/2）]
=3.6×[ tg262.5º－tg227.5º ]
=3.6×[3.690－0.271]
=3.6×3.419=12.31 t/m。

p, =p×h/H=12.31×0.3/2=1.85 t/m。

Ep =[（p＋p,）/2×(H－h)]×B
=[（12.31＋1.85）/2×（2－0.3）]×6.80 = 81.84 t。

（4）、抗滑动力：
N1 = N0＋F＋Ep
= 190.40＋47.98＋81.84 = 320.22 t。

（5）、抗滑动安全系数：
K C = N1 / N
= 320.22 / 246.4= 1.30 = 1.30 （可以）。

二、张拉台座配筋计算
1、牛腿高度应满足下式要求进行抗裂验算：
0.75bl02R f / (e＋0.5l0)≥K f N
式中：R f—砼的抗裂设计强度（C25的R f=19㎏/cm2）；
K f—抗裂设计安全系数，取K f=1.25；
N—作用在牛腿上的标准荷载（此处N=246.4/2=123.2t）；
e—荷载N作用点至台面的距离,e=35cm；
l0=210－4=206cm（见台座配筋计算图）。

0.75×50×2062×19/（35＋0.5×206）=219098.9㎏=219t >
K f N =1.25×123.2=156.5t（可以）。

l k = 210-90=120cm > l/3=210/3=70cm（可以）。

2、牛腿配筋
（1）、纵向钢筋
牛腿内纵向受拉钢筋的截面面积A g是根据悬臂弯矩Ne按下式计算：
A g=KNe/0.85l0R g
式中：K—正截面强度设计安全系数，取K=1.40；
R a—砼的轴心抗压强度；
R g—钢筋的设计受拉强度。

A g = KNe/0.85l0R g
=1.40×123.2×103×35/0.85×206×3400
=6036800/595340=10.14cm2。

选用4Ф20，A g=12.56 cm2。

（2）、斜截面强度验算：
牛腿的斜截面强度是由砼、纵向钢筋及水平箍筋三者共同承担，并应满足下式的验算：
KN≤0.17(pl0/e)1/3bl0R a
式中：p=[（A g＋2A k/3）/bl0]×100
K—斜截面强度设计安全系数，取K=1.55；
A k—在牛腿高度范围内水平箍筋总截面面积；
b—牛腿的宽度（b=50cm）。

设水平箍筋采用φ8@150，在l=210cm范围内共设13道箍筋，每道箍筋有2肢，则：
A k=2×13×0.503×2400/3400=9.23 cm2。

上式中：0.503为每肢箍筋的截面积；
2400/3400为将Ⅰ级钢筋换算成Ⅱ级钢筋的换算系数。

p =[（A g＋2A k/3）/bl0]×100
=[(12.56＋2×9.23/3)/50×206]×100=0.182。

0.17（pl0/e)1/3bl0R a
=0.17×(0.182×206/35)1/3×50×206×145
=0.17×1.023×50×206×145
=259783㎏=259.78t > KN=1.55×123.2=190.96t（箍筋用量合适）。

弯起钢筋配置：
根据e/l0=35/206=0.17 >0.1，应配置弯起钢筋。

弯起钢筋的配置应满足：
A w≥2/3 A g及A w≥0.0015bl0。

A w=2/3×12.56=8.37㎝2及
A w=0.0015×50×206=15.45㎝2
取两者中的较大值A w=15.45㎝2
选用5Ф20，A w=15.70㎝2。