搅拌站基础计算
拌和站基础计算书
拌和站基础计算书1. 拌合站概况某搅拌站共有6个水泥罐，单个罐满载时单个支腿受力35t，罐宽3m，罐身高14m，支腿长7m，罐车基础采用C25砼扩大基础，长22m，宽5m，深1.5m，地基承载力180kPa，基底土摩擦系数0.25。
搅拌站地区最大风速21.3m/s。
主楼采用回字形基础，外环7*7m，内环3*3m，深0.9m。
主楼轮廓高8m，宽12m，单腿支撑12t。
2. 拌合站储料罐基础计算2.1 储料罐概况储料罐基础采用砼扩大基础，材料为C25砼,长22m，宽为5m，浇注深度为1.5m，基础底面积A=22×5=110m2 。
2.2 荷载计算储料罐重量通过基础作用于土层上，单个罐满载时每个支腿为35t,共6个罐，每个罐4个支腿，总重集中力P=6×4×10×35=8400kN，基础自重G=25×22×5×1.5=4125kN,承载力计算示意见下图本拌和站地区，最大风速v=21.3m/s，储料罐罐身长14m，6个罐基本并排竖立，单个罐宽3m，总受风面积Af=6×3×14=252m2 。
整体受风荷载等效成水平集中力，如下图所示：风荷载强度计算式为：W=K1 K2K3W其中：W ——风荷载强度 Pa；W0——基本风压值 Pa，可按W=V21.6计算；K1——风载体型系数，圆形取0.8；K2——风压高度变化系数，按30m高考虑为1.13；K3——地形地理条件系数，按山岭峡谷考虑，取1.2； V- 风速 m/s；本拌和站地区，最大风速21.3m/s,则:W0 =V21.6=21.321.6=283.6PaW=K1 K2K3W=0.8×1.13×1.2×283.6=307.6Pa单个罐宽3m，高14m，总受风面积A=252m2 ，风荷载等效成水平集中力P=A·W=252×307.6×10-3=77.5kN2.3储料罐地基承载力计算其中：P- 储蓄罐重量（kN），为8400kN；G-基础砼自重（kN），为4125kN；A- 基础作用于地基上有效面积（m2 ），为110m2 ；M- 由风荷载引起基础的弯矩（kN·m）；M=P·h风=77.5×(7+7)=1085kN·m；W=bh26=22×526=91.7m3 。
砂浆站基础验算
砂浆站基础验算砂浆搅拌站布置于西出入场线始发井端头西侧。
砂浆站水泥罐及粉煤灰罐基础采用阀板式基础，阀板基础为下沉式，水泥罐及粉煤灰罐支腿与阀板基础间设置高度为600mm的支墩，阀板尺寸2800mm×2800mm，阀板厚度800mm，采用C30砼，基础底面为城市道路基础层，砂浆站基础面与路面齐平。
西出入场线盾构段砂浆搅拌站布置图2.1砂浆站基础验算2.1.1计算参数根据搅拌站厂家提供的主要参数要求如下：搅拌站的单个水泥罐总重量均为100吨、主机架20吨；两台搅拌站水泥罐和主机脚部尺寸一致，水泥罐罐体高度均约为13.8米； 2.1.2基础结构验算 1、支墩结构验算水泥罐在风荷载作用下，按平面问题考虑，风荷载按均布荷载考虑，计算简图如下图所示。
图2 计算简图水泥罐基础砼强度等级为C30，阀板基础厚度为800mm ，长×宽=2800mm ×2800mm ，支墩按600mm ×600mm 考虑，高600mm 。
基本风压按广州市50年一遇查《荷载规范》为0.5KN/m ，现取0.7KN/m2。
风压高度系数按地面粗糙度B 类查取为1.25，体型系数取0.8，风振系数取1.0，则风荷载=0.7×1.25×0.8×1.0=0.7KN/m2，则可算得KN/m ，风荷载作用下结构的弯矩图及剪力图如下图所示：w W z s z K μμβ=03.29.27.0=⨯==B w q k图3 结构内力图其中：B 处弯矩：mKN ql M AB B .3.19313.803.221222=⨯⨯==C 处弯矩：()269.2abab bc l Mc ql l KN m =+= B 、C 处剪力：1）支座C 处（支柱底）正截面抗弯验算按悬挑粱计算。
为保证一定的赘余量，不考虑双筋。
取最不利方向验算：6221c 0/2269*10a ===0.0435a f bh 2*1.0*14.3*600*600s Mε则所需受拉钢筋面积为：221c 0y =a f bh /f =1.0*14.3*600*600*0.0445/269=851.6mm 3617mm S A εφ＜（825）故安全。
(完整版)拌合站、水泥罐、搅拌站地基计算
目录一.计算公式 (2)1.地基承载力 (2)2．风荷载强度 (2)3．基础抗倾覆计算 (2)4．基础抗滑稳定性验算 (3)5.基础承载力 (3)二、储料罐基础验算 (3)1．储料罐地基开挖及浇筑 (3)2.计算方案 (3)3.储料罐基础验算过程 (4)3.1 地基承载力 (4)3.2 基础抗倾覆 (4)3.3 基础滑动稳定性 (5)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5)三、拌合楼基础验算 (5)1．拌合楼地基开挖及浇筑 (5)2.计算方案 (6)3.拌合楼基础验算过程 (6)3.1 地基承载力 (6)3.2 基础抗倾覆 (7)3.3 基础滑动稳定性 (7)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (7)拌合站拌合楼基础承载力计算书1号拌合站为华阳村拌和站，配备HZS90拌和机，设有4个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。
拌合楼处于华阳村内，在78省道右侧30m，对应新建线路里程桩号DK208+100。
经过现场开挖检查，在地表往下0.5～1.5米均为粉质粘土，1.5米以下为卵石土。
一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.108 Mpa（雨天实测允许应力）2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速m/s,取17m/sσ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa3．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力MPaσ0—砼容许的应力MPa二、储料罐基础验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为半径为10.0m圆的1/4的范围，宽5.0m，浇筑深度为1.4m。
拌合站粉罐基础验算
东莞至番禺高速公路桥头至沙田段工程施工第4合同段搅拌站基础计算书编制：审核：批准：中铁十七局集团有限公司莞番高速桥头至沙田段施工第4合同段项目经理部2018年11月21日搅拌站基础计算书莞番高速4标段搅拌站，配备HZS120拌和机2套，搅拌站设6个粉罐，水泥罐容量均为150t，空罐按15t计。
基础采用混凝土基础，其施工工艺按照水泥罐罐体提供厂家提供的基础图制作。
搅拌站建在连马路旁莞番4标项目经理部后方，根据现场地质调查情况，搅拌站位于原采石场杂填土区域，进场后对该处地基进行换填80~100cm砂性土处理，处理后地基容许承载力为0.2Mpa。
一粉罐基础1 计算公式1.1 地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量 KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa通过地质触探，计算得出地基应力σ0=0.2Mpa。
1.2 风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度 PaW0—基本风压值 PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速 m/s,按照最不利大风考虑，取24.8m/sσ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa1.3 基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距 KN•MM2—抵抗弯距 KN•MP1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KN1.4 基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；1.5基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量 KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力 MPaσ0—砼容许的应力 MPa2 罐基础验算2.1 粉罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图以及现场地质情况确定，粉罐基础平面尺寸如下：单侧3个罐组合基础厚度为1.2m。
搅拌站热工计算
附件《搅拌站混凝土热工计算》
基础混凝土配合比为：水泥m c=386kg, 砂m s=673kg , 石子m g=1076kg, 水m w=186kg, 砂含水量w a=5%, 石子含水量w g=1%, 经现场测试水泥的温度为Tc=10º，水的温度为Tw=35º,砂的温度Ts=9°，石子的温度Tg=7°，水泥、砂、石子的比热为：Cc=Cs=Cg=0.84kJ/kg·Ｋ，水的比热Ｃw=4.2 kJ/kg·Ｋ
混凝土拌和温度计算表
混凝土的拌和温度为：T0=ΣTimC/ΣmC=(5)/(3)= 14.36℃
搅拌站在冬期施工过程中用彩钢板封闭内设暖气供暖，砂石料场冬期施工过程中用塑料棚布加多层棉被覆盖保温，保证原材料温度在10℃左右，拌和用水采取接通锅炉热水加热方式保证砼拌和水温在30℃左右。
通过以上措施完全可以保证搅拌站砼拌和温度满足施工需要。
一、现浇混凝土工程量-按以下规定计算：
一、现浇混凝土工程量，按以下规定计算：1.混凝土工程量除另有规定者外，均按没计图示尺寸以体积计算。
不扣除构件内钢筋、预埋铁件所占体积。
砼构件中如设计采用型钢时，应扣除其体积。
2.基础：(1)基础及基础垫层工程量，扣除伸入承台基础的桩头体积。
(2)有梁带形混凝土基础，其梁高与梁宽之比在4∶1以内的按带形基础计算。
超过4∶1时，其基础底按带形基础计算，以上部分按墙计算。
(3)箱式满堂基础应分别按满堂基础、柱、墙、梁、板有关规定计算，套用相应项目。
(4)块体设备基础按设计图示尺寸以m3计算。
框架式设备基础分别按基础、柱、梁、墙、板等有关规定计算，套相应项目计算。
楼层上的设备基础，按梁、板相应项目分别计算。
3.柱：按图示断面尺寸乘以柱高以m3计算。
柱高：(1)柱和板连接的柱高，应自柱基上表面(或楼板上表面)至上一层楼板上表面之间的高度计算。
(2)带柱帽的柱和板连接的柱高，应自柱基上表面(或楼板上表面)至柱帽下表面之间的高度计算。
柱帽工程量合并到柱子工程量内计算。
(3)框架柱的柱高应自柱基上表面至柱顶高度计算。
(4)构造柱按全高计算，与砖墙嵌接部分的体积并人柱身体积内计算。
(5)依附柱上的牛腿，并入柱身体积内计算。
(6)升板柱帽按图示尺寸以m3计算。
4.梁：按图示断面尺寸乘以梁长以m3计算，伸入墙内梁头、梁垫并入梁体积内计算。
梁长：(1)梁与柱连接时，梁长算至柱侧面。
(2)主梁与次梁连接时，次梁长算至主梁侧面。
(3)圈梁与过梁连接者，分别套用圈梁、过梁定额，其过梁长度按门、窗口外围宽度两端共加50㎝计算。
5.墙：墙、间壁墙、电梯井壁、按图示中心线长度乘以墙高及厚度以m3计算，应扣除门窗洞口及单个面积0.3㎡以外孔洞所占体积，墙垛及突出墙面部分并入墙体体积内计算。
(1)剪力墙中暗梁、暗柱、端柱并人墙内计算。
(2)建筑模网墙内的构造柱、圈梁、过梁混凝土与墙混凝土合并计算。
(3)建筑模网安装工程量，外墙按外墙中心线长度乘以结构高度(地面至板顶)，内墙按内墙净长线长度乘以内墙净高，以单面面积计算。
混凝土的基础重量计算公式
混凝土的基础重量计算公式引言。
混凝土是建筑工程中常用的材料，其重量是建筑设计和施工中必须考虑的重要因素之一。
在建筑工程中，混凝土的基础重量计算是非常重要的，它直接影响到建筑物的结构设计和施工质量。
本文将介绍混凝土的基础重量计算公式及其应用。
混凝土的基础重量计算公式。
混凝土的基础重量计算公式是建筑工程中常用的计算方法之一。
其公式如下：基础重量 = 混凝土密度×基础体积。
其中，混凝土密度是指单位体积混凝土的重量，通常以千克/立方米或者磅/立方英尺为单位。
基础体积是指混凝土基础的体积，通常以立方米或者立方英尺为单位。
混凝土密度的计算。
混凝土密度的计算通常需要考虑混凝土中水泥、砂、石子等原材料的比例和密度。
一般来说，混凝土的密度在2200-2500千克/立方米之间。
具体的混凝土密度可以通过实验室测试或者参考相关资料来确定。
基础体积的计算。
基础体积的计算通常需要考虑混凝土基础的形状和尺寸。
常见的混凝土基础形状包括矩形、圆形、梯形等，其体积可以通过相应的公式来计算。
例如，矩形基础的体积计算公式为：基础体积 = 长×宽×深。
其中，长、宽、深分别表示矩形基础的长度、宽度和深度。
应用举例。
例如，某建筑工程中需要使用矩形混凝土基础，其尺寸为长10米、宽8米、深0.5米，混凝土密度为2400千克/立方米。
那么，根据上述公式，可以计算出该混凝土基础的重量为：基础重量 = 2400 × 10 × 8 × 0.5 = 96000千克。
通过上述计算，可以得出该混凝土基础的重量为96000千克。
注意事项。
在进行混凝土的基础重量计算时，需要注意以下几点：1. 混凝土密度和基础体积的数据应该尽量准确，以确保计算结果的准确性。
2. 不同形状的混凝土基础，其体积计算公式可能会有所不同，需要根据实际情况选择合适的计算方法。
3. 在实际工程中，可能会考虑混凝土基础的强度、稳定性等因素，这些因素也会对基础重量的计算产生影响。
混凝土搅拌站每一方混凝土的成本如何计算
混凝土搅拌站每一方混凝土的成本如何计算在混凝土搅拌站生产混凝土时，每一方混凝土的成本如何计算是非常重要的。
混凝土的成本主要包括原材料成本、劳动力成本、设备折旧费用、能源消耗费用等多个方面。
下面将详细说明混凝土搅拌站每一方混凝土的成本如何计算。
首先，原材料成本是混凝土成本的主要组成部分。
混凝土的主要原材料包括水泥、砂、碎石等。
水泥是混凝土的胶凝材料，其价格波动较大，因此需要根据市场价格进行计算。
砂和碎石是混凝土的骨料材料，其价格也会根据市场供求情况而有所变化。
在计算每一方混凝土的成本时，需要根据实际用量和价格来确定原材料成本。
其次，劳动力成本也是混凝土成本的重要组成部分。
在混凝土搅拌站生产过程中，需要有搅拌工、运输工、领班等人员参与，他们的工资待遇将直接影响混凝土的成本。
因此，在计算每一方混凝土成本时，需要考虑劳动力成本的因素。
另外，混凝土搅拌站的设备折旧费用也是需要考虑的成本之一。
混凝土搅拌站采用的搅拌机、卸料机等设备都需要投入一定的资金购买，但随着时间的推移，这些设备会逐渐老化，产生折旧费用。
因此，在计算每一方混凝土成本时，需要将设备折旧费用列入考虑范围。
此外，能源消耗费用也是混凝土搅拌站每一方混凝土成本的重要组成部分。
混凝土生产需要消耗大量的电力和燃料，这些能源的价格直接影响混凝土的生产成本。
因此，在计算每一方混凝土的成本时，需要考虑能源消耗费用对成本的影响。
总的来说，混凝土搅拌站每一方混凝土的成本是由多个方面的因素共同决定的。
只有综合考虑原材料成本、劳动力成本、设备折旧费用、能源消耗费用等各个方面的因素，才能准确计算每一方混凝土的生产成本，为混凝土搅拌站的生产经营提供依据。
因此，在管理混凝土搅拌站时，需要根据实际情况精确计算每一方混凝土的成本，在保证产品质量的前提下控制生产成本，提高生产效益，实现经济效益最大化。
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搅拌站基础计算目录肇花三标东岸搅拌站基础设计及验算 (2)1.筒仓基础设计及验算 (2)1.1抗拔及承压工况计算 (3)1.2钢管桩入土深度计算 (4)2.主机架基础设计及验算 (8)3.送料系统基础设计及验算 (8)4.操作室基础设计及验算 (9)5.配料系统基础设计及验算 (9)搅拌站基础设计及验算**项目部拟采用HZS100和HZS75搅拌站各一台，现在根据厂家图纸和现场地基条件设计和验算搅拌站基础。
搅拌站基础主要分五大基础：筒仓基础、主机架基础、送料系统基础、操作室基础和配料系统基础。
计算中，筒仓考虑风荷载并根据地质条件使用钢管桩增强抗拔。
其他基础均根据图纸采用混凝土扩大基础，其中土质承载力根据《工程地质勘察报告》，地基承载力取90kPa。
1.筒仓基础设计及验算根据肇花项目东岸搅拌站选址地质情况，筒仓基础拟采用钢管桩配上混凝土承台作为承载基础。
图1.1 筒仓基础结构混凝土扩大基础拟采用□3.5m×3.5m×0.5m的混凝土结构。
钢管桩拟采用直径Ф630mm，壁厚为6mm。
将混凝土如图均分4份，根据北江特大桥勘探资料，表面土层为素填土，允许承载力为90kPa。
1.1抗拔及承压工况计算根据实际工作分析，抗拔最大工况为风荷载最大且筒仓空载：如图所示，风荷载作用位置H=15m ，风级按12级风，风压p 取1.3kPa ：kN kPa F 21.54)]8.03(35.0123[3.1=+⨯⨯+⨯⨯=；风荷载产生弯矩：m kN FH M ⋅=⨯==15.8131521.54；另外，考虑m e 1.0=偏心，其中筒仓空载载荷载取kN g m k 200=，kN g m m 1400=，则：m kN kN m M ek ⋅=⨯=202001.0，m kN kN m M em ⋅=⨯=14014001.0对钢管桩产生附加荷载F ∆的计算：0='++=∑M MM M e，Fd M ∆='；风向平行钢管所在正方形的边长和对角线时，力偶臂分别为：m d 95.11=和m d 76.22=。
故，kN mmkN d M M d M F e 6.21395.1215.83322111=⨯⋅=+='=∆； kN mm kN d M M d M F e 9.30176.215.833222=⋅=+='=∆； 所以，钢管桩承载力：每份混凝土质量：kN vg g m t 8.39105.075.175.16.2=⨯⨯⨯⨯==ρkN g m R m 7.6919.3018.394max =++=，kN gm R k 1.2128.3949.301min =--=（方向向上）。
图1.2 筒仓风荷载每份混凝土承压：kN A R h 6.2759075.175.1=⨯⨯==σ所以，钢管桩承压：kN R R R h y 55.4056.27515.681max =-=-=钢管桩抗拔荷载不小于于212.1kN ，承压荷载不小于405.55kN ，故考虑入土深度按满足承压要求计算。
1.2钢管桩入土深度计算图1.3 XX#地质图根据地理位置，选择XX#墩位置作为地质参考。
表1.1 XX#地层相关数据根据《港口工程灌注桩设计与施工规程》（JTJ--2001），钢管桩的入土深度可按下下式计算：()max /i fi R R P U L q q A γ=+∑其中：max P ---单桩极限承载力（kN ）； U ---钢管桩截面周长（m ）；fi q ---第i 层土的极限侧摩阻力标准值（kPa ）；i L ---钢管桩穿过第i 层土的确长度（m ）； R q ---单桩极限端阻力标准值（kPa ）；A ---桩身截面面积（m 2）；R γ---单桩垂直承载力分项系数，一般取1.60～1.65。
有试桩资料时取1.60，无试桩资料时取1.65。
其中，kPa q R 0=，端阻力不考虑计算。
由表1.1计算根据kN R R 2.66965.155.405max =⨯=γ可知，钢管桩深度在第三层土层中，深度范围m L m 7.147.6<<。
由条件：()max 2211max /)(63.0/R A q q L q L A q q L U P R R f f R R fi i =++=+=∑γπγ 222max L Dq N R L f R +-=πγm L 10]69.9[7.62514.363.03.5212.669==+⨯⨯-=1.3 钢管桩承台配筋设计与验算图1.4 筒仓基础结构受力图如图1.4所示，在筒仓满载且风荷载和偏向产生的弯矩方向垂直对角线时，承台弯矩最大。
以钢管桩阵列的几何中心分析，风向和偏心方向沿1-4对角线方向。
由条件得：kN gm R m 1.489.30141=-=kN g m R R m 35041400432==== kN gm R m 9.6519.30144=+=可以看出，3-4方向和2-3方向弯矩最大，根据54.09.6513504342===R R R R ，m l l 95.14342==--推出集中荷载距离两支点的距离a 和b 分别为；m a 68.054.0195.154.0=+⨯=，m b 27.154.0195.11=+⨯=故，m kN b a R R ab b a abF M ⋅=+⨯⨯=++=+=72.44395.1)9.651350(27.168.0)(42（偏保守，混凝土自重不考虑）设计保护层厚度为5cm ，采用二级钢筋Ф16mm 钢筋则：扩大基础的砼强度为C25，砼的轴心抗压强度设计值2/9.11mm N R a =，砼的轴心抗拉强度设计值2/27.1mm N R t =。
主筋采用HRB335钢筋，2/300mm N R g =（普通钢筋的抗拉强度设计值）。
箍筋采用HRB335钢筋，2/300mm N R g =（普通钢筋的抗拉强度设计值）。
1.3.1正截面强度设计计算时b=1.75m ，h=0.5m1)承台受力筋配筋假设钢筋保护层为5cm ，则结构有效高度m 45.00.05-5.0h h 0==-=a 由 ⎪⎭⎫ ⎝⎛-=≤2x h bx R M M 0c au j γ 得：)x 2x-m 45.0m 75.11.25N/m 109.1143.72kN 426（⨯⨯⨯=⋅m 解得:0053.09.02=+-x x ,m h m a ac b b x b 252.045.056.00633.02053.049.09.024022=⨯=<=⨯--=---=ξ于是得：20min 281.1145.075.1%15.094.433000633.075.19.11cm A cm f bx f A sd cd s =⨯⨯=>=⨯⨯==μ以14Φ20@13布置，2s cm 99.43A =，配筋率为%559.045.05.399.43=⨯=μ。
全截面配筋27Φ20@13.2布置。
1.3.2抗剪强度设计正截面抗剪：砼提供抗剪KN 8.1149KN 75.3038A Q 1>==τ 满足抗剪要求！ 斜截面抗剪： 箍筋配筋率：%214.0151252.00962bS a n k k k k =⨯⨯==μ 箍筋和砼能承受的剪力为：()KN KN 8.114919.2485R R p 20349bh.0Q gk k 02>=+=μ满足斜截面抗剪要求！2.主机架基础设计及验算根据厂家图纸，主机架每支腿荷载120kN ，由于结构宽矮且重量相对较小，故不考虑风荷载和偏心的影响。
两种搅拌站扩大基础尺寸均为□1m ×1m ×1.1m ，其中入土深度0.9m 。
承载力1204.611.126190max <=⨯-⨯=-=mg A R σ，故不满足要求！ 由条件：m hg R a a hg a R 4.11.1269012022=⨯-=-=⇒=+ρσσρ，取尺寸为1.5m 。
3.送料系统基础设计及验算根据厂家图纸，送料系统每支腿荷载50kN ，由于结构宽矮且重量相对较小，故不考虑风荷载和偏心的影响。
两种搅拌站扩大基础尺寸均为□0.5m ×0.5m ×0.5m ，其中入土深度0.4m 。
承载力5025.195.0265.09032max <=⨯-⨯=-=mg A R σ，故不满足要求！ 由条件：m hg R a a hg a R 1]8.0[5.026905022==⨯-=-=⇒=+ρσσρ，取尺寸为1 m 。
4.操作室基础设计及验算根据厂家图纸，操作室每支腿荷载10kN ，由于结构宽矮且重量相对较小，故不考虑风荷载和偏心的影响。
两种搅拌站扩大基础尺寸均设计为□0.5m ×0.5m ×0.5m ，其中入土深度0.4m 。
承载力1025.195.0265.09032max >=⨯-⨯=-=mg A R σ，故满足要求！5.配料系统基础设计及验算根据厂家图纸，配料系统每支腿荷载分120kN （普通）和150kN （15方料斗），计算取150kN 。
由于结构宽矮且重量相对较小，故不考虑风荷载和偏心的影响。
两种搅拌站扩大基础尺寸均为□1m ×1m ×1.1m ，其中入土深度0.9m 。
承载力1204.611.126190max <=⨯-⨯=-=mg A R σ，故不满足要求！ 由条件：m hg R a a hg a R 6.1]56.1[1.1269015022==⨯-=-=⇒=+ρσσρ，取尺寸为1.6m 。