最新发动机热力学计算资料
发动机燃烧的热力学过程
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二、热力学第一定律
热力学第一定律：热和功可以相互转换，为了要获得一定量的 功，必须消耗一定量的热；反之，消耗一定量的功，必会产生一 定量的热。 第一类永动机是不可能被成功地制造的。在热能与其他能量的 相互转换过程中，能的总量保持不变--遵循能量守恒原则。 1kg气体由状态1变化到状态2所经历的过程中，如果气体与外 界交换的热量为q1-2，机械功为w1-2，内能的变化量为u2－u1，三 者之间的平衡关系可用能量平衡方程表示为: q1-2= u2－u1+ w1-2 mkg气体由状态1变化到状态2所经历的过程中，则有 Q1-2= U2－U1+ W1-2 气体状态发生变化时，从外界吸收的热量等到于其内能的增加 量与对外所作的机械功之和。
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课程内容概述
第一章 发动机原理基础知识 第二章 发动机的换气过程 第三章 汽油机的燃料与燃烧 第四章 柴油机的燃料与燃烧 第五章 燃气发动机的燃料与燃烧 第六章 发动机的特性 第七章 汽车的动力性 第八章 汽车的制动性 第九章 汽车的使用经济性 第十章 汽车的操纵稳定性 第十一章 汽车的舒适性 第十二章 汽车的通过性 第十三章 汽车性能的合理使用
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第三节
一、热力循环 二、循环评定指标 三、热力学第二定律
热力学第二定律
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一、热力循环
定义:工质由某一初始状态出发，经过一系列的状 态变化又重新回到初始状态所经历的封闭过程， 简称循环。 循环可分为正向循环和逆向循环。 循环过程可用p—v图表示。
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p－v图
2 1
2
v1
2
V1
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一、功、热量和内能
航空发动机涡轮级的热力学分析
航空发动机涡轮级的热力学分析航空发动机是现代飞行器的核心设备之一，具有巨大的推进力和能量释放量，其有效性取决于其热力学效率。
其中涡轮级是发动机热力学中最重要的级别之一，它不仅直接影响着涡轮前压气机和涡轮后涡轮的性能，而且还影响着发动机整体的效率。
在本文中，我们将对航空发动机涡轮级的热力学分析进行介绍和讨论。
一、涡轮级的基本原理涡轮级是一种基于热力学效应的传动装置，其工作原理基于燃烧产生的高温高压气体通过涡轮级传递动能，从而驱动涡轮旋转，实现能量转化。
涡轮级的基本组成部分是一个或多个涡轮叶轮和一个或多个导叶，其中涡轮叶轮通过叶片间隙将高速高温的气流传递到下一个级别，并利用动量守恒原理将能量转化为机械能。
同时，导叶通过控制气流的流向和速度来优化能量转换效率。
二、涡轮级的热力学分析涡轮级的热力学性能直接影响到发动机的整体性能和效率，因此对这种组件进行热力学分析非常重要。
在涡轮级的热力学分析中，我们主要关注涡轮级的能量转换效率、可靠性和散热性能等方面。
1. 能量转换效率能量转换效率是涡轮级最重要的热力学性能参数之一，它表示涡轮级从热能到机械能的转化率。
该参数可以通过以下公式计算：η = (T4-T5)/(T3-T2)式中，T2、T3、T4和T5分别表示进气口、压气机出口、燃烧室出口和涡轮出口的温度。
通过控制这四个参数，我们可以优化涡轮级的能量转换效率。
2. 可靠性涡轮级的另一个关键性能参数是可靠性，它是指涡轮级在高温高压条件下的工作寿命和故障率等。
高温高压条件下，涡轮级的叶轮和导叶容易出现蒸汽腐蚀、高温劣化和机械疲劳等问题，因此需要采取相应的措施来延长组件的工作寿命。
3. 散热性能散热性能是涡轮级另一个重要的热力学性能参数，它是指涡轮级有效地将内部高温气流排出发动机，以防止过热和损坏发动机结构。
在设计涡轮级时，需要采取一系列散热措施，如设计相应的散热孔、样条和散热结构等。
三、涡轮级的优化方法为了提高涡轮级的热力学性能，需要采取一系列优化措施，主要包括以下方面:1. 优化流场设计。
内燃机热力计算
内燃机课程设计热力计算书——解放CA-30汽油机热力计算一、 课程设计的主要内容2.1、解放CA_—30汽油机的热力计算1、计算工况选择：转速 n=2800r/min 功率 81kw 平均有效压力 0.622MPa2、原始参数及条件（1）柴油机型号：解放CA —30汽油机（2）增压方式：非增压（3）冲程数：τ=4（4）额定功率： e p =81kw（5）额定转速：n=2800r/min（6）气缸直径：D=101.6mm（7）活塞行程：S=114.3mm（8）行程缸径比：S/D=1.125（9）气缸数目：Z=6（10）活塞总排量：Z*h V =5.55L（11）压缩比：ε=6.2（一般汽油机是7-11）（12）平均有效压力：me P =0.622MPa（13）扭矩： tq T =343N ·m（14）活塞平均速度：m C =10.5m/s（15）升功率：L P =14.5kw/L（16）me P ·m C =65.53 热计算3.1 燃料的平均元素和分子量C=0.855 H=0.145 O=0.000 (内燃机学P41)燃料低热值 Hu=43960J /KG3.2 工质参数3.2.1燃烧1Kg 汽油燃料理论上所必须的空气量110.8550.14500.5130.208124320.208124C H O lo kmol KG ⎛⎫⎛⎫=+-=+-= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭3.2.2汽油的空燃比0.85534.410.145014.796/3lo X Kg Kg ⎛⎫=+-= ⎪⎝⎭汽油机过量空气系数α一般取0.8-0.96此处取α=0.9。
3.2.3可燃混合气新鲜充量 0.90.5130.46/M Lo kmol kg α=⨯=⨯=3.2.4燃烧产物单独成分数量Mx222210.85510.920.20820.2080.5130.05702/1211210.5120.2080.01423/1120.2080.06539/21120.2080.00711/10.7920.792C Mco Lo Kmol kg k Mco Lo kmol kg kH Mh o k Lo kmol kg kMh k Lo kmol kg kMn lo ααααα--=-⨯=-⨯⨯⨯=++-=⨯=+-=-⨯=+-=⨯=+=⨯⨯=0.90.5130.3657/kmol kg ⨯⨯= 其中汽油机K=0.45-0.5，此处K=0.503.2.5燃烧产物的总量 22220.50942/Mco Mco Mh Mh o Mn kmol kg ++++=3.3周围介质参数和剩余气体周围介质压力Pk=Po=0.103Mpa周围介质温度Tk=To=293K剩余气体压力Pr=(1.05-1.25)Po 这里取1.05Po=1.05x0.1013=0.106Mpa 剩余气体温度Tr=1000K3.4 各热力过程的热力计算3.4.1 进气冲程 新鲜充量温升ΔT=20K3.4.1.1进气的充量密度66310/0.10310/(287293) 1.205/K k k p Rg T kg m ρ=⨯⨯=⨯⨯= 3.4.1.2 进气终了压力Pa=Pk-0.00797=.0.933Mpa3.4.1.3 残余废气系数r φ 0r 293200.1060.071000 6.20.09330.106r r a r T T p T p p φε+∆=+-+=⨯=⨯-3.4.1.4 进气终点温度Ta 0r 1293200.0710*******.07ra rT T T T k φφ+∆+=+++⨯==+ 3.4.1.5 充气系数00000112930.093310.1060.0930.826293200.103 6.210.1030.103a a r c T p p p T T p p p φε⎡⎤⎛⎫=--⎢⎥ ⎪+∆-⎝⎭⎣⎦⎡⎤⎛⎫=--= ⎪⎢⎥+-⎝⎭⎣⎦3.4.2 压缩过程3.4.2.1 压缩绝热指数及多变平均指数 当ε=6.2，Ta=358K 时 选取绝热指数1n =1.353.4.2.2 压缩终点压力c p11.350.0933 6.21.116n c a p p MPa ε==⨯=3.4.2.3 压缩终点温度Tc 111.381358 6.2678n a Tc T k ε--==⨯=3.4.3 做功过程 3.4.3.1 汽油机理论混合气分子摩尔变更系数0μ 1200.50942 1.1070.46M M μ=== 3.4.3.2 汽油机实际混合气分子摩尔变更系数μ011.1070.07 1.0410.07r r μφμφ+=++==+3.4.3.3 汽油机燃烧产物的热量()()14396089313/0.4610.071r HuKJ Kmo M φ===⨯++ 3.4.3.4 汽油机燃烧产物平均摩尔热量()()()0000024.640.0020518.31532.7770.002051z zz t V z t t t n p V zt t MC t MC MC t =+=+=+ 汽油机的压力升高比λ一般在3.2到4.2 此处取 λ= 3.23.4.3.5 燃烧过程的终点温度Tz()()000.8.3152270()zz t t n pao cm V c p t t H MC t MC αλλμμ⎡⎤+++-=⨯⎢⎥⎣⎦代入数据tz=2540KTz=tz+273k=2813K3.4.3.6 燃烧最高压力 Pz=λPc=3.2x1.1=3.52Mpa3.4.3.7初期膨胀比ρ1.042813 1.353.2678z cT T μρλ=⨯=⨯= 3.4.4 排气冲程3.4.4.1 后期膨胀比 6.2 4.61.35εδρ=== 3.4.4.2 汽油机膨胀多变系数2n 取1.32膨胀终点压力2 1.323.520.3466.2Z n b P P ε===MPa 膨胀终点温度210.32281315696.2Z n b T T K ε-=== 取剩余温度校核'156910531.49r T K === 两者的误差Δ=105310001053-=5%，大致符合要求。
发电机热力学原理
循环作功(忽略泵功 )： 4
3
wT (h1 h5 ) (h6 h2 )
循环热效率：
t
wT q1
(h1 (h1
h5 ) h4 )
(h6 (h6
h2） h5）
16 5
2‘ 2
s
t
wT q1
1
(h2 (h1
h3 h4
) )
(h2 (h6
s
如何求平均放热温度?
如何求平均吸热温度?
T1
q1 s1 s4
T2
q2 s1 s4
例1 已知朗肯循环的初压p1=5MPa,初温t1=500℃，乏汽压力
p2=5kPa，试求该循环的平均吸热温度、循环热效率及乏
汽干度。
１
T
解 查水蒸气表 由p1=5MPa,t1=500℃查得 T1
h1 3432.2kJ/kg ; s1 6.9735kJ/(kg.K)
机组类型 亚临界机组
蒸汽压 力MPa
17.0
蒸汽温度℃ 540/540
电厂效率 %
38
供电煤耗 g/kWh
324
超临界机组
25.5
567/567
41
300
高温超临界
25.0
600/600
44
278
超超临界机组 30.0 600/600/600
48
256
高温超超临界 30.0
700
57
215
表11.3 国外火电机组蒸汽参数的发展
w0
T
１
T1
发动机热计算
一、热力学计算： 参数选择缸径D ： D=80mm缸数i ： i=1 冲程数τ：4 转数n ： n=3600r/min 几何压缩比：8.5 工作容积h V ： h V =0.3L 有效压缩比ε：ε=7.5 大气状态： 0p = 1bar 0T = 288K燃烧平均重量成分： C = 0.855， H = 0.145 ， O = 0燃料低热值Hu ： 44100kJ/kg 过量空气系数α： α=0.85 热量利用系数ξZ ： ξZ = 0.9 残余废气系数γ： γ = 0.086 排气终点温度Tr ： Tr = 1050K 示功图丰满系数φi ： φi = 0.96 机械效率ηm ： ηm = 0.93 平均多变压缩指数： n 1=1.32 进气加热温升Δt ： Δt=20℃（1）． 排气过程排气压力，选Pr=1.1∙P 0=1.1bar （2）． 进气过程 取Pa=0.8Po=0.8bar 进气终点温度aT =γγ++∆+10rT T T =373K充气效率v ηγεεη+⋅⋅⋅-=11100a av T T p p =0.65（3） . 压缩过程1) 选取平均多变压缩指数1n =1.22 2) 压缩过程中任意点X 的压力cx p ：cx p =2.19.01⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛cx an cx a a VV V V p bar式中cx V ——x 点的气缸容积，它等于：cxV =()()C x x V Cos L R Cos R D +⎥⎦⎤⎢⎣⎡---ϕϕπ214142cV =1-εhV =0.04 L3) 压缩终点压力c p 和温度c T ：c p =Pa 1n ε=8.0⨯22.15.7= 9.3bar c T =Ta 11-n ε=373×8122.1-= 589.4Kc t = 273-c T = 316.4c o（4）． 燃烧过程计算1) 压缩终点的空气平均等容比热v Cc t =316.4c o时，p C =7.06 kcal/kmol c ovC =p C 986.1-= 5.074 kcal/kmol c o2) 压缩终点残余废气平均等容比热"v C ，α =0.85，c t =323.8c o时，"v C =7.82kcal/kmol c o."v C =986.1-"p C = 7.82 – 1.986 = 5.834 kcal/kgmol c o3) 压缩终点的混合气平均等容比热'vC'v C =γγ+"+1vv C C =5.103 kcal/kmol c o=21.4 kJ/kgmol c o4) 燃烧终点的温度Z T ,C `V =21.7Kcal/Kmol.Kzp cv u z t C t C M H H "='++∆-μγμξμ1)1()(将已知数值代入 "p C z t = 69800 kJ/kgmoL反复查表，采取逐步试算法求得： z t = 2113℃, Z T =2113+273 =2386K 5）压力升高比λ： 4.589238607.1⨯==CZ T T μλ=4.36）燃烧压力P z ： P z =λP C =4.3×9.3=40.3bar二、飞轮侧轴承受力FF=Lf b P z S h =0.6×1.6×40.3×0.005=19.3KNL 为左右轴承力臂比f b 为轴承冲击载荷系数，取1.6 S h 为活塞顶面积 三、结论：根据GB/T 276-1994 轴承6206的许用基本额定动载荷为19.5KN 计算结果为飞轮侧轴承受最大载荷为19.3KN 〈19.5KN ，所以轴承6206符合此机型设计要求。
附录1--发动机部件计算公式
附录1 发动机部件计算公式1 基础知识1)空气、燃气的焓、熵公式见附录2。
2)气动函数()q λ、()πλ、τλ（）、()f λ计算公式见附录3。
2 变循环发动机各部件的计算公式2.1 进气道2.1.1 已知：发动机飞行高度H 、飞行马赫数Ma 。
2.1.2 计算过程1）计算标准大气条件下环境压力0p （静压），环境温度0T （静温）。
当高度H km ≤11时：5.2553001.01325144.308288.15 6.5H p T H ⎧⎛⎫=⨯-⎪ ⎪⎨⎝⎭⎪=-⨯⎩ (2.1) 其中，高度H 的单位为km ，温度的单位为K ，压力的单位为bar 。
2）进气道进口的总温总压：2020 T T Ma p p Ma γγγγ*-*⎧-⎛⎫=+ ⎪⎪⎝⎭⎪⎨-⎪⎛⎫=+ ⎪⎪⎝⎭⎩10112112 （2.2） γ:气体绝热指数，纯空气=1.4γ，燃气=1.33γ。
3）计算进气道总压恢复系数：i 1.35i 1 1.01 1.00.075(1)H H H M M M σσ≤=⎧⎨>=--⎩：： (2.3) 4）计算进气道出口总温总压:iT T p p σ****⎧=⎨=⋅⎩1010(2.4)2.2 压气机双涵道变循环发动机中三个压气机部件，分别是风扇、CDFS 和高压压气机，这三个压气机部件采用同一种计算方法。
2.2.1 已知 压气机进口总温T in *、总压P in *、压气机的压比函数值zz 、物理转速n 、压气机导叶角度α。
2.2.2 计算过程1）计算压气机换算转速：cor n = (2.5)其中，风扇：*,=288.15in d T ，CDFS ：*,=428.56862609in d T ,高压压气机:*, 473.603961in d T =。
*in T 为压气机进口总温。
2）计算压气机增压比、效率和换算流量压气机的增压比c pr 、效率c η和换算流量c W 分别是其换算转速和压比函数值及导叶角α的函数。
热力学中cv和cp计算公式
热力学中cv和cp计算公式在咱们学习热力学的过程中，cv 和 cp 这两个计算公式那可是相当重要的！先来说说 cv 吧，cv 指的是定容比热容。
它的计算公式是 cv =δQ/dT ，这里的δQ 表示在定容过程中吸收或放出的微小热量，dT 则是温度的微小变化。
那啥是定容过程呢？就好比你有一个密封的盒子，里面的气体体积没法改变，这时候的热传递过程就是定容的。
我记得有一次给学生们讲这个的时候，有个小家伙瞪着大眼睛一脸疑惑地问我：“老师，这定容到底有啥用啊？”我笑着给他举了个例子。
就说咱们冬天用的暖手宝吧，它的内部空间基本是固定的，相当于一个定容的容器。
当我们给它充电加热的时候，热量在这个固定的体积内传递，这就可以近似看作是一个定容过程。
这时候，我们就能用 cv这个公式来算算它吸收热量后温度的变化啦。
再讲讲 cp ，cp 是定压比热容，计算公式是cp = δQ/dT 。
不过要注意哦，这里是在定压的条件下。
啥是定压？想象一下吹气球，气球内外的压力不变，这就是定压过程。
给你们说个有趣的事儿，有一回我和朋友出去露营，我们带了个便携式的燃气炉煮东西。
燃气燃烧给周围环境提供热量，这个过程就可以近似看作是定压的。
当时我就想到了 cp 这个公式，还跟朋友显摆了一下我的专业知识，把他听得一愣一愣的。
在实际应用中，cv 和 cp 这两个公式用处可大了。
比如在汽车发动机的设计中，工程师们就得考虑燃料燃烧时的定容和定压过程，通过计算 cv 和 cp 来优化发动机的性能，让汽车跑得更稳、更省油。
还有在空调和冰箱的工作原理中，也离不开这两个公式。
它们帮助工程师们计算制冷和制热过程中的能量变化，让咱们在炎炎夏日能享受凉爽，在寒冷冬天能感受温暖。
总之，cv 和 cp 这两个计算公式虽然看起来有点复杂，但只要咱们多结合实际例子去理解，就会发现它们其实就在我们的生活中无处不在，是帮助我们解决很多实际问题的好工具。
所以啊，同学们，一定要把这两个公式学明白，这样才能在热力学的世界里畅游无阻！。
发动机热负荷与热强度计算的上机指导书
课程名称：发动机热负荷与热强度课程代码：8234810发动机热负荷与热强度计算基本内容以195型柴油机为例：一已知条件二计算的主要内容（一）发动机工作过程计算各过程参数压力、温度的计算，并绘制示功图。
()p f ϕ=（二）某型号发动机缸内瞬时放热系数 1，缸内气体瞬时平均温度的计算A ，缸内气体瞬时温度a xa a xT T P P =εεβ 12x x C V AV C==+ε ——瞬时压缩比 221cos sin A φφ=-+λ011C =-ε 0ε——几何压缩比 aa CV V =ε——实际压缩比 x β——瞬时分子变更系数 a T —进气门关闭时气缸中的温度(K)a P ——进气门关闭时气缸中的压力(Pa) ()31c x x c z φφφφ⎛⎫-=-- ⎪-⎝⎭βββc φ——着火开始时的曲轴转角x φ——燃烧阶段的任一曲轴转角z φ——燃烧终了时的曲轴转角B ，绘制曲线()T f ϕ=2，缸内气体瞬时放热系数的计算A ，根据所计算机型的特点选取瞬时放热系数的计算公式进行计算B ，绘制曲线()h f ϕ=C ，根据微积分知识计算平均瞬时放热系数 （三）活塞温度场的模拟计算1，从传热平衡方法估算顶部最高温度112212()()():gm g p oit p p oi p oi oit gm g gm p p oi oi q Kh t t F q t t F h t t F q q h t h t t t h λδδλ=-∆=-∆=-∆燃气流入活塞顶的热量；：从活塞顶内表面流出的热量；：燃气同活塞顶表面之间的平均放热系数；：时的平均燃气温度；、：活塞顶外表面和内表面温度；：冷却油温度；：活塞顶厚度；：活塞材料导热系数；：活塞顶内表面与冷却油之间的放热系数。
12111()11()():0.3~0.7K 1.6~1.8p g g oi gm oi p p gmg p gm t t t t Kh h t t Kh t t h δμλδμλμ=--⎡⎤++⎢⎥⎣⎦=--冷却方式不同，；：的修正系数，。
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热力学计算
1.1热力学计算
已知条件如下：
压缩比ε=9.5，缸数i=4,在转速为n=5500转每分钟时额定功率Ne=50KW 。
汽油成分gc=0.85,gh=0.15,Mt=114低热值Hu=44100kJ/kg 。
大气状态：P 0=1atm=1.033Kgf/cm 2,T 0=288K ；曲柄半径与连杆长度比：
R/L=0.31。
(一)、原始参数的选择
1、过量空气空气系数a=0.9
2、进气系统阻力的流量系数7.0=ϕi
3、示功图丰满系数96.0=ϕ
(二)、排气过程：
1、排气终了压力P r
P r =1.0+0.30N
n n （Kgf/cm 2）=1.2（Kgf/cm 2） 其中 N n =1.5n (1-1) 2、排气终了温c 度T r
T r =850+350N
n n （K ）=850+350=1200（K ） (1-2) （三）进气过程：
1、4.2=e h N V f ⇒ 2.131000
55004.2=⨯=h V f （cm 2/L ） (1-3) 2、进气压力5
.322262*********⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛--⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯-=εδεϕf V n P P h a =0.930（Kgf/cm 2）(1-4) 3、△T=△T N （110-0.0125n ）/(110-0.0125n e ),取△T N =17o C
则△T=17o C
4、残余废气系数2
.1930.05.92.1120017288-⨯⨯+=-⨯∆+=
r a r r r P P P T T T εγ=0.040 (1-5)
5、进气温度 a T =0T +∆T=16+17=33C 0=306 K (1-6)
6、充气系数c
=-⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯-⨯⨯+=-⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯∆+=15.95.993.05.92.11033.193.01728828811000εεεηa r a v P P P P T T T 0.82 (1-7)
(四)、压缩过程
1、平均多变压缩指数 n
n n N 03.038.11-==1.335 (1-8) 2、压缩终点压力335.15.9930.01⨯==n a c P P ε=18.78（Kgf/cm 2） (1-9)
3、压缩终点温度 335.015.93061⨯==-n a c T T ε=651K (1-10)
（五）、燃烧过程
1、⎪⎭
⎫ ⎝⎛+=⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=415.01285.021.013241221.010O H C g g g L =0.516（Kmol/Kg 燃料）(1-11) 2、114
1516.09.0101+⨯=+=T M aL M =0.474（Kmol/Kg 燃料） (1-12) 3、516.09.079.0415.01285.079.041202⨯⨯++=++=
aL g g M H C =0.512（Kmol/Kg ）(2-13)
4、474
.0512.0120==M M μ=1.08 (1-14) 5、04
.0104.008.110++=++=γγμμ=1.118 (1-15) 6、化学损失()()9.0158000158000-⨯=-⨯=∆a H μ=5800 KJ/Kg 燃料 (1-16) 7、()()K Kmol KJ T C C ./291.211868.465110415.0815.41868.410415.0815.433/=⨯⨯⨯+=⨯⨯+=--ν (2-17)
8、Z T C 4//1093.2776.20-⨯+=ν (1-18)
9、由()()
/1//1νμμνγεμC M H H T C z Z ++∆-= (1-19) 联立求解8、9式得：K T Z 2867=
10、压力升高比λ，651
2867118.1⨯==C Z T T μλ=4.924 (1-20) 11、最高燃烧压力78.18924.4⨯==C Z P P λ=92.47（Kgf/cm 2） (1-21)
（六）、膨胀过程：
1、平均多变指数n 2
n
n n N 03.02.12+==1.245 (2-22) 2、膨胀终点温度1245.115.928672--==
n Z
b T T ε=1648K (1-23) 3、膨胀终点压力
245.15.947.922==n Z b P P ε=5.60（Kgf/cm 2） (1-24)
（七）、性能指标
1、平均指示压力/i P 和i P
⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛---⎪⎭⎫ ⎝⎛---=--1112/1211111111n n C i n n P P εελε=16.001（Kgf/cm 2） (1-25) /i i i P P ϕ==11.20（Kgf/cm 2） (1-26)
2、机械损失压力P m
3、机械效率i
m m P P -=1η根据内燃机原理给定的现代四冲程汽油机的机械效率数值范围为0.7~0.85，在此选定为m η=0.81
4、指示热效率=∙∙=∙∙=82
.020.11033.128844100474.0314.8314.8001νμηηi i P P T H M 0.340 (1-27) 5、指示燃油消耗率340
.044100106.3106.36
6∙⨯=∙⨯=i i H g ημ10.240=（g/KW.h ） (1-28) 6、有效热效率340.081.0⨯==i m e ηηη=0.275 (2-29)
7、平均有效压力81.020.11⨯==m i e P P η=9.07（Kgf/cm 2） (1-30)
8、有效燃油消耗率275.044100106.3106.36
6∙⨯=∙⨯=e e H g ημ=296.85（g/KW.h ） (1-31)
9、单缸排量
4550007.955900900⨯⨯⨯==ni P N V e e h =0.248（L ） (1-32)
S D V h 42
π=，S 为活塞的行程，取1.1=D S
则根据以上三式，得D=66mm ，S=72.6≈73mm.。