发电机变压器组保护整定
发电机变压器继电保护整定算例
发电机变压器继电保护整定算例发电机、变压器和继电保护设备是电力系统中关键的设备，它们起着稳定输电和保护电力设备的作用。
在电力系统中，这些设备往往使用变压器巨大的变比来实现电气参数的变换，从而实现能量的转变和输送。
同时，为了保证这些设备的安全运行，必须采用适当的继电保护装置进行保护。
在本文中，将介绍发电机、变压器和继电保护的整定算例。
一、发电机保护整定算例1、低频电流保护低频同步发电机的保护需要对其进行低频电流保护。
在低频电流保护中，整定规则为：对于1/8DP发电机，主保护的恢复值应为45%的额定电流，动稳定保护的触发值应为75%的额定电流。
2、绝缘保护绝缘保护用于检测发电机绕组和地之间的绝缘状态。
整定规则为：对于一般发电机，主保护的触发值应为0.5-1.5MΩ，备用保护的触发值应为0.8-2.5MΩ。
3、过电压保护过电压保护用于检测电压过高的情况。
整定规则为：对于低容性发电机，主保护的触发值应为2.8-3.8倍额定电压，备用保护的触发值应为3.2-4.2倍额定电压。
二、变压器保护整定算例1、差动保护变压器差动保护用于检测变压器绕组内部的短路故障。
整定规则为：差动保护的开始值应为100%的额定电流，终止值应为300%的额定电流。
2、欠电压保护欠电压保护用于检测电网电压下降的情况。
整定规则为：主保护应设置在75%的额定电压，备用保护应设置在65%的额定电压。
3、过电压保护过电压保护用于检测电网电压上升的情况。
整定规则为：主保护应设置在120%的额定电压，备用保护应设置在110%的额定电压。
三、继电保护整定算例1、过流保护过流保护用于防止系统因过载而损坏。
整定规则为：主保护应设置在1.0 In，时间设定为10s，备用保护应设置在1.1 In，时间设定为5s。
2、地面保护地面保护用于检测电路中的地故障。
整定规则为：主保护应设置在0.5-1.0 A，时间设定为0.1-0.5 s，备用保护应设置在0.75-1.5 A，时间设定为0.2-1.0 s。
发变组保护定值整定配合讨论(2010·郑州)
K ′ ≥ K ′ K ′U U 3s p 3n
1.2 三次谐波电压定值应按以下原则整定
采 用 方 案 一 判 据 ：U 3 s ≥ K ′ K ′ U 3n p
公式中， 为谐波比系数， 为变比调整系数， 公式中，K ′ 为谐波比系数， ′p 为变比调整系数， K 为向量系数。 K p 为向量系数。 保护范围应与基波零序电压保护范围配合， 保护范围应与基波零序电压保护范围配合，确保 保护范围100 100％ 保护范围 100 ％ ， 由于保护动作时的接地电流并 不大，出口一般投信号， 不大，出口一般投信号，机组并网前后各设一段 定值，随机组出口断路器位置接点变化自动切换。 定值，随机组出口断路器位置接点变化自动切换。 优点：整定方便。 优点：整定方便。 缺点： 灵敏度不高； 不能保护100 范围。 100％ 缺点：①灵敏度不高；②不能保护100％范围。
发电机 发电机逆功率 发电机频率异常 发电机TA异常 发电机TV异常 发电机起停机 发电机误上电 发电机轴电流 发电机断水 发电机热工
主变 主变TV异常 主变压力释放 主变冷却器故障 主变温度 主变油位
高厂变 高厂变冷却器故障 高厂变温度 高厂变油位
励磁回路
发电机程跳逆功率 主变瓦斯
注：红色表示主保护，蓝色表示后备保护和异常运行保护， 紫色表示辅助保护，绿色表示非电量保护。
1.3 定值整定 基波零序电压高定值：30. 16. 基波零序电压高定值：30.9V>U0H>16.4V，实取 25V 保护范围19 19％ 延时t 25V（保护范围19％），延时t1=0.5s。 基波零序电压低定值： 基波零序电压低定值： U0L>0.3V ，考虑躲正常 运行时的不平衡电压，实取10 10V 保护范围7 运行时的不平衡电压 ， 实取 10V （ 保护范围 7.5 延时t 与系统接地保护配合） ％ ） ， 延时 t2 ＝ 7.0s （ 与系统接地保护配合 ） 。 三次谐波电压定值： 三次谐波电压定值：实际计算 U S / U N = 1.36 考虑1.15倍可靠系数，实际取 K ′ = 1.56 , K ′′ = 0.4 考虑1 15倍可靠系数， 倍可靠系数 实际运行中可按照实测值进行调整， 延时t 实际运行中可按照实测值进行调整 ， 延时 t3 ＝ 2.0s。 基波零序电压动作于跳闸， 基波零序电压动作于跳闸，三次谐波电压动作 于信号。 于信号。
南方电网大型发电机变压器继电保护整定计算规程110330教材
Q/CSG 中国南方电网有限责任公司企业标准南方电网大型发电机变压器继电保护整定计算规程Guide of calculating Settings of relay protection for large generatorand transformer of CSG中国南方电网有限责任公司发布Q/CSG XXXXX-2010目次1 范围 (1)2 引用标准 (1)3 总则 (1)4 发电机保护的整定计算 (2)4.1定子绕组内部故障主保护 (2)4.2发电机相间短路后备保护 (8)4.3 定子绕组单相接地保护 (10)4.4 励磁回路接地保护 (12)4.5 发电机过负荷保护 (13)4.5.1 定子绕组对称过负荷保护 (13)4.5.2 转子绕组（励磁绕组）过负荷保护 (14)4.5.3 转子表层负序过负荷保护 (15)4.6 发电机低励失磁保护 (17)4.7 发电机失步保护 (19)4.8 发电机异常运行保护 (23)4.8.1 定子铁心过励磁保护 (23)4.8.2 发电机频率异常保护 (24)4.8.3 发电机逆功率保护 (24)4.8.4 发电机定子过电压保护 (25)4.8.5 启停机保护 (26)4.8.6 误上电保护（含断路器闪络保护） (27)5 变压器保护的整定计算 (28)5.1 变压器纵差保护 (28)5.2 变压器分侧差动保护 (32)5.3 变压器零序差动保护 (33)5.4 变压器相间过流保护 (35)5.5 变压器低阻抗保护（相间、接地） (44)5.6 变压器零序过流保护 (50)5.7 220kV变压器间隙零序电流、零序电压保护 (58)5.8 变压器过负荷保护 (59)5.9 变压器闭锁有载调压保护 (60)5.10 变压器过励磁保护 (60)6 发电机变压器组保护的整定计算 (61)前言为贯彻落实公司体系化、规范化、指标化目标，完善继电保护专业标准体系，规范和指导南方电网大型发电机、变压器的继电保护整定计算工作，制定本标准。
发变组继电保护配置原则及特点
发变组继电保护配置原则及特点一、保护配置原则大机组造价昂贵，发生故障将造成巨大损失。
考虑大机组总体配置时，比较强调最大限度地保证机组安全最大限度地缩小故障破坏范围，对某些异常工况采用自动处理装置。
大机组单机容量大，故障跳闸会对系统产生严重的影响，所以配置保护时着眼点不仅限于机组本身，而且要从保障整个系统安全运行综合来考虑，尽可能避免不必要的突然停机。
要求选择可靠性、灵敏性、选择性和快速性好的保护继电器，还要求在继电保护的总体配置上尽量做到完善、合理，并力求避免繁琐、复杂。
600MW发电机组的配置原则应该以能可靠地检测出发电机可能发生的故障及不正常运行状态为前提，同时，在继电保护装置部分退出运行时，应不影响机组的安全运行。
在对故障进行处理时，应保证满足机组和系统两方面的要求，因此，主保护应双重化。
关于后备保护，发电机、变压器已有双重主保护甚至已超双重化配置，本身对后备保护已不做要求，高压主母线和超高压线路主保护也都实现了双重化，并设置了开关失灵保护，因此，可只设简单的保护来作为相邻母线和线路的短路后备，对于大型机组继电保护的配置原则是：加强主保护（双重化配置），简化后备保护。
继电保护双重化配置的原则是：两套独立的CT、PT检测元件，两套独立的保护装置，两套独立的开关跳闸机构，两套独立的控制电缆，两套独立的蓄电池供电。
根据《继电保护和安全自动装置技术规程》DL400-91及相关反措要求，我公司发电机变压器组、厂高变、励磁变压器、03号启动变压器等主设备保护按全面双重化（即主保护和后备保护均双重化）配置。
二、保护配置特点双主双后，即双套主保护、双套后备保护、双套异常运行保护的配置方案。
其思想是将主设备（发电机或主变、厂变）的全套电量保护集成在一套装置中，主保护和后备保护共用一组CT。
配置两套完整的电气量保护，每套保护装置采用不同组CT，PT，均有独立的出口跳闸回路。
配置一套非电量保护，出口跳闸回路完全独立。
发电机变压器保护的整定计算
176 第七章 发电机变压器保护的整定计算目前，国内对大型发电机变压器保护的整定计算，大多数参考或按照DL/T684－1999大型发电机变压器继电保护整定计算导则。
通过实践表明：大型发电机变压器继电保护整定计算导则的内容，基本上是正确的。
但也存在一些不足，主要的不足之处是：可操作性差、说理性不强及灵活性差。
本章，将重点阐述某些发电机变压器保护的整定计算依据、整定计算方法以及如何灵活取值。
第一节 发电机及变压器差动保护的整定计算一 发电机纵差保护目前，国内生产的微机型发电机差动保护，按照接入电流来分类有：完全纵差保护、不完全纵差保护；若按动作特性分类，则有比率制动式纵差保护、标积制动式纵差保护及故障分量比率制动式纵差保护。
而应用最多的是比率制动式纵差保护，其次是标积制动式纵差保护。
完全纵差和不完全纵差的区别，是接入发电机中性点的电流不同。
完全纵差保护接入发电机中性点的全部电流，而不完全纵差保护则引入中性点的n 1（n —每相定子绕组支路数）电流。
因此，完全纵差和不完全纵差的实质不同处是：当不通过软件修正差动两侧的平衡系数时，前者两侧差动TA 的型号、变比可完全相同，而后者两侧差动TA 的型号、变比不可能完全相同。
完全纵差和不完全纵差的构成框图完全相同，均可采用具有比率制动特性的保护装置或具有标积制动特性的保护装置，还可以采用反应故障分量的比率制动式保护装置。
1 比率制动式发电机纵差保护具有比率制动特性的差动保护，其动作特性如图7－1所示。
图7－1 差动保护的比率制动特性由图7－1可以看出：具有比率制动特性的差动保护的动作特性，可由A 、B 、C 三点决定。
A 点或B 点的纵坐标电流I dzo 为差动保护的初始动作电流。
B 点的横坐标电流I zdo 称之为拐点电流，它等于差动保护开始出现制动作用的最小电流。
直线BC 与横坐标夹角α的正切（即tg α）称之为动作特性曲线的斜率，近似称之为比率制动系数Kz 。
发电机保护整定计算
4. 发电机外部故障引起旳定子过流(1)过流保护用于1WM下列旳小容量发电机保护(2)复压开启旳过流保护用于过流保护敏捷度不足旳发电机保护(3)负序过电流及单相低电压起动旳过流保护用于用于50WM及以上旳发电机保护5. 发电机旳其他保护定子绕组过负荷/过电压发电机失磁保护 发电机失步保护
按条件(2）整定，有： Iop= （0.40.6)Ign 动作更敏捷；但LH二次回路断线、同步区外故障将造成保护误动Iop< Ign (如上) 不使用1)中旳LH二次回路断线闭锁: 保护定值不能躲过 断线故障机率很小,且加强运营维护,可大大降低断线旳可能性:倾向于条件(2）整定保护定值微机保护具有更强旳装置故障监测手段,可按条件2）整定保护定值,辅下列述条件区别故障或断线:任意一相电压工频变化量元件起动任意一相正、负、零序电压元件起动起动后任意一相电流不小于1.1Ign 满足任一条件为故障
100%定子绕组接地短路旳保护
四、定子、转子绕组旳电流保护涉及：定子、转子绕组过负荷保护发电机旳负序过电流保护对于大容量发电机，因为热容量降低，过负荷能力下降，需考虑反时限动作特征： 动作时间与故障电流成反比
（一）定子、转子绕组过负荷保护（1）中小机组：单相定时限过电流保护 （2）大型机组：发电机旳热容量明显下降，过负荷能力随之下降发电机过电流倍数越大，允许运营时间越短：过负荷能力具有反时限特征应使用具有反时限特征旳过负荷保护 t = K/[(I/Ign)2–(1+)]K:与发电机热容量ຫໍສະໝຸດ 关旳常数=0.010.02,修正系数
变压器保护的整定计算
电力变压器的保护配置与整定计算重点：掌握变压器保护的配置原则和差动保护的整定计算，理解三绕组变压器后备保护及过负荷保护配置难点：变压器差动保护的整定计算能力培养要求：基本能对变压器的保护进行整定计算方法。
学时：6学时2.1 电力变压器保护配置的原则一、变压器的故障类型与特征变压器的故障可分为油箱内故障和油箱外故障两类，油箱内故障主要包括绕组的相间短路、匝间短路、接地短路，以及铁芯烧毁等。
变压器油箱内的故障十分危险，由于油箱内充满了变压器油，故障后强大的短路电流使变压器油急剧的分解气化，可能产生大量的可燃性瓦斯气体，很容易引起油箱爆炸。
油箱外故障主要是套管和引出线上发生的相间短路和接地短路。
电力变压器不正常的运行状态主要有外部相间短路、接地短路引起的相间过电流和零序过电流，负荷超过其额定容量引起的过负荷、油箱漏油引起的油面降低，以及过电压、过励磁等。
二、变压器保护配置的基本原则1、瓦斯保护:800KVA及以上的油浸式变压器和400KVA以上的车间内油浸式变压器，均应装设瓦斯保护。
瓦斯保护用来反应变压器油箱内部的短路故障以及油面降低，其中重瓦斯保护动作于跳开变压器各电源侧断路器，轻瓦斯保护动作于发出信号。
2、纵差保护或电流速断保护:6300KVA及以上并列运行的变压器，10000KVA及以上单独运行的变压器，发电厂厂用或工业企业中自用6300KVA及以上重要的变压器，应装设纵差保护。
其他电力变压器，应装设电流速断保护，其过电流保护的动作时限应大于0.5S。
对于2000KVA以上的变压器，当电流速断保护灵敏度不能满足要求时，也应装设纵差保护。
纵差保护用于反应电力变压器绕组、套管及引出线发生的短路故障，其保护动作于跳开变压器各电源侧断路器并发相应信号。
3、相间短路的后备保护:相间短路的后备保护用于反应外部相间短路引起的变压器过电流，同时作为瓦斯保护和纵差保护（或电流速断保护）的后备保护，其动作时限按电流保护的阶梯形原则来整定，延时动作于跳开变压器各电源侧断路器，并发相应信号。
整定值
＃1发变组保护整定过程1．CPU3保护整定（1）发电机差动保护：发电机额定电流：4125A，CT：5000/5，故二次额定电流Ie＝4.12A。
额定电压10.5KV，PT：10500/100。
a．比例制动系数Kz＝0.4，依据：装置技术说明书。
b．启动电流Iq＝2.06A，取2A。
依据：取0.5Ie。
c．差动速断倍数Ic.s＝6。
d．负序电压定值U2.dz＝0.08×100＝8V。
依据：按躲过可能出现的最大不平衡负序电压整定。
e．TA断线延时发信Tct＝0.5S；依据：见技术说明书。
（2）3Uo发电机定子接地保护：a．零序电压保护定值3Uo.dz＝8V。
依据：公式3Uo.dz＝Krel×Uunb.max，躲过正常运行时中性点单相压互或机端三相压互开口三角的最大不平衡电压。
b．动作时间t＝3S。
（3）3w发电机定子接地保护：a．动作电压调整K1、K2，制动电压调整K3，装置自动整定，见装置技术说明书。
b．动作时间t1＝6.0S。
（4）发电机转子两点接地保护：a．二次谐波电压定值Uld＝Kk×Ubpn＝2.8×Ubpnb．延时t1＝1S。
（5）发电机转子一点接地保护：a．接地电阻定值Rg＝8KΩ；保护动作延时t1＝5.0S。
b．开关切换延时t0＝1.0S。
（6）发电机断水保护：a．整定t0＝20S，t1＝0S，未用。
2．CPU2保护整定（1）发电机复合电压过流保护：a．低电压定值Ul.dz＝70V，按照低于正常30％的二次额定电压整定。
b．负序电压定值U2.dz＝10V，取10％的二次额定电压整定。
c．过电流定值Ig.dz＝KKIe/Kr＝5.95A，取6.0A。
按躲过额定负荷下可靠返回整定，Kk取1.3，Kf取0.9。
d．延时t1＝3.5S，母线解列，延时t2＝4.5S，出口跳闸。
依据：延时与变压器的相应保护延时的限额配合。
（2）发电机定时限负序过流保护：a．负序电流定值I2.dz＝1.03A，取1.1A；按发电机能承受的电流和躲过引起转子发热而致损伤的负序电流整定，公式为：I2.dz＝0.25Ie。
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1、原始资料某发电厂要扩建一个新厂，安装两台发电机变压器组，主接线如图(a)所示。
已知参数如下：（1）发电机 e P =200MW ，cos ϕ=0.85，e U ==15.75kV ，195%d x =，'24%dx =，''14.5%d x =；变压器e S =240MV A ，d U =0.105，接线Y ∆-11，分接头1212 2.5%15.75kV ±⨯，分级绝缘。
（2）相间短路后备保护范围末端两相短路时，流经发电机的最小短路电流为14900A 。
（3）110kV 母线上出线后备保护动作时间为6s 。
出线的零序后备保护最大动作电流为3250A ，最大动作时间为5s 。
在最大运行方式下，出线的零序后备保护范围末端接地短路时流经变压器的零序电流为620A ，故障线路上的零序电流为903A 。
在最小运行方式下，出线末端金属接地短路时，流经变压器的最小零序电流为1100A 。
（3）保护设计所需的最大三相短路电流的计算结果如图(b)、(c)所示。
它们是归算到115kV 的安数(括号内为最小三相短路电流值)。
（a ）主接线图(b)110kV母线短路时，短路电流分布图：(c)15．75kV母线短路时，短路电流分布图2、设计内容⑴、发电机变压器组的保护方式发电机变压器组的容量为200MW，发电机与变压器之间无短路器，因此，除发电机变压器组需装设公用纵差动保护外，发电机、变压器均装设单独的纵差动保护。
按照保护安装设规程，需安装的保护如下：①、发电机变压器组：纵差动保护②、发电机：a、纵差动保护b、定子接地保护（零序电压保护）c、定子绕组匝间短路保护d、定子绕组过电压保护e、相间短路的后备保护（负序过电流保护+低电压起动保护）f 、定子绕组过负荷保护（定时限+反时限）g 、逆功率保护h 、失磁保护 ③、变压器：a 、纵差动保护 b 、瓦斯保护 c 、单相接地保护 d 、过负荷保护 e 、相间短路的后备保护⑵、保护整定计算Ⅰ、发电机①、发电机纵差动保护（BCH-2高灵敏度接线） 发电机额定电流：318625.21N I A ==为统一测量仪器的规格，电流、电压互感器的二次侧电流、电压分别取5A 、100V 。
因此，电流、电压互感器的变比分别为：15.75/0.1157.5Y n ==n 10000/52000L ==互感器二次侧电流:228625.214.312000N NL I I A n === a 、平衡线圈的P W 的选择按二次回路断线时非段线相保护不动作选择26012.661.3 4.31P k N AW W K I ===⨯ 可取P W =12b 、差动线圈C W 的选择按一相断线时断线不动作的条件选择()2k N C P K I W W AW -≤22225.31C P k N k NAW AWW W K I K I ≤+==取C W =25 c 、动作电流60 2.425dz C AW I A W ≥==取=2.5dz I A d 、灵敏度校验()2max1158523215.7510.772000 2.5k l L dz I K n I ⨯===⨯﹥2e 、断线监视器CJJ 整定20.20.2 4.310.862cdz N I I A ==⨯=②、定子接地保护（零序电压保护）发电机变压器组的高压侧为中性点非直接接地系统而发电机电压网络的中性点不接地或经消弧线圈接地时，一般在发电机电压侧装设零序电压保护并作用于信号，其动作值应满足dz.j bp U U >不平衡电压bp U 是由电压互感器的误差和三次谐波电压而引起的，通常bpU 可达10～15V ，所以取零序电压保护的动作电压dz.j 15V U =。
③、定子绕组匝间短路保护（横差动保护） 横差动电流互感器变比计算118625.210.250.25431.2655N L I n ≈=⨯=取1L n =500。
动作电流()()118625.210.20.30.20.3 3.45 5.18500N d op I I A n ==⨯= 取d opI =5A④、定子绕组过电压保护 动作整定值：rel 157501.3130157.5G N dzgyY U U K Vn ==⨯=动作时间：0.5dzgyt s =④、低电压起动保护电流继电器动作电流按躲过额定电流整定：2 1.2 4.31 6.0850.85b dz dy N h K I I A K ==⨯= 电压继电器动作电压按躲过最低允许运行电压整定：0.90.91575065.2171.2 1.15157.5N dz dy b i Y U U V K K n ⨯===⨯⨯灵敏度按变压器高压侧母线三相短路的最小短路电流校验：115476315.75 2.8586.0852000lmIK ⨯==⨯﹥1.5 变压器母线短路，保护安装处最大剩余电压：1151.38476315.7541.5632000sy U V ⨯⨯==电压灵敏度：65.2171.56941.563dz dy lm U syU K U ===保护整定时间比110KV 母线出线后备保护多一个t ∆60.5 6.5zddyts =+=⑤、负序过电流保护动作电流按发电机转子发热条件整定：2 4.31 1.113dzglN I A ===灵敏度校验：min 3.865dz lm dz glI K I === 动作整定时间：6.50.57dzglt s =+=⑥、定子绕组过负荷保护a 、 定时限 动作电流整定：2 4.311.05 4.7640.95N zdgf drelre I I K A K ==⨯=动作时间整定：60.5 6.5zdgf dt s =+=该保护动作于信号b 、反时限下线动作电流整定：按与定时过流保护动作电流配合11.05 4.764 5.002zdgf f rel zdgf dI K I A ==⨯=上线动作电流整定：按躲过高压母线最大短路电流计算()3max2115476315.751.322.6052000k zdgf f relLI I K An ⨯==⨯=⑦、失磁保护该保护采用LZ-2失磁继电器，它的方框图如图1所示。
图1 LZ-2型失磁继电器构成的失磁保护系统各元件的电抗归算到15.75KV 侧的二次电抗值分别为：发电机： 2215.7520001.951.9526.08235.5157.5N L d N Y U n x S n ⨯==⨯=Ω⨯ 2'15.7520000.24 3.21235.5157.5dx ⨯=⨯=Ω⨯ 系统： 215.7520000.135 4.25100157.5x x ⨯=⨯=Ω⨯ 变压器： 215.7520000.105 1.38240157.5B x ⨯=⨯=Ω⨯ 保护整定：a 、 按等电压阻抗圆整定1SCJ取变压器高压侧母线电压0.8b e U U =，即0.8K =，则等电压阻抗圆圆心的坐标为00r =()()220220.8 1.38 4.251.38 6.18110.8B x B K x x x x K ++=-=-=-Ω--等电压阻抗圆的半径为：0.84.259.44110.8x K r x K ==⨯=Ω-- 从而， 09.44 6.18 3.26a x r x =+=-=Ω09.44 6.1815.62b x r x =-+=--=-Ωb 、按临界失步阻抗圆整定2SCJ1.38 4.25 5.63a B x x x x =+=+=Ω 26.1b d x x =-=-Ω从而，阻抗圆的圆心为：00r =()()01126.1 5.6310.2422a b x x x =+=⨯-+=-Ω半径为()15.6326.115.872r =+=Ωc 、 闭锁元件的整定负序电流闭锁元件的动作值采用定时限负序过电流保护的动作值：1.11dzf I A =低电压闭锁元件的动作值按临界电压整定：80dzf U V =电路回路断线闭锁元件的整定值：8dzf U V =d 、时间元件的整定1SJ ：从考虑躲避振荡出发：取0.5s2SJ ：汽轮发电机失步以后可以运行一段时间，以便运行人员采取措施，使之恢复同步运行，取120s3SJ ：发信号的延时，它大于后备保护的动作时间，取9s 。
Ⅱ、变压器①、差动保护 高压侧：11145.16I A === 电流互感器采用∆接法，变比：11145.16396.695L n ==取1400L n =电流互感器二次侧电流121145.16 4.96400I A ==低压侧：18797.72I A === 电流互感器采用Y 接法，变比：28797.721759.545L n == 取22000L n =电流互感器二次侧电流228797.724.402000I A ==12I ＞22I取高压侧为基本侧a 、 确定保护装置的一次动作电流 躲过变压器励磁涌流：12 1.5 4.967.44dzfk I K I A ==⨯=躲过外部短路时最大不平衡电流：max 1.3 3.44 4.47dz k bp I K I A ==⨯=其中，()()()3max max111110.10.050.056880 3.44400bp f t we P k L I K K f U f I A n =+∆+∆=⨯⨯++⨯= 躲过电流互感器二次回路断线时最大负荷电流：max 1.3 4.96 6.45dz k fh I K I A ==⨯=取基本侧的动作电流7.44dz I A =b 、基本侧差动线圈608.067.44cd dz AW W I ===匝 取8cd W =c 、 非基本侧的工作线圈匝数g W 和平衡线圈匝数p W ：4.96 4.48 1.024.4p j W -=⨯=匝 取1p W =匝实际工作线圈=189g p cd W W W +=+=匝d 、计算f ∆1.0210.00221.028p j p p j cdW W f W W --∆===++＜0.005 不必重算e 、确定制动系数和制动线圈匝数：制动系数按躲过非基本侧外部短路时的最大不平衡电流整定：()()()()3110max3max1.3110.10.050.195k f t we k z kK K K f U I K I +∆==⨯⨯⨯+=制动线圈匝数：0.19591.95tan 0.9z g z j KW W α⨯===匝 取2z W =匝 f 、灵敏度110kV 侧的工作安匝为：110110514728154.41400g g cd AW I W ==⨯=安匝15.75kV 侧的工作安匝为：15.7515.7515.75115476315.759156.502000g g g AW I W ⨯==⨯=安匝 总工作安匝：154.41156.50310.91g AW =+=安匝短路电流产生的制动安匝：51472238.60400zd k z AW I W ==⨯=安匝负荷电流产生的制动安匝：4.9629.92zf AW =⨯=安匝总制动安匝：38.69.9248.52Z AW =+=安匝则62zd AW =安匝 灵敏度：310.95.0162g lm zdAW K AW ===＞2 ②、变压器接地保护 a 、动作值整定：零序电压保护的动作电压通常取二次值为5V，电压互感器的变比Y n =故零序电压保护的一次动作电压为053175dz U V ==零序电流保护整定按一下两个条件整定：与被保护侧母线出线的零序电流保护的后备段在灵敏度上配合，一次动作电流为：000 1.20.68732502679dz p fz dzl I K K I A ==⨯⨯=与中性点不接地运行的变压器的零序电压保护在灵敏度上的配合00031751.1603.65.786dz dz pb U I K A x ==⨯= 选用动作电流02679dz I A =b 、灵敏度校验min 003311001.232679k lm dz I K I ⨯===＞1.2 c 、动作时间整定50.5 5.5dzU t s =+=5.50.56dzI t s =+=Ⅲ、发电机变压器组差动保护 a 、求制动线圈与差动线圈之比()()''''''''''''24tan k bp bp bp zcd d k bp bp bp K I I I W m W I K I I I α++==-++ 其中420tan 0.351200α== 110kV 短路时，'max ''110110'''11011015.7515.75110.14763476.30.054763238.150.0647630.064763571.56bp f t wc d bp d bp p d p d I K K f I A I U I AI f I f I A=∆=⨯⨯⨯==∆=⨯==∆+∆=⨯+⨯=()()2 1.5476.3238.15+571.56=0.814447630.35-1.5476.3238.15+571.56m ⨯⨯+=⨯⨯⨯+15.75kV 侧厂用分支外部短路时，''''''110.16680+110.0585231114.150.0568803440.0668800.068523924.18bp bp bp I A I AI A=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==⨯==⨯+⨯=()()2 1.51114.15344+924.18=0.3974154030.35-1.51114.15344+924.18m ⨯⨯+=⨯⨯⨯+由此可知，110kV 故障时，m 有最大值b 、计算基本侧差动线圈()()605.73210.57.4410.50.814cdjb dz AW I I m ===+⨯+⨯匝选择=6cdjb I 匝c 、计算基本侧制动线圈匝数0.8146 4.884zjb cdjb W mW ==⨯=匝取5zjb W =匝 d 、动作电流：608.89160.550.355tan 2dzf cdjb zjb zjbAWI A W W W α===+⨯-⨯+-e 、 非基本侧差动线圈1222 4.966 6.7644.4cdf cdjb I W W I ==⨯=匝 取7cdf W =匝f 、 非基本侧制动线圈0.8147 5.7zf cdf W mW ==⨯=匝取6zf W =匝g 、各侧的工作线圈匝数 基本侧：计算工作匝数： 116+0.8146=8.4422gjb js cdjb cdjbW W mW =+=⨯⨯匝 整定工作匝数： 11=658.522gjb cdjb zjb W W W +=+⨯=匝非基本侧：计算工作匝数： 12224.968.449.514.4gfjsgjb jsI W W I ==⨯=匝 整定工作匝数： 11761022gf cdf zf W W W =+=+⨯=匝。