单向板肋梁楼盖设计计算书a
单向板肋梁楼盖计算
单向板肋梁楼盖计算首先，设计单向板肋梁楼盖的前提是要了解楼盖的荷载。
常见的楼盖荷载有自重荷载、活荷载和风荷载。
自重荷载是指楼盖自身的重量，可以通过材料的密度和厚度计算得到。
活荷载是指楼盖上的人员和设备的重量，可以通过场所使用的特性和设计规范来确定。
风荷载是指风对楼盖的作用力，一般可以由风荷载标准给出。
然后，需要确定梁和板的尺寸。
梁的尺寸受到梁的跨度和荷载的影响，在设计中常使用梁的自由度方法来确定。
自由度方法是通过假定梁在轴向上受到弯曲，可以根据不同的情况，如跨度、受力和材料等，来计算出梁的截面尺寸。
板的尺寸主要是受到梁的支撑间距和荷载的影响。
板的设计一般采用弹性薄板理论，计算出板的厚度和边框的尺寸。
接下来，需要确定梁与板之间的连接方式。
常见的连接方式有梁-板法兰连接和梁-板焊接连接。
在法兰连接中，梁与板之间通过法兰连接件连接，需要根据载荷和材料，选择适当的法兰连接尺寸。
在焊接连接中，梁与板之间通过焊接连接，需要根据梁和板的材料选择合适的焊接方法。
最后，还需要考虑构造的施工问题。
在施工过程中，需要选择适当的施工材料和施工方法。
例如，通过使用模板和支撑结构来保持板的形状，使用脚手架和起重设备来搭建梁的支撑结构，并且需要进行质量检查来确保构造的安全和稳定性。
总的来说，单向板肋梁楼盖的设计需要考虑荷载、梁和板的尺寸、梁与板之间的连接方式和构造的施工问题。
这些因素要根据具体的场所和要求来确定，通过合理的设计和施工，可以确保楼盖结构的安全和可靠。
单向板设计实用标准计算书实用模板
混凝土单向板肋梁楼盖设计某多层厂房的建筑平面如图所示，环境类别为一类，楼梯设置在旁的跗属房屋内。
楼面均布可变荷载标准值为5kN/m²，楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。
试进行设计，其中板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁内力按弹性理论计算。
L1×L2=31.2m×18.9m1.设计资料（1）楼面做法：水磨石面层；钢筋混凝土现浇板，20mm混合砂浆抹底。
（2）材料：混凝土C3O，梁钢筋采用HRB400级钢筋,板采用HPB300级钢筋。
2.楼盖的结构平面布置。
主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁跨度为 6.3m，次梁的跨度为6.3m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为6.3/3=2.1m，2o l/1o l=6.3/2.1=3，因此按单向板设计。
按跨高比条件，连续板板厚h≥2100/30=70mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥70mm，取板厚h=80mm。
(注：在民用建筑中，楼板内往往要双向布置电线管，故板厚常不宜小于100mm。
)次梁截面高度应满足h=o l/18～o l/12=6300/18～6300/12=350～525mm。
考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm。
截面宽度取b=200mm 主梁截面高度应满足h=o l/15～o l/10=6300/15～6300/10=420～630mm。
取h=600mm截面宽度为b=300mm。
楼盖结构平面布置图见附件3.板的设计（1）荷载恒荷载标准值：水磨石面层 0.65kN/㎡80mm 钢筋混凝土板 0.08×25KN／m³=2.0kN/㎡20㎜混合砂浆 0.02×17KN／m³=0.34kN/㎡小计 2.99kN/㎡板的可变荷载标准值 5.0kN/㎡永久荷载分项系数取 1.2；因楼面可变荷载标准值等于4.0kN/2m，所以可变荷载分项系数应取1.3。
于是板的永久荷载设计值g=2.99x1.2=3.59kN/m可变荷载设计值q=5x1.3=6.5kN/mg =10.09KN/m,近似取为g+q=10.0kN/m荷载总设计值q（2）计算简图按照塑性内力重分布设计。
单向板肋梁楼盖设计计算书（参考例题）
单向板肋梁楼盖设计计算书（参考例题）现浇钢筋混凝⼟单向板肋梁楼盖设计计算书⼀、平⾯结构布置：１、确定主梁的跨度为m 6.6,次梁的跨度为m 0.5,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为m 2.2。
楼盖结构布置图如下：２、按⾼跨⽐条件，当mm l h 55401=≥时，满⾜刚度要求，可不验算挠度。
对于⼯业建筑的楼盖板，要求mm h 80≥，取板厚mm h 80=3、次梁的截⾯⾼度应满⾜ 121(=h ～278()181=L ～mm )417，取mm h 400= 则21(=b ～133()31=h ～mm )200，取mm b 200=。
4、主梁的截⾯⾼度应该满⾜81(=h ～440()141=L ～mm )660，mm h 400=，则21(=h ～200()31=h ～mm )300，取mm b 250=。
⼆、板的设计（按塑性内⼒重分布计算）： 1、荷载计算：板的恒荷载标准值：取1m 宽板带计算：⽔磨⽯⾯层 m kN /65.0165.0=? 80mm 钢筋混凝⼟板 m kN /0.22508.0=? 15mm 板底混合砂浆 m kN /255.017015.0=? 恒载：m kN g k /905.2=活载： m kN q k /919=?=恒荷载分项系数取1.2；因为⼯业建筑楼盖且楼⾯活荷载标准值⼤于m kN /0.4，所以活荷载分项系数取1.3。
于是板的设计值总值： q g +=k k q g 3.12.1+ m kN /186.15= 2、板的计算简图：次梁截⾯为mm mm 400200?，现浇板在墙上的⽀承长度不⼩于100mm ，取板在墙上的⽀承长度为120mm 。
按塑性内⼒重分布设计，板的计算边跨：mm l h l l n n 2030025.1202028012010022002101=≤=+--=+=，取mm l 202001= (mm a 120=)中跨： mm l l n 2000200220002=-==板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截⾯连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。
混凝土板计算书
某工业厂房现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计一、设计资料1.楼盖梁格布置楼盖梁格布置如图1所示（楼梯间在此平面外），主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置，主梁、次梁的跨度见表1。
图1 楼盖梁格布置平面图表1 楼面活荷载、主梁、次梁跨度楼面活荷载标准值次梁跨度（mm）主梁跨度（mm）序号（kN/m2）12 6 6000 66002.楼面做法水磨石面层，钢筋混凝土现浇板，20mm混合砂浆抹底。
3.楼面荷载均布活荷载标准值见表1。
4.材料混凝土强度等级C30；梁钢筋采用HRB400级钢筋，板钢筋采用HPB300级钢筋。
二、楼盖的结构平面布置主梁沿着横向布置，次梁沿着纵向布置。
主梁跨度为6.6m ，次梁跨度为6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为 2.2m 6.6/3=，7.26.0/2.2/l l 0102==,因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚mm 7430/0022h =≥，对工业建筑的楼盖板，要求70≥h ，从安全角度考虑，取板厚mm 80h =。
次梁截面高度应该满足：mm l l h 500~33412/6000~18/600012/~18/00===。
考虑到楼面可变荷载比较大，取mm h 500=。
次梁的截面宽度：mm h 250~1672/500~3/5002/h ~3/b ===，取mm h 200=。
主梁的截面高度应该满足：mm l l h 066~40401/0066~51/006601/~51/00===，取mm 600h =。
主梁截面宽度取mm b 300=。
楼盖结构平面布置图如图2所示。
三、板的设计 1.荷载板的永久荷载标准值水磨石面层 20.65kN/m 80mm 钢筋混凝土板 22.0kN/m 250.08=⨯ 20mm 混合砂浆 20.34kN/m 170.02=⨯ 小计 22.99kN/m 0.342.00.65=++ 板的可变荷载标准值 26.0kN/m永久荷载分项系数取1.2；因楼面可变荷载标准值为22kN/m 0.46.0kN/m >，图2 结构平面布置图所以可变荷载分项系数应取1.3。
混凝土楼盖设计计算书
取
m
h= ## m
第1页
截 面
主
梁 截 面
m ## m
m ## m
)m ## ～ ## m
取
m
h= ## m
３．板的设计 （1
） 板
的 m
20 m m
80 m m
20 m 小
计 板
的
恒
，
KN 0.4 /m2
KN 2 /m2
KN 0.34 /m2
KN 2.74 /m2
KN 4.0 /m2
于
载 恒 载 活 载 恒 载
511.33
φ14@60 As=513
m因 ## m, hw/
28
截
0/
1.4 < 4, 面
Vm 172800 > ax=
75.93 kN
第5页
计 算
采 用
s= 调 幅 s= 0. 验 算弯 矩 ρ sv=
m 260.8 m
m ## m,
0.0019 >
0.0016 ,
m ## m
,实 0.0016 际 满 足
（2
1活
1是 KN
g= 2.74× 1 = 3.29 /m2 KN
q= 4.00× 1 = 5.60 /m2
g+
KN
q=
8.89 /m2
）次
m m现
梁
## m× ## m, 浇
m按
承边 跨
## l01
m
=ln m
内 21 00
1.0 1920mm ＜ 25l
中
1920 m l02
间
=ln
因
1900mm
ξ 计算配筋(mm2) As=ξbhoα1fc/fy
单向板肋梁楼盖设计计算书
混凝土梁板结构课程设计单向板肋梁楼盖设计计算书姓名：凌伟学号：10124338指导老师：杨锋日期：2013/1/7单向板肋梁楼盖设计计算书1.设计资料（1）楼面做法：10mm厚水磨石面层；20mm厚水泥砂浆；现浇钢筋混凝土楼板；20mm混合砂浆天棚抹灰。
（2）材料：混凝土强度等级C30；梁钢筋采用HRB335，板采用HPB300级钢筋。
2.楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.9m，次梁的跨度为6.4m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为6.9/3=2.3m，l02/l01=6.9/2.3=3，因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h≥2300/30=77mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥70mm，取板厚h=80mm。
次梁截面高度应满足h=l0/18~l/12=6400/18~6400/12=356~534mm，取h=500mm，截面宽度取为b=200mm。
主梁的截面高度应满足h=l0/15~l/10=6900/15~6900/10=460~690mm，取h=650mm，截面宽度取为b=300mm。
3.扳的设计（1）荷载板的永久荷载标准值10mm水磨石面层 0.01×25=0.25KN/m220mm水泥找平层 0.02×20=0.4KN/m280mm混凝土板 0.08×25=2.0KN/m220mm混合砂浆 0.02×17=0.34KN/m2小计 2.99KN/m2板的可变荷载标准值 4.5KN/m2永久荷载分项系数取1.2，因楼面可变荷载标准值大于4.0KN/m2，所以可变荷载分项系数应取1.3。
于是板的永久荷载设计值 g=2.99×1.2=3.59KN/m2可变荷载设计值 q=4.5×1.3=5.85KN/m2荷载总设计值 g+g=3.59+5.85=9.44KN/m2(2)计算简图按塑性内力重分布设计。
整体式单向板肋梁楼盖计算说明书
整体式单向板肋梁楼盖计算说明书一设计基础资料我的课程序号是01.我的设计任务是对三类金工车间进行结构设计。
3级水工建筑物的安全级别是II级，安全系数K=1.2。
板内力计算时，板面作用的可变荷载标准值为10KN/；次梁内力计算时，板面作用的可变荷载标准值是8 KN/；主梁内力计算时，板面作用的可变荷载标准值是7KN/。
三类金工车间的横向柱距Lx=6900mm,纵向柱距Ly=6000mm。
可变荷载的荷载分项系数为1.2，永久荷载的荷载分项系数为1.05。
建筑物四周为承重砖墙（370mm），平面定位轴线外侧为250mm,内侧为120mm，中间有钢筋砼柱，截面尺寸350X350。
根据任务书要求，板和次梁的内力按塑性内力重分布方法计算，主梁内力按弹性理论计算，车间内无侵蚀介质，环境类别为二类，板的保护层厚度为25mm，主梁次梁的保护层厚度为35mm。
结构层钢筋砼重度25KN/，水泥砂浆面层重度205KN/，混合砂浆天花抹面层重度175KN/柱、主梁、次梁、受力钢筋采用HRB400钢筋，==360N/，混凝土采用C30，=14.3 N/；板的受力筋采用HRB335，==300 N/，混凝土采用C25，=11.9N/；其他（板的分布筋、梁、柱的箍筋及构造钢筋等）均采用HPB300钢筋，=270N/。
二结构的梁格布置和截面尺寸主梁沿横向布置，跨度为6.9m ；次梁沿横向布置，跨度为6.0m，在每跨主梁内布置两根次梁，板的长跨与短跨之比为2.6 <2.6<3 。
按单向板设计，沿长跨方向应配置足够数量的构造钢筋。
依据《教材》P232次梁的高度与跨度之比为1/18-1/12，次梁截面尺寸初步确定为200mm ×500mm；主梁的高度与跨度的比值为1/15-1/10，主梁截面尺寸初步确定为250mm×600mm；工业厂房楼板的厚度不小于80mm，本文初步确定板厚为90mm。
三板的内力计算及截面设计板按塑性内力重分布的方法计算内力，只需进行正截面承载力的计算。
单向板设计计算书
0.021 618.24
2φ20
0.277<0.35 765.1
3φ18
0.013 412.2
2φ18
0.173 509.3
2φ18
As bh 0α1fc/fy
选用钢筋 实际钢筋截面面积（mm2）
628
763
509
509
7
次梁斜截面承载力计算见下表：
连续次梁斜截面承载力计算
截面 边跨跨内 离端第二支座 离端第二跨 跨内 中间跨跨内 中间支座
252.96 80.96 221.97
10
① +⑤
-158.24 88.48 (-272.05) 114.56
① 对边跨取 l0 6.02m ，对中跨取 l0 5.931m ，对支座 B 取 l0 5.975m 。
主梁剪力计算 端支座 项 次 计算简图
K VAin
中间支座
2
g q = 1.2 g k 1.3qk =1.2×2.689+1.3×5=3.23+6.5=9.73kN/m
故取每米板宽
g q =9.73kN/m
（2）内力计算 次梁截面 200mm×500mm 板在墙上支撑长度 120mm 计算跨度：板按塑性计算取值 边跨
l n +h/2=2.0m-0.1m-0.12m+0.08∕2=1.82m l n +a∕2=2.0m-0.1m-0.12m+0.12/2=1.84m
取 l o =1.82m 中间跨 l o =2.0m-0.2m=1.8m 计算跨度差： （1.82-1.8）/1.8=1.1%<10% 板为多跨连
续板， 对于跨数超过五跨的等截面连续板， 其各跨受荷相同， 且跨差不超过 10%时，均可按五跨等跨度连续板计算，为使 计算简化统一取 l o =1.82m 计算简图：
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
单向板肋梁楼盖设计计算书a单向板肋梁楼盖设计书姓名：汤勇班级：建工1001学号：20107717单向板肋梁楼盖设计计算书一．设计资料1、楼面做法：楼面面层用20mm 厚水泥砂浆抹面，板底及梁用15mm 厚的石灰砂浆抹底。
2、材料：梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm ，采用HRB335，直径＜12mm 时，采用HPB235。
3、楼面可变荷载标准值：q k =6kN/m 2，其分项系数1.3。
二、楼盖梁格布置及截面尺寸确定确定主梁的跨度为6.9m ，次梁的跨度为6.72m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为 2.3m 。
板厚取80mm h =。
次梁截面高度取，截面宽取。
主梁截面高度取，截面宽度取为300mm b =，柱的截面尺寸b ×h=400×400 mm2。
楼盖结构的平面布置图如下图所示。
672067206720672033600230023002300230023002300230023002300690069006900ABCD12345120150L2（次梁）200X450L 1（主梁）300X 80015012030020700图1楼盖结构平面布置200三、 板的设计1、荷载计算20mm 水泥砂浆： 20KN/M 3⨯0.02M=0.4KN/m 2 80mm 钢筋混凝土：25KN/m 3⨯0.08m=2KN/m 2 15mm 石灰砂浆： 15KN/m 3⨯0.15=2.25KN/m 2450mmh =mmb 200 = 800mm h =合计 ：g k =4.65KN/m 2 （荷载分项系数取1.2）活荷载标准值：q k =6KN/m 2 （荷载分项系数取1.3） 恒荷载设计值：g=4.65KN/m 2 ⨯1.2=5.58KN/m 2 活荷载设计值：q=6KN/m 2 ⨯ 1.3= 7.8KN/m 2 荷载设计总值：g+q=13.38KN/m 2 每米板宽 p=13.38KN/m2、计算简图取1m 板宽作为计算单元，板的实际结构如图2所示，由图可知：次梁截面为b=200mm ，现浇板在墙上的支承长度为a=120mm ，则按塑性内力重分布设计，板的计算跨度为：2300mm板的计算简图2、3所示。
200次梁20080mm厚钢筋混凝土板图2 板的实际结构图q+g=13.38kN/m图板的计算简图2300B23002C23002C3、 弯矩设计值表 1 板的弯矩设计值的计算 截面位置 边跨跨中 B 支座 中间跨跨中 中间C 支座 弯矩系数M α 1/11 -1/14 1/16 -1/16 计算跨度L(m)L=2.300L=2.300L=2.300L=2.30020)(l q g M M +=α (kN.m) =6.434 、配筋计算——正截面受弯承载力计算板配筋计算过程见表2表2 板的配筋计算截面位置边跨跨中 B 支座 中间跨跨中中间C 支座弯矩设计值（m kN ⋅）6.43-5.05 4.42 -4.42 αs =M/α1f c bh 020.15 0.12 0.1 0.1 sα211--=ξ0.1630.1280.1060.106计算配筋（mm 2） A S =ξbh 0α1f c /f y554 435 360 36011 / 300 . 2. 2 ⨯ .f t =1.27N/mm 2 210N/mm HPB235 ;N/mm 9 . 11, 0 . 1 25 ,1000 60 20 80 80 2 2 1 0 = = = = = - = yc f f a C mm b mm h mm 钢筋， 混凝土， ，， 板厚 13.38 -13.38×2.3002/14 =-5.05 13.38×2.3002/16 =4.42 13.38×2.3002/16=-4.42①～②轴线 ④～⑤轴线实际配筋（mm 2）8/10@120 8@120 6/8@110 6/8@110 As=537As=419 As=357 As=357 ②~④轴线计算配筋（mm 2） A S =ξbh 0α1f c /f y554 435 360 360 实际配筋（mm 2）8/10@120 8@120 8@140 8@140 As=537As=419As=359 As=359配筋率验算其中ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件，p=0.45%＞p min =0.27%，满足要求板中除配置计算钢筋外，还应配置构造钢筋如分布钢筋和嵌入墙内的板的附加钢筋(见图纸)。
四、次梁设计 1、荷载设计值：由板传来的荷载：4.65⨯2.3=10.7KN/m次梁自重 ： 0.2 ⨯（0.45-0.08）⨯25=1.85KN/m梁测抹灰 ： 0.015 ⨯（0.45-0.08）⨯2⨯17=0.189KN/m 总计 ：g k =12.73KN/m （分项系数取1.2）活荷载设计值：q k =6⨯2.3=13.8KN/m （分项系数取1.3） 荷载总设计值：g k +q k =26.53KN/m 2、计算简图由次梁实际结构图5可知，主梁宽度为b=300mm 。
次梁的边跨的计算跨度为6720m 。
计算简图如图所示。
.0.69% / = =bh A S ρ %27. 0 210/ . 1.27 45 . 0 / 45 . 0 min = ⨯ = = yt f f ρ .0.90% / = =bh A S ρ% 6 . 0 / = =bh A Sρ %6 . 0 / = = bhA S ρ300主梁300次梁图次梁的实际结构图q+g=26.53kN/m 6720B67202C6720B67203、 弯矩设计值和剪力设计值的计算表 3 次梁的弯矩设计值的计算 截面位置 边跨跨中 B 支座 中间跨跨中 中间C 支座 弯矩系数M α 1/11 -1/11 1/16 -1/16 计算跨度L(m)L=6.72L=6.72L=6.72L=6.7220)(l q g M M +=α(kN.m)26.53×6.722/11 =108.91 -26.53×6.722/11=-108.9126.53×6.722/16 =74.88 26.53×6.722/16 =-74.88表 4 次梁的剪力设计值的计算 截面位置 边跨跨中 B 支座 中间跨跨中 中间C 支座剪力系数V α 0.4 0.6 0.5 0.5 净跨度LL=6.72L=6.72 L=6.72 L=6.72 n V l q g V )(+=α (kN) 0.4×26.53×6.72=71.310.6×26.53×6.72=106.970.5×26.53×6.72=89.140.5×26.53×6.72=89.144、配筋计算5、 次梁跨中按T 形截面计算，T 形截面的翼缘宽度'f b ，按mm s b mm l b f 2600224067203131n '=+<=⨯=≤边跨，故取mm b f 2240'=。
梁高： mm h h 41535450,4500=-== 翼缘厚： mm h f 80'= 判定T 形截面类型：mm N h h h b f f f f c ⋅⨯=-⨯⨯⨯='-''6011068.799)280415(8022409.110.1)2(α ⎩⎨⎧⋅⋅>⋅=)(55.71)(07.104799中间跨中边跨中m kN m kN m kN 故各跨中截面属于第一类T 形截面。
次梁支座截面按矩形截面计算 b =200mm f c =11.9N/mm 2 f y =300N/mm 2截 面 边跨跨中 B 支座 中间跨跨中 中间C 支座 弯矩M )(m kN ⋅108.91 108.91 74.8874.8821bh f c α或20'1h b f f c α 11.9×200×4152=4098.955 kN ·m 11.9×200×4152=409.896 kN ·m 11.9×200×4152=4098.955 kN ·m 11.9×200×4152=409.896kN ·m20'1201h b f M bh f M f c sc s αααα==或0.030.030.020.02s αξ211--=)550.0(=≤b ξ0.80.8 0.76 0.76ξγ5.01-=s0.6 0.6 0.62 0.62 0/h f M A y s s γ= 1632 1632 1086 1086 选用钢筋816816714714实际钢筋截面面积（mm 2）1608 1608 1077 10775、次梁斜截面承载力计算见下表：f c =11.9N/mm 2 f y v =210N/mm 2 f t =1.27N/mm 2 b =200mm h 0=415mm h w /b =2.075＜4截 面 边跨跨中 B 支座 中间跨跨中 中间C 支座V )(kN74.31106.9789.1489.14025.0bh f c c β)(kN V 246.9>截面满足 V 246.9> 截面满足 V 246.9>截面满足 V 246.9>截面满足 07.0bh f V t c =)(kN V 79.73< 需配箍筋V 73.79< 需配箍筋V 73.79<需配箍筋V 79.73<需配箍筋箍筋肢数、直径2 6 2 6 2 6 2 6 1sv sv nA A =57 57 57 57 )/(25.10c sv yv V V h A f s -=568.3145.1233.7233.7实配箍筋间距 140 140 140 140025.1h sA f V V sv yv c cs +=V 83.117>满足 V 83.117< 满足 V 83.117>满足 V 83.117>满足 验算()%145.021027.124.024.0%0202.01402006.56min ==>=⨯==yvt sv sv sv f f s A ρρS max =200mm ，d min =6m 。
满足构造要求五、主梁设计主梁线刚度 333161412/128030/12cm l bh i b b =⨯== 柱线刚度33030474450/124040/12cm l bh i =⨯== 考虑现浇楼盖的作用，主梁的实际刚度为单独梁刚度的2倍 ∴9275.6474164120=⨯=i i b 故主梁视为铰支在柱顶上的连续梁，1、荷载设计值。