大跨度连续刚构桥合龙顶推效应分析及方案研究
大跨径连续刚构桥合拢顶推力优化方法
大跨径连续刚构桥合拢顶推力优化方法摘要：合拢顶推力对于大跨径连续刚构桥的合拢施工、成桥受力、主墩变形具有重要的调控作用。
本文基于设置连续刚构桥合拢顶推力的重要作用，提出了优化合拢顶推力的控制参数、控制目标及原则。
以具体工程为例，详细计算了设计合拢顶推力；并根据假设场景，进行了合拢顶推力调整计算；计算结果可靠，验证了本文合拢顶推力优化方法的准确性。
关键词：连续刚构桥；顶推力；优化；位移Closure Jacking Force Optimization Method of Long-span Continuous Rigid Frame BridgeWU Di，SONG De-yaAbstract：Closure jacking force of long-span continuous rigid frame bridge has an important regulatory role for closure construction，stress of completed bridge and main bridge piers deformation.This article is based on the important role of closure jacking force of long-span continuous rigid frame bridge，putting forward the control parameters，control objectives and principles of optimization method.In the case of specific project，calculate the designed closure jacking force.And according to the what-if scenarios，calculate the adjusted closure jacking force.The result of calculation is reliable，verifying the accuracy of optimization method of closure jacking force in this paper.Keywords：continuous rigid frame bridge；jacking force；optimization；displacement1.简介随着中国桥梁的大规模建设，连续刚构桥由于其优越的受力性能，良好行车舒适性，整体刚度大，造价低，施工技术成熟等优点被广泛的采用。
连续刚构桥合龙顶推力及锚下顶推混凝土受力分析
影 响顶 推力 大小 的因 素主要 有 以下 几点 ： 设 ① 计 技术 指标 ； 结构 类 型 ， 载类 型 ； 墩 身 、 ② 荷 ③ 梁体
刚度 ； 悬 臂段 累计 不 平衡 重 ； 上 部结 构 混凝 土 ④ ⑤
第 ７期
连续 刚构桥合龙 顶推力及锚下顶推混凝土受力分析
３ ５
连 续 刚构 桥 合 龙 顶 推 力 及 锚 下 顶 推 混 凝 土 受 力 分 析
位 东升
（ 中铁大桥局集 团武 汉桥 梁科 学研究院有限公司 ， 湖北 武汉 ４ ０ ３ ） ３ ０ ４ 摘 要： 结合广 珠铁路虎跳 门特 大桥工程 ， 分析 中跨合
２ 工 程 概 况
本文 工程 背景 及有 限元 模 型参数 见文 献 Ｅ］该 ４， 桥 主 梁 为 （２ ＋ ２８ １０ １０ ４ ＋ ２ ）ｍ 大 跨 度 连 续 刚构 结
构， 主梁 采 用单 箱 双 室 截 面 ， 分 １ ７个 节段 ， 共 ０ 中跨
的收缩 徐变 ； 环境 温度 、 ⑥ 梁体 温 度及合 龙 温差 。
３ ２ 顶推 力大小 确定 ．
该桥 为 （２ ＋２８ １０ １０ ４ ＋ ２）ｍ 大跨 度 连续 刚 构 一 柔性 拱 组合结 构 ， 采用 先梁 后拱 的施 工工 艺 ， 主梁是 结构 的主要 承重 构件 。设计 时速 为 １ ０ｋ 单线 铁 ２ ｍ， 路 桥 。主墩采 用 双薄壁 墩 ， 墩柱 高 ２． 壁厚 ２４ ５０ｍ， ．
３ 合龙顶推力计算分析
顶 推力 的大 小 和墩顶 顶推 位移 量决定 了后 期运 营过程 中梁 体线 形 和 内力 是 否 合 理 ， 结 构 寿命 具 对
连续刚构桥合龙顶推方案研究与注意事项
连续刚构桥合龙顶推方案研究与注意事项摘要：本文以宜彝高速四方碑沟特大桥主桥为例，对连续刚构桥中跨合龙及顶推施工进行了介绍，分析了合龙顶推对主墩受力的影响，并对顶推施工注意事项进行了简要说明。
关键词：连续钢构；中跨合龙；顶推力；水平位移；内力1.工程概况四方碑沟特大桥位于宜宾至彝良高速公路K70+907处,主桥为(97+178+97)m 三跨预应力混凝土连续刚构,采用单箱单室截面, 主桥跨中梁高3.6m,0号块处梁高11.2m,梁高沿纵桥向按1.8次抛物线变化。
主桥采用悬浇施工,合龙顺序为先边跨再中跨。
17、18号桥墩为主桥桥墩,墩高分别为98m,132m，主墩墩身采取双肢矩形空心墩,肢间净距8m,墩顶处单肢墩身纵向水平长度3.5m,横向水平长度6.5m,壁厚0.75m。
2.中跨合龙顶推分析2.1有限元模型全桥结构计算采用Midas/civil 2015进行计算，边界条件为：主墩墩底固结，两侧过渡墩模拟为活动铰支座。
有限元模型如下图所示：2.2计算参数选择本桥主梁采用C60混凝土，主墩采用C50混凝土。
混凝土收缩，徐变的计算按现行规范附录C中有关规定进行计算，桥位处环境年平均相对湿度按79%取值。
2.3顶推力分析跨中合龙时顶推量通常是根据桥梁在荷载长期作用、温度作用下混凝土产生的收缩，徐变、预应力损失以及实际施工时合龙温度与设计合龙温度不同，而导致的主墩墩顶水平位移来确定的。
顶推的目的是在合龙前在两侧悬臂端部互施一水平力，给了主墩一反向的水平位移，与该桥长期作用及收缩徐变导致的墩顶水平位移近似抵消。
从而在混凝土收缩徐变完成后，以达到主墩竖直，主梁平顺，同时还能减小合龙段混凝土收缩对主梁内力及线形的影响，最终以减小主梁跨中下挠，减小墩底弯矩，改善运营期间主墩受力的目的。
表2.1 10年收缩徐变完成后主墩水平位移及弯矩控制截面位置水平位移（mm）墩底最大弯矩（kn*m）17号主墩墩顶23.44336.918号主墩墩顶-35.3-5899.3注：表中数据为不顶推合龙，设计合龙温度为15℃时数据。
大跨径连续刚构桥合龙顶推力关键技术
大跨径连续刚构桥合龙顶推力关键技术大跨径连续刚构桥合龙顶推力关键技术施菁华，龙湛（中交第一公路勘察设计研究院有限公司，陕西西安710075）摘要：针对大跨径连续刚构桥主梁合龙顶推的问题，采用实测数据和理论分析相结合的方法，研究不同顶推力和墩顶位移增量的相互关系，分析主梁顶推合龙工艺和传统顶推工艺的不同机理。
结果表明：通过消除桥梁混凝土收缩及徐变效应产生的不利位移，并采用在墩顶预先设置有利位移的合龙顶推力的计算方法合理可行；顶推力和墩顶位移量之间呈线性关系；顶推施工改变了传统的合龙顺序，优化了上、下部结构受力，缩短了工期。
关键词：连续刚构桥；主梁顶推力；墩顶位移；合龙顺序0 引言随着中国公路桥梁建设水平的大幅提升，预应力混凝土连续刚构桥作为一种常用的经典桥型，逐渐向高墩、大跨径发展。
从受力体系来看，大跨径连续刚构桥为墩梁固结的超静定结构，一般采用挂篮悬臂浇筑施工，在施工阶段和成桥运营期间受梁段自重、收缩徐变等多种不利因素的影响，会产生较大的挠度，且在桥梁合龙过程中，合龙温度与设计温度的差值会使主梁产生位移，并引起桥墩偏位，产生不利的二次应力。
此外，混凝土收缩徐变效应会使梁体产生水平位移、竖向挠度和附加内力，造成桥墩偏位，影响桥梁的整体线形，降低道路行车的舒适度，并对桥墩结构的受力产生不利影响［1?4］。
主梁合龙时，桥梁结构由悬浇状态变成合龙状态，体系发生转换，主梁底板预应力钢束张拉，运营后期混凝土收缩徐变与体系整体降温均使主墩顶朝主梁跨中方向发生较大偏移，导致主梁和墩顶底产生较大的附加应力，对桥梁结构造成一定的危害，矮墩或大跨、多跨结构的情况下更加显著［5?10］。
针对上述问题，实际工程通常采用主梁合龙段预顶推工艺，即在合龙段的劲性骨架刚性锁定前对合龙段两侧施加水平方向的预顶力，使主墩顶发生预偏，采取抵消部分水平位移的方法改善桥墩的受力状态，满足运营阶段桥梁混凝土收缩徐变和体系整体降温等效应对桥墩应力的要求［11?12］。
例析高墩大跨连续刚构桥合拢顶推力确定
例析高墩大跨连续刚构桥合拢顶推力确定0 引言由于连续刚构能明显降低结构高度而且具有外形美观、整体性能好等显著优点，在桥梁工程中被广泛采用。
但是，由于混凝土收缩、徐变、温度变化等都会对结构产生一定的附加内力，特别是对温度的敏感程度较高，在合龙段施工过程中，合龙时的实际温度同设计温度可能会有偏差，该温差将会使梁体产生位移，引起主墩产生水平偏位，产生二次应力。
同样，后期的收缩徐变也会使梁体产生竖向挠度和水平位移以及附加内力，造成主墩的偏位，影响了桥梁的美观和行车的舒适性，同时对主墩的受力产生不利影响。
对高墩大跨连续刚构桥，顶推力的大小与水平位移量有关。
本文以某在建连续刚构桥为研究对象，开展了高墩连续刚构桥合龙顶推力确定的探索。
1 工程背景某在建连续刚构桥全长372m，桥跨布置为96m+180m+96m。
上部箱梁为变截面单箱单室断面，采用纵向、横向和竖向三向预应力体系。
从悬臂端到0 号块根部箱梁高度和底板厚度均按1.8 次抛物线变化。
主墩由双肢薄壁墩+箱墩组成，薄壁墩为矩形空心截面，双肢薄壁墩之间设一道系梁，墩身上部端与箱梁0号梁段固接，下部端箱墩固结，箱墩下部与承台固结。
墩高分别为146m、142.1m。
本桥采用悬臂浇筑施工，0#块在临时支架上进行浇筑，1～20#节段利用挂篮悬臂浇筑，而后进行边跨、中跨合龙。
结构分析采用MIDAS—CIVIL 有限元程序，计算采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JT G D62- 2004）。
全桥共划分196个单元，200个节点。
其中上部结构单元106 个，桥墩单元90 个，墩顶节点与对应箱梁节点刚性连接。
全桥共划分53个施工阶段。
2 顶推的作用通过理论计算及工程实际应用可知，改善因长期荷载作用下混凝土收缩、徐变及温度效应对连续刚构桥墩柱受力及变位产生的不利影响是顶推力设计的首要目的。
连续刚构桥可以使用千斤顶改善合龙段受力情况，一般只在中跨合龙时适当使用，其主要作用是：首先，改善温度对合龙的影响。
多跨连续刚构桥合龙口顶推力约束优化算法研究
多跨连续刚构桥合龙口顶推力约束优化算法研究预应力混凝土连续刚构桥多采用悬臂浇筑的施工方法，其在悬臂施工中受梁段自身重量、挂篮变形、温度变化、收缩徐变和预应力钢束张拉等因素的影响，易产生较大变形，而且在后期运营过程中，混凝土的收缩徐变也会对其结构力学行为产生较大的影响。
主梁产生竖向挠度和水平位移时，主墩向跨中方向偏移，结构处于不利受力状态，不但影响桥梁美观和行车舒适性，而且危及结构安全。
为使桥梁结构处于合理的受力状态，避免因自重、混凝土收缩徐变等因素产生的挠度过大影响行车安全，可在施工时通过设置预拱度和施加水平预推力来抵消上述不利受力状态，使桥梁在后期使用过程中处于理想线形。
根据现行《水闸设计规范》，用Excel软件分析得到陆中湾水闸消能计算成果（见表2）。
下游水位1.5 m是指水闸外海多年平均低潮位，水闸消能计算时消力池末端水深根据外海多年平均低潮位1.5 m 及相对应的流量推求得到。
最终确定陆中湾水闸消力池深度为1.5 m，池长为11 m（水平段，不包括斜坡段），能保证在不同工况下消力池内都能产生淹没式水跃，而不是远离式或临界式水跃，从而达到相对理想的消能效果。
由计算知，在各种工况下，消能率的变化范围是19.1%～54.8%。
关于水平顶推力的取值，已有相关专家进行了大量的研究，取得了丰硕的成果。
焦庆[1]通过对某六跨连续刚构桥的多种合龙方案进行结构变形和内力对比分析，依据顶推方案的优选，确定了最佳的合龙方案，确保大桥线形及受力处于较为合理的状态。
姚国文等[2]以重庆绕城公路某特大桥为例，采用理论分析和有限元模拟相结合的方法，分析了多跨连续刚构桥在不同合龙顺序下水平顶推力的确定方式。
郭建强等[3]给出了对顶位移量的确定原则及顶推力大小的简化计算公式。
夏培华等[4]结合嘉绍大桥南岸引桥工程实例，开展了多跨连续刚构桥顶推力取值研究。
张吉平[5]以某客运专线四跨连续刚构桥为例，采用数值分析法，进行了不同合龙顺序顶推水平力作用下竖向变形和桥墩应力的研究。
刚构－连续组合桥合龙施工顶推力研究
刚构－连续组合桥合龙施工顶推力研究潘浩【摘要】大跨度刚构－连续组合桥悬臂施工合龙时，受诸多因素影响，需通过施加顶推力的方式对桥梁结构线型进行调整，以达到最优的成桥状态。
以某（72＋3×128＋72）m高墩大跨刚构－连续组合桥为工程背景，基于刚构桥顶推合龙工序，建立该桥施工仿真有限元模型，考虑温度变形和收缩徐变对墩顶变形的影响，对实际桥墩刚度及约束条件下的施工顶推力进行研究。
研究结果表明：高温合龙及收缩徐变均会造成梁体工后缩短并引起墩顶位移，需在合龙前进行顶推；桥墩刚度及约束条件对顶推力均存在较大影响；综合考虑合龙温度、收缩徐变及桥墩刚度等因素确定的合理顶推力有效控制了梁体纵向变形，合龙误差满足相关要求。
【期刊名称】《湖南交通科技》【年(卷),期】2016(042)003【总页数】4页(P112-115)【关键词】刚构-连续组合桥;合龙施工;温度变形;收缩徐变;顶推力【作者】潘浩【作者单位】湖南路桥建设集团有限责任公司，湖南长沙 410004【正文语种】中文【中图分类】U448.21+6刚构-连续组合具有受力合理、构造简单、易于维护、造价低等特点，广泛应用于我国山区公路及跨河道路[1]。
大跨度刚构-连续组合常采用悬浇法对称施工，并在各悬浇块末端进行合龙施工，以形成全桥结构体系。
刚构桥合龙施工工序较为复杂，主要工序包括压重、安装合龙段劲性骨架、浇注合龙段混凝土、张拉预应力等[2-6]。
而对于高墩大跨刚构-连续组合桥，其温度变形及收缩徐变效应明显，需采用顶推方式对其进行补偿。
本文以某(72+3×128+72)m高墩大跨刚构-连续组合桥为依托，综合考虑温度变形和收缩徐变对墩顶变形的影响，研究实际桥墩刚度及约束条件下的刚构-连续组合桥合龙施工顶推力。
某山区高速公路预应力混凝土刚构-连续梁组合体系桥梁跨径组合为(72+3×128+72)m，桥面宽度15.5 m，采用单箱单室截面，墩顶梁高7.2 m，跨中梁高3.2 m，桥型布置图见图1。
高墩大跨连续刚构桥合龙施工预顶力及预顶效应研究
ｘ Ａ＋ ｒｚ） １ 一＋ｚ 一 Ｊ ｄ 一 ｚ辩 ｚ毫 ：
式 中： Ｆ为支座 摩擦 力 。
根 据 叠加法 的原 理可 得 出桥 梁结 构计 算模 型在
线 。将表 １中某 连续 刚构桥 的截面抗 弯惯 性矩 工 用 三次 多项式 拟合 ， ： 得
工 一 一 ０ Ｏ ｌ 。 ０ ９ ７ 。 ０ ４ １５ ． １ ｘ ＋ ． １ ｘ 一 ． ３ ｘ＋
△一 ．Ｖｓ ［ （ 脒 ∑ｆ ／ 一 ２ Ｐ ／２ ＋ 一 瓦 ￣ｄ
盍 ２ ０ ０
丕 暄 １０ ５ １０ ０
Ｏ １ ３ ５ ７ ９ １ １１ ３１ １ ６１ ８ ２ ４ ６ ８ Ｏ１ ２ １ ４ ５ １ ７１
铽 ５ Ｏ
２畿 一
式 中： １ 为墩 高 ； 为桥墩 刚度 。 Ｉ 桥 墩预 顶 的位移
的基础 上有 了扩展 ， 但连 续 刚构 的变截 面 、 刚度 的 变
度 ， 还会 产生 一个 附加弯 矩 Ｐ （ 为预顶 力 与墩顶 故 ｅｅ 截面 形心 的竖 直高 度 ） 。计 算模 型 如 图 １所示 。
叩
特性、 轴力 影 响及力 的传 递路 径均 被 忽略 ， 刚度积 且 分 计算 较 复杂 。 该 文 主要 研究 高墩 大跨 连续 刚构 桥预 顶位 移 的
一
桥 墩 弯矩 和主 梁预 拱 度 值 进 行 预顶 效应 分 析 ， 成 使 桥 后 结构使 用 状态 下 的 内力 处 于合 理 范 围 ， 确保 桥
梁 使用 安 全 。
ｚ ， 墩 高度 为 ｚ， 面 面积 为 Ａ ， 主墩 桥 ） 截 Ｅ 为
１ 理 论 模 型 计 算 确 定 预 顶 力
大 次 内力 ， 桥 梁 稳 定性 与安 全 不 利 。可 采用 在 合 对
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摘
要 ：以 山 西 省 晋 济 （ 西晋 城一 河 南 济 源） 速 公 路 南 河 特 大桥 为 例 ， 析 了连 续 刚 构 桥 山 高 分
合 龙 项 推 力 对 施 工预 拱 度 和 连 续 刚 构 结 构 性 能 的影 响及 顶 推 力 与 梁 体 位 移 的 关 系 ， 绍 了连 续 刚 介 构 桥 合 龙 顶 推 方案 及 其 实现 。
ｍ ＋ １ ０ｍ ， 部 结 构 采 用 斜 腹 板 预应 力 砼 箱 梁 。采用 纵 向 、 向和 竖 向三 向预 横 应力 体 系 。箱 梁 顶 宽 ２ ． 底 宽 ８ ６ ６ １ ． ０ ４ ５ｍ， ． ５ ～ １ ４８ ｍ， 悬臂 长 ６ ０ｍ。合 龙 段 处 箱 梁 中心高 度 为 ４ ５ ． ．０ ｍ， 板 厚 ０ ３ ； 块 处 箱 梁 中心 高 １ ． ０ｍ ， 底 ． ２ｍ ０ ２ ５ 底
桥 梁采 用 悬 臂 浇 筑 施 工 。在 临 时 支 架 上 浇 筑 ０ 段后 ， 装 挂 篮 悬 臂 浇筑 １ 安 ＃～２ 梁 段 ， 后 依 ３ 尔
次 进行 中跨 、 次边跨 和 边跨 合龙 。
上 部 箱梁 和 桥 墩 均 采 用 Ｃ ５砼 。预 应 力 筋 采 ５ 用 ＡＳ ＴＭ １ —９ Ａ４ ６ ７标 准 低 松 弛 ２ ０级 钢 绞线 ， ７ 强 度 等 级 １８ ０ＭＰ ， 称直 径 １ ． ６ ａ 公 ５ ２ｍｍ。 结 构 分 析 采用 ＭＩ ＤＡＳ Ｃ ＶＩ － Ｉ Ｌ有 限元 程 序计 算 ， 照《 按 公路 钢筋 混凝 土及预 应力 混凝 土桥 涵设 计 规 范 》 Ｊ ６ —２ ０ ） 行 。全 桥 共 划 分 ３ ２个 （ＴＧ Ｄ ２ ０ ４ 进 ３ 单 元 ，４ 个 节 点 。其 中上 部 结构 单 元 ２ ６个 ， 墩 ３６ ４ 桥 单元 ８ 个 ， ６ 墩顶 节点 与对 应箱 梁节 点 刚性连 接 。全
８ ｉ 和增加 ７ ０Ｆｍ ｌ ２ｍｍ。所 以施 工 中进 行挠 度 控 制 时 ， 准确考 虑顶推 力对上 部 结构 预拱度 的影 响 。 需
１０ ０
ｇ
宴
｛『 ９＇ Ｉ Ｉ５ 曼
萄
５ Ｏ
一
越
一
０
５ Ｏ
一
．
．
—
／ ／ １
墩
一
１ｏ ｏ
图 ３ 两 种 计算 模 式 下桥 梁 的 施 工预 拱 度差 值
２ ２ ２ 合 龙 顶 推 对 连 续 刚构 桥 桥 墩 内力 的 影 响 ．．
两 种计 算模 式计 算 出的顶 开量 和实测 结果见 图 ７和 图 ８ 。从 图中可 见 ， 算模 式 Ⅱ与实测 结果有较 计
好 的一 致性 。
９ ０ ８ Ｏ
两种 计算 模 式下 墩 顶 和墩 底 的 成桥 ２ ０年 截 面 弯矩 见图 ５ ５ ， 桥 墩墩底 运 营 阶段 弯 矩对 比见 图 ６ 。 由图 ５可知 ， 推对 ３ 顶 墩和 ４ 墩 的影 响 较小 ，
计 算模 式 Ｉ为在 次 中跨 合 龙 前 ， 龙 口施 加 向外 的 合
９０ ０ｋ ０ Ｎ顶 推力 ； 算模 式 Ⅱ为不 施 加 顶 推力 。将 计
图 １ 南 河 特 大 桥 完 成 预 想 图
两 种 模式 下 的施 工预拱 度 进行 对 比 。
Ｈ ｉ ｈ公 路 ｔ ｍｏ ｉ ｅ ｇ ｗａ ｓ ＆ Ａ ｕ与 ｔ汽 运 ｔ ｎ ｙ ｏ ｖ Ａｐｐ ｉａ ｉ ｓ ｌｃ ｏ
为 准确 计算 顶 推 力 一位 移关 系 ， 用 有 限元 程 采 序进行计算 。 为准 确 计算 顶 推力 产 生 的横 向 、 向 竖
顶 推 力，Ｎ ｋ
图 ７ 两 种 计 算 模 式 计 算 出的 ２ ～３ 墩 合 龙 口
顶 开 量 和 实 测 结 果 的 对 比
公 路 与 汽 运
片薄 壁墩 。
的附加 内力 ， 特别 是 对 温 度 的敏 感 程 度 较 高 。在 合 龙 段施工 过 程 中 ， 龙 时 的实 际 温 度 与设 计 温 度 可 合 能会有偏 差 ， 此温 差会 使梁 体 产生 位移 ， 引起 主墩偏
位 ， 生二 次应力 。同样 ， 产 后期 的收缩 徐变 也会 使梁
不 显著 。
０
雾二
一
６
图 ６ 两 种计 算 模 式 下 ５ 墩 墩 底 运 营 阶段 弯 矩 对 比
位移 ， 以便 准确 进行 桥梁合 龙 误差 控制 ， 算 中采用 计
实测 的弹 性模量 ， 时考 虑 普 通 钢 筋对 桥 梁 刚度 的 同 影响 。按 以下两 种 模 式进 行 计 算 ： 算模 式 Ｉ为 按 计 照规范 选 取砼 的 弹性 模 量 （ ． ５ ０ ３ ５ ×１ ＭＰ ） 不 考 ａ，
４０
次 中跨各 墩悬 臂端 部 水 平 位移 和高 程 变 化 情 况 ， 同
时量 测千 斤顶 活 塞行 程 ， 以便 与位 移 观测值 相 校核 。
２０
Ｏ
在 顶推 的同 时 ， 意 观察 墩梁 结合 部 ， 注 防止 出现 异 常
情 况 。当加 载 至 ９０ ０ｋ 时 ， 墩墩 顶相 对位 移 尚 ０ Ｎ 两
桥共分 ３ ８个 施 工 阶 段 。南 河 特 大 桥 有 限元 分 析 模
型 见 图 ２。
体产生 竖 向挠度 和 水 平 位 移 以及 附加 内力 ， 成 主 造
墩偏位 ， 主墩 受力 产生 不利 影 响 。为此 ， 连续 刚 对 在
构桥 中跨合 龙 时对 梁 体 施 加 一个 水 平 顶 推 力 ， 主 给
总第 １ ３期 ３
１ ２Ｏ
Ｈｉｈ ｙ ｇ ｗａ ｓ＆ Ａｕ ｏ ｔｖ ｐｌｃ ｔｏ ｓ ｔｍｏ ｉ ｅ Ａｐ ｉａ ｉ ｎ
１１ ９
顶推锁 定 ， 度为 １ 。顶 推 加载 分 １ 温 ３℃ １级进 行 ， 顶
推过 程 中遵循 同步 、 逐级 加载 的原 则 。加 载时 ， 测量
彗６ ０
图 ８ 两种 计算 模 式 计算 出 的 ４ ～５ 墩 合 龙 口
顶 开 量 和 实测 结 果 的 对 比
４ 合 龙 顶 推 的 实 施 方 案
４ １ 千 斤 顶 的 设 置 方 法 ．
５ 结 语
顶推对 桥 墩 内力 有较 大 的影 响 。为保 证足 够 的
千斤 顶 的 放 置 位 置 对 悬 臂 梁 体 的 内力 影 响 较 大 ， 一点 类 似于拱 桥 中通 过 改 变 千 斤 顶 安 放 位 置 这 来调 节主 拱 圈 内力 。南 河 特 大 桥 的合 龙 是 在 １ ０月 下旬 晚 上进 行 ， 龙 气 温 为 ８ １ 合 ～ ２℃ ， 足设 计 要 满 求 。顶推 目的是 改 善 ２ 和 ５ 桥 墩 的受 力 。因 此 ，
公 路 与 汽 运
总第 １ ３期 ３
Ｈ ｉ ｈ ａ ｓ＆ Ａ ｕ ｏ ｏ ｉ ｅ ｐ ｉａ ｉ ｎ ｇ ｗ ｙ ｔ ｍ ｔｖ ｐｌｃ ｔｏ ｓ Ａ １９ ８
大 跨 度 连 续 刚构 桥 合 龙 顶 推 效 应 分 析 及 方 案 研 究
高新 文
（ 西 省 交 通 厅 ，山 西 太 原 山 ０００） ３ ０ １
图 ２ 南 河特 大 桥 有 限 元 模 型
２ 合 龙 顶 推 的影 响 分 析
因为 本桥 ２ 和 ５ 相 对 较 矮 ， 收缩 徐 变 墩 墩 受 影 响最 大 。因此 ， 次 中跨 合龙 前 ， 合龙 口施 加 向 在 在
外 的 ９０ ０ｋ 顶 推力 。按 以下 两种模 式 进行计 算 ： ０ Ｎ
顶 推 力／Ｎ ｌ 【
未 达到有 限元计 算位 移 值 ， 经施 工 、 计 和监控 三 方 设
人 员确认 后 ， 加半 级 加 载 ， 增 即总 顶 推力 ９３ ０ｋ ０ Ｎ， 此 时两 墩墩 顶 相对 位移 达 到有 限元计 算 位移 值 。停 止 加载 ， 推完 成 。 顶
对减小 ２ 和 ５ 墩 墩 的弯矩 有 较 大 的作用 。 由图 ６
可知 ， 在运 营阶段 ， 收缩徐 变使 桥墩 的弯 矩有较 大 的
蠢Ｏ 量 蠡 ７
３ Ｏ
增加 ， 而顶推 则通过 事 先 产 生 一 个 反 向弯 矩 的 方法
减 小 了长期 弯矩 。
隧榴
Ｏ
３ 合龙 顶 推 力 一位 移 关 系的 计 算
关 键 词 ：桥 梁 ；连 续 刚 构 ；顶 推 ；合 龙
中图分类号 ： ４．３ Ｕ４ ８２
文献标识码 ： Ａ
文 章 编 号 ：６ １ ２ ６ （０ ９０ —０ ８ —０ １ ７ — ６ ８ ２ ０ ）４ １ ９ ３
由于 刚构 连续 梁 能 明显 降 低结构 高 度而 且具 有
外形 美观 、 体性 能好 等显 著优 点 ， 而在桥 梁 工程 整 因 中被 广泛 采用 。但 是 ， 由于该 桥 型是 超 静 定 结 构 形
墩 施加 一个 反 向位移 ， 以抵 消合龙 温差 、 期 收缩徐 后
变等 的影 响 。
１ 工 程 概 况
晋济 （ 山西晋城 一 河南 济源 ） 高速 公 路上 的南 河 特 大桥是 一 座 全 长 ８ ０ｍ 的 刚 构 一连 续 梁 桥 （ １ ０ 图
为其 效果 图 ） 桥跨 布 置为 ４ ＋１ ０ｍ ＋３ ８ ， Ｏｍ ２ ×１ ０
合 龙精 度 ， 需要 准 确 考 虑合 龙 顶 推 的影 响 。为准 确 计 算 合龙 顶 推力 一 位 移 关 系 ， 采 用 实 测 弹性 模 量 应 并 考 虑普 通 钢筋对 桥 梁 刚度 的影 响 。本文 介绍 了南 河特 大桥合 龙 顶 推 的 实 现 ， 望 能 对 连 续 刚构 的合 希 龙顶 推提 供 借鉴 作用 。
式， 砼收 缩 、 变 、 度 变 化 等都 会 对 结 构 产 生 一 定 徐 温
板厚 １ ４ 从 悬 臂 端 到 ０ ． ０ｍ； 块 根 部 箱 梁 高 度 和 底 板厚 度 均按 １ ７ ． ５次 抛物 线 变化 。除 １ 墩 墩顶 设 桥 置支 座外 ， 余桥 墩 采用 刚构 体 系 ， 其 刚构 桥墩 采用 双