MH16T-15M花架龙门支腿计算书
龙门架计算书
龙门架(双柱)计算书一、基本参数信息1、构造参数:龙门架立柱高度h(m)：27；龙门架立柱宽度B(m): 0.6；龙门架立柱间距L(m)：2；每根立柱的重量G z(kN)：15；风荷载设计值q0(kN/m2)：0.6；卷场机固定形式：压重；卷场机自重G(kN)：2；重物与土的摩擦系数μ1：5；卷扬机底座与土的摩擦系数μ2：1；A点与水平拉力作用线距离h(m)：0.5；A点到卷扬机重心线的距离a(m)：1；A点到压重物重心线的距离b(m)：2；吊篮重G d(kN)：1；额定起重量G e(kN)：15；钢丝绳型号：6×37；公称抗拉强度(N/mm2)：1700；钢丝绳直径(mm)：17.5；滑轮直径D(mm)：200；承载钢丝绳分支数n：2；滑轮组总效率η：0.9；材料的弹性模量E(N/mm2 )205；2、附墙架:附墙架材料：钢管；型钢选择：Ф48×3.5；截面面积(cm2 )：4.89；回转半径(cm)：1.58；附墙架计算长度y(m)：2；3、基础参数:基础长l(m)：4；基础宽b(m)：1.4；基础厚h(m)：0.8；混凝土保护层厚度(mm) ：30；混凝土级别：C30；钢筋级别：HRB335；二、钢丝绳和滑轮计算提升钢丝绳最大工作拉力：S=P/(nη)其中P - 提升荷载，P=1.4(G d+G e)=1.4×(1+15)=22.4kN；n - 承载钢丝绳分支数，n=2；η - 滑轮组总效率，η=0.9。
S=22.4/(2×0.9)=12.44kN选择6×37钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa,直径17.5mm。
钢丝绳的容许拉力按照下式计算：[Fg]=αFg/K其中Fg ─ 钢丝绳的钢丝破断拉力总和，Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径；α - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，α=0.82；K - 钢丝绳使用安全系数，K=7.00。
d =( 2×K×[Fg] /α )0.5=(2×7×12.44/0.82)0.5=14.58mm钢丝绳的直径满足要求!钢丝绳最小直径必须大于14.58mm才能满足要求!滑轮安全其中力：F = D2/2其中：D - 滑轮直径，D=200mm得到：F=2002/2=20kN≥S=12.44kN滑轮计算满足要求！卷筒两端凸缘至最外层钢绳距不少于2倍绳直径；卷筒边缘必须设防止绳脱出的防护装置。
满堂支架计算书
宁波市轨道交通2号线一期工程东外环停车场现浇箱梁碗扣支架支架施工方案编制：审核：批准：中铁十二局集团有限公司二Ｏ一三年三月一、工程概况桥梁范围为DR2K0+495.202～DR2K0+879.256，结构全长384.054m，连接停车场与正线。
该桥梁除道岔区采用连续梁结构外，其余均采用简支梁结构。
出入场线孔跨布置为（1-30m+4-35m）简支梁+（30+31+31）m连续梁+（30+30）m连续梁+（28+34）m连续梁。
牵出线孔跨布置为2-35m简支梁+（30+31+31）m连续梁+（30+30）m 连续梁+（31.5+39.532）m连续梁，其中（30+31+31）m连续梁+（30+30）m连续梁与出入场线合建。
1、简支梁：包含1孔30m双线简支梁，4孔35m双线简支梁以及2孔35m单线简支梁，梁高均为2.0m。
双线箱梁为出入场线箱梁，标准箱梁底宽4.4m，顶宽9.6m，在曲线段根据曲线加宽要求进行加宽，箱梁跨中截面顶板厚0.25m，底板厚0.25m，腹板厚0.35m，至支点处顶板厚度不变，底板厚度增加至0.45m，腹板厚度增加至0.55m。
单线箱梁为牵出线桥梁，箱梁底宽2.6m，顶宽5.88m，箱梁跨中截面顶板厚0.25m，底板厚0.25m，腹板厚0.35m，至支点处顶板厚度不变，底板厚度增加至0.45m，腹板厚度增加至0.55m。
2、连续梁：共4联连续梁。
⑴、（30+31+31）m连续梁：采用单箱四室斜腹板断面，梁高2m，左侧（出段线侧）悬臂长2.5m，右侧（牵出线侧）悬臂长1.44m，顶板宽16.7m，底板宽12.06m。
跨中腹板厚度0.35m，顶、底板厚度0.25m；支点处腹板加厚至0.55m，顶板厚度0.25m，底板加厚至0.35m。
⑵、2×30m连续梁：采用单箱四室斜腹板断面，梁高2m，左侧（出段线侧）悬臂长2.5m，右侧（牵出线侧）悬臂长1.44m，本梁为变宽度，靠小里程侧一孔为等宽，顶板宽16.7m，底板宽12.06m；大里程侧一孔为变宽度，顶板宽16.7～18.515m，底板宽12.06～13.575m。
满堂支架计算书
.附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm 方木；纵向方木上设10×10cm 的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m （净间距0.15m ）、在跨中其他部位间距不大于0.3m （净间距0.2m ）。
模板宜用厚1.5cm 的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm 厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
具体布置见下图：支架横断面图、支架搭设平面图、支架搭设纵断面图支架横断面图128015601898,69支架搭设平面图.设挖线开计底部45°顶角置平水夹设部、刀向竖面撑剪间地与3.6m，距刀剪撑4.8m平距间撑刀剪水，中部支架搭设纵断面图.主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：（1）30m+45m+30m顶推现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm，跨中横隔板下1.5m范围内的支架顺桥向间距加密至60cm。
（2）2*27.45m、4*29.439m、3*28.667m、4*28.485m现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
MH16T-15M花架龙门支腿计算书
MH16t-15m H=6m花架葫芦门式起重机支腿计算书1.主梁截面及特性数据：2A=168cm7.4I727564cm=X4I=312907cmy2.支腿受力分析：支腿分门架平面和支腿平面分别进行受力分析，因该支腿在门架平面为变截面，根据起重机设计手册支腿计算惯性矩其计算截面需取距小端0.72h处截面，两平面内支腿截面如下：22.55cm A =42413.12590209820cm I cm I y y == 1）门架平面受力分析：门架平面内支腿受力主要由葫芦载重运行制动产生惯性力g P 和垂直载荷作用引起门架横推力H 构成,由计算可知当葫芦载重运行到跨中截面制动时处于受力最不利状态。
()p g a Q G P +=()N 281616.0160001600=⨯+= 其中p a 根据起重机设计规范GB3811-93之规定考虑保险其间取0.162s m葫芦自重G -额定起重量Q -())37.12(15004.72527507501760033223+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+=k hL pab Hkg 4.2132= 2.983115004.7254.213275017600=⨯+⨯=+=L Hh L Pb N c 其中，kg 力，取安全起见全起见按主梁P 17600-cm 起重机跨度b a L 150022-==cm 支腿高h 4.725-7.11=⨯=Lh I I k Y X 由以上两个力共同引起支腿在门架平面内上部弯矩()()Nm kgm h H P M g b 175110.17511254.74.21326.281==⨯+=⨯+= 门架平面内支腿整体所受弯曲应力MPa I i M Y b 4.512098206.6117511011=⨯==σ 门架平面内由支反力c N 引起支腿所受正应力MPa A G N Lc 2.442.55213485222=⨯=+=σ 门架平面内支腿所受总应力[]MPa MPa 1776.95213≤=+=σσσ2）支腿平面受力分析支腿平面内主要由葫芦载重产生弯曲应力4σ和大车运行制动产生水平惯性力g P 引起弯曲应力5σ构成。
满堂脚手架计算书
梁模板(扣件钢管架)计算书1工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.50；梁截面高度D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：240.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.20；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：5.65；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：100.00；壁厚(mm)：5.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
满堂碗扣式支架计算书
满堂碗扣式支架计算书海黄和紫檀哪个更有价值怕上当受骗，我们教你如何鉴别小叶紫檀的真伪！点击访问：木缘鸿官网北京十里河古玩市场，美不胜收的各类手串让记者美不胜收。
“黄花梨和紫檀是数一数二的好料，市场认可度又高，所以我们这里专注做这两种木料的手串。
”端木轩的尚女士向记者引见说。
海黄紫檀领风骚手串是源于串珠与手镯的串饰品，今天曾经演化为集装饰、把玩、鉴赏于一体的特征珍藏品。
怕上当受骗，我们教你如何鉴别小叶紫檀的真伪！点击访问：木缘鸿官网“目前珍藏、把玩木质手串的人越来越多，特别是海黄和印度小叶檀最受藏家追捧，有人把黄花梨材质的手串叫做腕中黄金。
”纵观海南黄花梨近十年的价钱行情，不难置信尚女士所言非虚。
一位从事黄花梨买卖多年的店主夏先生通知记者，在他的记忆中，2000年左右黄花梨上等老料的价钱仅为60元/公斤，2002年大量收购时，价格也仅为2万元/吨左右，而往常，普通价钱坚持在7000-8000元/公斤，好点的1公斤料就能过万。
“你看这10年间海南黄花梨价钱涨了百余倍，都说水涨船高，这海黄手串的价钱自然也是一路飙升。
”“这串最低卖8000元，能够说是我们这里海黄、小叶檀里的一级品了，普通这种带鬼脸的海黄就是这个价位。
”檀梨总汇的李女士说着取出手串让记者感受一下，托盘里一串直径2.5mm的海南黄花梨手串熠熠生辉，亦真亦幻的自然纹路令人入迷。
当问到这里最贵的海黄手串的价钱时，李女士和记者打起了“太极”，几经追问才通知记者，“有10万左右的，普通不拿出来”。
同海南黄花梨并排摆放的是印度小叶檀手串，价位从一串三四百元到几千元不等。
李女士引见说，目前市场上印度小叶檀原料售价在1700元/公斤左右，带金星的老料售价更高，固然印度小叶檀手串的整体售价不如海黄手串高，但近年来有的也翻了数十倍，随着老料越来越少，未来印度小叶檀的升值空间很大。
“和海黄手串比起来，印度小叶檀的价钱相对低一些，普通买家能消费得起。
”正说着店里迎来一位老顾客，这位顾客通知记者，受经济条件所限，他是先从1000元以内的小叶檀手串玩起，再一步一步升级的。
t龙门架计算书
=143kgG=G1+G2+G3=155.5kg+382kg+143kg=680.5kgq 3=G/L=680.5kg/13.68m=49.74kg/m 葫芦自重：P 1=200kg 吊重：P 2=3000kg 23（1）最大弯距M 1=1/4×P 1L=1/4×200×12=600kg ·m M 2=1/4×P 2L=1/4×3000×12=9000kg ·m M 3=1/8×q 3L 2=1/8×49.74×122=895.32kg ·m ∑M= M 1+M 2+ M 3=10495.32 kg ·m 考虑安全系数为1.5(2)V=P V max =3498.44kg ×1.5=5247.66kg4、强度计算倒三角架截面梁折算整体梁：惯性矩I折=A1×A2/(A1+A2) ×h=2×5.372×35.578/(2×5.372+35.578) ×652=34862cm4抗弯截面模量W(近似)W= I折/(h/2)=34862/(65/2)=1072.68 cm3考虑荷载不均匀系数k为0.9σ= M max/(k.W)=15742.98×102 /(0.9×1072.68)=1630.7kg/cm＜[σ]=1700 kg/cm2剪力较小完全满足要求,计算略。
5、上弦杆受压局部稳定验算上弦受压压力为N=σ×A1N=1630.7kg/cm2×2×5.372=17520kgI x =2×π(D4-d4)/64=43.76 cm4A1=2×5.372=10.744 cm2r x =√I x/A1=2cm上弦杆横向每0.75m设钢管缀条，所以取l0x=0.75mλx= l0x/ r x =75cm/2cm=37.5由λx=37.5查表得稳定系数ϕ=0.946σ= N/(ϕ.A1)=17520/(0.946×10.744)=1723.76kg/cm2＜[σ]=2150 kg/cm2横梁上弦压杆稳定符合要求6、主梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算惯性矩I折=A1×A2/(A1+A2) ×h=2×5.372×35.578/(2×5.372+35.578) ×652=34862cm4弹性模量26/E⨯kg=1.2cm10按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P1+P2）跨中挠度f1=k.PL3/（48EI）=1.1×3200×123/（48×2.1×106×34862）=1.73cm（2）在均匀自重荷载作用下挠度f1=5q3L4/（384EI）=5×49.74×12003/（384×2.1×106×34862）=0.015cm以上挠度合计f中= f1+ f2=1.74cm≈1/700L符合结构要求。
16t葫芦门计算书
电动葫芦门式起重机16t-18m设计计算书河南省鼎盛起重设备有限公司1.主要技术参数起重量：16t跨度：16m，外悬：L1=6m,L2=；起升高度：8m大车运行速度：20m/min配用的电动葫芦参数如下：自重：1300kg起升速度：m/min运行速度：20 m/min2.主梁的外形尺寸和参数3.主梁的截面特性计算2 F=.+48cm+74=+206144.1.94.7448截面形心的计算∑==51i i i X y F S3157686.04.142.211.9437.2445.3237.24)45.3200(2cm S X =⨯-⨯-⨯⨯+⨯-⨯=cm F S y X 5.76206157681=== cm y 7.1642=式中：1y 、2y ——截面的形心，如图1；i F ——各部分的面积；i y ——各部分形心至参考面的距离；F ——主梁的截面积。
截面惯性矩的计算)241x x x x X a F i I ⋅+=∑=（式中：x i ——各截面的惯性矩；x F ——各部分的面积；x a ——各部分形心至截面型心的距离；代入数据计算得41697224cm I X =同理，4241453408)cm a F i I y y x y y =⋅+=∑=（截面抗弯摸量的计算311221865.761697224cm y I W X X === 322103057.1641697224cm y I W X X ===式中：X I 、1y 、2y —意义同上；1X W 、2X W —截面的抗弯摸量。
3121y 4534100453408cm x I W W yy ==== 4.主梁载荷的计算本机主梁自重10530kg,电动葫芦自重按2500kg 计。
静载最大弯矩1.载荷在跨中时：842qL LG M +=静 式中：静M —静载弯矩；q —主梁的均布载荷，tm cm kg q 26.0/6.2405010530===； G —活动载荷，载重和葫芦重的和，G=22500kg;其余符号同上。
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MH16t-15m H=6m花架葫芦门式起重机支腿计算书1.主梁截面及特性数据：
2
A=
168cm
7.
4
I
727564cm
=
X
4
I
=
312907cm
y
2.支腿受力分析：
支腿分门架平面和支腿平面分别进行受力分析，因该支腿在门架平面为变截面，根据起重机设计手册支腿计算惯性矩其计算截面需取距小端0.72h处截面，两平面内支腿截面如下：
22.55cm A =
42413.12590209820cm I cm I y y == 1）门架平面受力分析：
门架平面内支腿受力主要由葫芦载重运行制动产生惯性力
g P 和垂直载荷作用引起门架横推力H 构成,由计算可知当葫芦载
重运行到跨中截面制动时处于受力最不利状态。
()p g a Q G P +=()N 281616.0160001600=⨯+=
其中p a 根据起重机设计规范GB3811-93之规定考虑保险其间取0.162s m
葫芦自重G -
额定起重量Q -
())37.12(15004.72527507501760033223+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+=
k hL pab H
kg 4.2132= 2.98311500
4.7254.213275017600=⨯+⨯=+=L Hh L Pb N c 其中，kg 力，取安全起见全起见按主梁P 17600-
cm 起重机跨度b a L 150022-==
cm 支腿高h 4.725-
7.11=⨯=L
h I I k Y X 由以上两个力共同引起支腿在门架平面内上部弯矩
()()Nm kgm h H P M g b 175110.17511254.74.21326.281==⨯+=⨯+= 门架平面内支腿整体所受弯曲应力
MPa I i M Y b 4.51209820
6.6117511011=⨯==σ 门架平面内由支反力c N 引起支腿所受正应力
MPa A G N L
c 2.442
.55213485222=⨯=+=σ 门架平面内支腿所受总应力[]MPa MPa 1776.95213≤=+=σσσ
2）支腿平面受力分析
支腿平面内主要由葫芦载重产生弯曲应力4σ和大车运行制
动产生水平惯性力g P 引起弯曲应力5σ构成。
支腿平面内计算简图
如下：
()[]
()kg J k b h F B abk a d J ph x 8.18174.19023345803803232362
121
222
=
=+++-= 7
.180F 4301701302151760022
12
=⨯==--=====b
S
I J k cm F cm
B cm b cm
a cm
d kg
p y 下横梁截面积，
4
y 2242223.12590I 7.10034J 5.759cm I cm J cm
S y ⨯=--=--=支腿截面惯性矩，上横梁截面惯性矩，
Nm xh a V A B 373254.7181783.1101720M =⨯-⨯=-=
大车运行制动产生惯性力()()kg a Q G P g 516715.01760016850=⨯+=+=
其中G 为整车重量
()
()kg J k b h F B k J prbh x 237432313(3621222=++-+=δ ()b V h x p M a p --=
Nm 29680)17010172(4.725)23745167(=⨯-⨯-= 支腿受弯曲应力MPa I i M y B 22.02
3.125908.1437324=⨯⨯==σ 大车运行制动产生弯曲正应力MPa
4.17212590.38.14296805=⨯⨯=
σ 支腿受压应力MPa A V A N 15698.02
.55880080sin =⨯=⨯=σ 支腿应力和为[]MPa MPa N 1776.17354=<=++=σσσσσ，所以支腿满足使用要求。
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中原圣起技术部。