35mt梁龙门架计算书_secret
35m预应力T型梁钢模计算书
35m预应力T型梁钢模计算书1、制作工艺钢模每侧由9个独立模扇组成，每一个独立模扇由侧面板、横肋、竖肋三个主要构件组成。
中部模扇的基本长度5m，面板为6mm的钢板，支撑面板的横肋为[8的槽钢，在侧面板上设7道，竖肋为[12与[14b的槽钢，通过平撑、斜撑焊接而成，间距为1m。
2、计算图式侧面板：侧面板的计算图式为支承于相邻两横肋和竖肋之上受均布荷载的板。
横肋：横肋简化为支承于相邻竖肋上的受均布荷载的简支梁。
竖肋：竖肋的计算图式可简化为支承于竖肋顶、底两支点承受各横肋传来的集中力的梁。
3、面板的计算由于4~5小时可浇完全梁砼，所以砼灌注高度等于梁体高度2.25米，γ=25KN/m各点压力P=γHH为点到梁顶的距离取中部模扇为计算对象，按其结构绘制侧压力图如图1P0=25×2.25=56.3KPaP1=25×1.96=49 KPaP2=25×1.81=45.3 KPaP3=25×1.51=37.8 KPa1侧压力图P4=25×1.21=30.3 KPaP5=25×0.91=22.8 KPaP6=25×0.6=15 KPa由压力图分析，竖肋间距1米，横肋间距0.29米之间（0~1区间）的面板承受的侧压力较大。
均布荷载q=(P0+P1)/2 ×b=(56.3+49)/2×1=52.7KN/m考虑振动荷载4 KN/m2q=52.7+4×1=56.7 KN/m考虑到板的连续性，其强度及刚度可按下式计算M max=0.1ql2=0.1×56.7×0.292=0.4768 KN.mW=1/6×bh2=1/6×100×0.62=6cm3σ=M/W=0.4768/6×106=79.5MPa<[σ]=181 MPaf max=ql4/128EI=52.7×294×12/(128×2.1×106×100×0.63 )=0.08<0.15(允许)4、横肋检算（1）求均布荷载横肋按简支梁承受均布荷载计算，计算跨径为1.0米，作用于梁体各横肋的均布荷载可参照图1计算q0=0.49×29/2+2/3×(0.563-0.49)×29/2=7.81KN/mq1=0.49×29/2+1/3×(0.563-0.49)×29/2+0.453×15/2+2/3×(0.49-0.453)×15/2=11.04 KN/mq2=0.453×15/2+1/3×(0.49-0.453)×15/2+0.378×30/2+2/3×(0.453-0.378)×30/2 =9.91 KN/mq3=0.378×30/2+1/3×(0.453-0.378)×30/2+0.303×30/2+2/3×(0.378-0.303)×30/2 =11.34 KN/mq4=0.303×30/2+1/3×(0.378-0.303)×30/2+0.228×30/2+2/3×(0.303-0.228) ×30/2 =9.09 KN/mq5=0.228×30/2+1/3×(0.303-0.228)×30/2+0.15×30/2+2/3×(0.228-0.15)×30/2=6.83 KN/mq6=2/3×0.15×60/2+0.15×30/2+1/3×(0.228-0.15)×30/2=6.03 KN/m 由以上计算可知q3最大，故取横肋3进行强度和刚度检算。
龙门架计算书(35mT梁龙门架)
龙门架计算书（35mT 梁龙门架）本龙门架横梁为6排双加强贝雷片组成，门架脚架由两根格构柱组成，门架采用两台电机驱动自行式移动系统。
对本门架进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。
一、门架横梁计算 1、荷载计算横梁自重：m kg q /10272424654=÷= 天平及滑轮自重：kg P 9801= 35mT 梁自重（一半）：kg P 545602= 23（1l P M ==4111l P M =4122ql M =8123M =∑考虑安全系数为1.5m kg M ⋅=⨯=5808983872655.1max(2)((V V P V =⎢⎣⎡=⎢⎣⎡=V 1max =46342840235706cm W =⨯⨯=考虑6排贝雷片荷载不均匀系数为0.922max 1507428409.010580898kw M =⨯⨯==σ剪力较小完全满足要求,计算略。
5、上弦杆受压局部稳定验算一片双加强贝雷上弦受压压力为kg N 76797248.251507=⨯⨯= 422067548.2526.3962cm I x =⨯⨯+⨯=296.50248.25cm A =⨯=()32171296.501.452.16.254cm I y =⨯++⨯=cm A I r xx 37.696.502067===cm AI r y y 80.596.501712===贝雷片横向每3.0M 设一支撑架，所以取cm lox cmloy 75300==x y y x x r loy r lox λλλ>======7.518.53008.1137.675由794.07.51==ϕλ查表得稳定系数y[]2/2450189896.50794.076797cm kg kg A N =<=⨯==σϕσ 横梁上弦压杆稳定符合要求龙门架跨度23m 小于20×1.2=24m 6、横梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算 单片贝雷片惯性矩 4250500cm I = 弹性模量 26/101.2cm kg E ⨯=6片双加强贝雷惯性矩 4610006.325050012cm E ⨯=⨯= 按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P 1+P 2）挠度cm EI Pl f 23.2101.2210503.148230055540486633=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== （2）在均匀自重荷载作用下挠度cm EI ql f 59.010503.1101.2384230027.105384566442=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==以上挠度合计cm f f f 82.259.023.221=+=+=㈠12V 1=M M m kg M ⋅=13582max Ⅰ25自重弯矩略横梁轴力 kg V N 724491.80cos 4585191.80cos 1=︒⨯=︒⋅= 最大剪力 kg Q 30183905526191.80sin 45851=⨯-︒⨯= 3、强度计算 ⑴弯应力222max /2100/16918.8021013582cm kg cm kg W M w <=⨯==σ⑵剪应力22/1250/7558.025230183cm kg cm kg d h Q <=⨯⨯=⋅≈τ ⑶正应力2/7551.4827244cm kg A N N =⨯==σ 门架脚架横梁符合要求 ㈡脚架计算门架的脚架所受压力 N=45851kg 1．强度计算22/2100/1303797.8445851cm kg cm kg A N <=⨯==σ 符合要求2．整体稳定验算1'44⨯+I =I =I A x y x .8496.394⨯+⨯=I x 46148cm x =I取cm loy lox 750==79.846148⨯===AI i i xy x 572.13750====x y x i lox λλ 4402=⋅+==λλx A x x oyox 根据ox λ818.0=ϕ22/2100/159479.84818.045851cm kg f cm kg A N =<=⨯⨯==ϕσ 整体稳定符合要求。
大桥35mt梁龙门吊架梁施工方案(2013年)
大桥35mT 梁龙门吊架梁施工方案一、工程概况XX 线XX 大桥跨越XX ，与XX 平交，总长656m 。
引桥部分采用35m 装配式部分预应力砼连续T 梁，简支安装，现浇连续接头的先简支后连续结构体系。
其中0#台～7#墩位于+2.5%纵坡上，10#墩～15#台位于-2.5%纵坡上。
梁重在102～105t 之间，边跨边梁最重，中跨中梁最轻。
二、架梁简述及顺序经多种架梁方案比选，XX 大桥南岸引桥T 梁采用“运梁小车就位—龙门吊提梁、运梁—横移—落梁至运梁车—运梁车运梁—龙门吊提梁、运梁—横移—落梁、调整”的方法进行架设安全系数大，施工速度快，工艺简单。
主要工程数量：架梁5孔，共计T 梁60片。
XX 北岸T 梁的吊装采用两台85t 龙门吊联合作业，完成从存梁区提梁、运梁、横移及落梁至运梁车等工作。
采用120t 或160t 的运梁车线上运梁至南岸，再由南岸两台80t 龙门吊联合完成南岸T 梁的架设工作。
架梁顺序：从10#墩架至15#台，每孔梁的架设顺序如下图所示：桥梁中心线盖梁盖梁T梁编号1#2#3#4#5#6#12#11#10#9#8#7#12985411110732架梁顺序6三、机具配置和人员配置1、机具设备配置架梁投入主要机具设备表人员配置四、架梁施工工艺（一）架梁施工前准备1、测量放线（1）对支座垫石顶面及T梁底面进行清理，做到表面干净整洁无杂物。
（2）在盖梁及垫石顶面由测量工程师用全站仪放出轴线，纵、横控制点，然后依据图纸设计尺寸逐个用墨线弹出临时支座、永久支座、桥台背墙与梁体轴线对应的安装位置，确保梁体就位后上下垂直、表面平整、线形顺畅。
临时支座与支座垫石相对位置图（3）高程测量：在对支座及梁体安装位置放样好之后，逐个对每个点位进行精确高程测量和计算，当支座或支座垫石处的高程有误时，严格采用经防腐处理的钢板垫在支座下，并与台帽、盖梁或支座垫石粘接牢固。
2、临时支座的制作临时支座采用卸落式钢制砂筒。
公路Ⅱ级35m预应力简支T梁桥计算书(79页)
公路Ⅱ级35m预应力简支T梁桥计算书（79页）T型桥梁在中国公路上修建很多，预应力混凝土简支T梁是目前中国桥梁上最常用的形式之一，在学习了预应力混凝土结构的各种设计、验算理论后，通过本设计了解预应力简支T梁的实际计算，进一步理解和巩固所学得的预应力混凝土结构设计理论知识，初步掌握预应力混凝土桥梁的设计步骤，熟悉«公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范〔JTG D62-2004〕»〔以下简称«公预规»〕与«公路桥涵设计通用规范〔JTG D60-2004〕»〔以下简称«桥规»)的有关条文及其应用。
从而使独立分析问题、解决问题的能力以及实践动手能力都会有很大的提高，培养综合应用所学基础课、技术基础课及专业知识和相关技能，解决具体问题的能力。
以达到具备初步专业工程人员的水平，为将来走向工作岗位打下良好的基础。
【二】设计资料及构造布置(一) 设计资料1．桥梁跨径及桥宽标准跨径：35m〔墩中心距离〕主梁全长：34.96m计算跨径：33.90m桥面净空：净—9m + 2×1m = 11m2. 设计荷载公路Ⅱ级，人群荷载3.5KN/m²，每侧人行栏、防撞栏重力的作用力分别为1.52KN/m和3.6KN/m.3. 材料及工艺混凝土：主梁用C50，栏杆以及桥面铺装用C30。
预应力钢筋采用«公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥函设计规范»〔JTG D62—2004〕的φs15.2钢绞线，每束6根，全梁配6束，f=1860MPa。
pk普通钢筋采用HRB335钢筋。
按后张法施工工艺制作主梁，采用内径70mm、外径77mm的预埋波纹管和夹片式锚具。
4. 设计依据交通部颁«公路工程技术标准»〔JTG B01—2003〕，简称«标准»；交通部颁«公路桥涵设计通用规范»〔JTG D60—2004〕，简称«桥规»；交通部颁«公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范»〔JTG D62—2004〕，简称«公预规»。
龙门架计算书
龙门架(双柱)计算书、基本参数信息1、构造参数 :龙门架立柱高度 h(m)：27； 龙门架立柱间距 L(m) ：2； 风荷载设计值 q 0(kN/m 2)：0.6； 卷场机自重 G(kN) ：2；卷扬机底座与土的摩擦系数％: 1; A 点到卷扬机重心线的距离a(m): 1 ； 吊篮重G d (kN): 1； 钢丝绳型号：6X37;钢丝绳直径 (mm)：17.5； 承载钢丝绳分支数 n ：2； 材料的弹性模量 E(N/mm 2 )205； 2、附墙架 :附墙架材料：钢管； 截面面积 (cm 2 )：4.89； 附墙架计算长度 y(m)：2； 3、基础参数 : 基础长l(m): 4; 基础厚h(m): 0.8; 混凝土级别： C30；、钢丝绳和滑轮计算提升钢丝绳最大工作拉力： S=P/(n n)其中 P - 提升荷载龙门架立柱宽度 B(m): 0.6; 每根立柱的重量 G z (kN): 15; 卷场机固定形式:压重; 重物与土的摩擦系数 皿：5;A 点与水平拉力作用线距离h(m): 0.5; A 点到压重物重心线的距离b(m): 2; 额定起重量 G e (kN):15; 公称抗拉强度 (N/mm 2):1700; 滑轮直径 D(mm): 200; 滑轮组总效率n 0.9;型钢选择：①48 X 3;5 回转半径(cm): 1.58;基础宽b(m): 1.4;混凝土保护层厚度 (mm) ：30; 钢筋级别：HRB335;S=22.4/(2 0X .9)=12.44kNn - 承载钢丝绳分支数n -滑轮组总效率P=1.4(G d +G e )=1.4X (1+15)=22.4kN ; n=2;n =0.9选择6X37钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa直径17.5mm。
钢丝绳的容许拉力按照下式计算：[Fg]= a Fg/K其中Fg —钢丝绳的钢丝破断拉力总和，FgPWd2, d为钢丝绳直径；a-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，a =0.82K - 钢丝绳使用安全系数，K=7.00。
吊梁龙门架设计计算书(贝雷架)
龙门架设计计算书一.受力验算龙门架设计吊重为100T，龙门架为固定吊点形式。
龙门架设计宽度为34米，龙门架的高度设计为9米，横梁采用贝雷架架形式，立柱采用480*14的钢管，立柱斜撑采用219*12的钢管。
龙门架只对最不利部位进行验算。
(一)、荷载情况荷载图弯矩图3-3弯矩图2-2剪力图2-2剪力图3-3轴力图（1）横梁应力验算在P=1000KN 荷载作用下，由SAP2000计算出横梁应力，最不利位置在左边3.8米处。
最大弯矩：M max =5.94KN.m 最大剪力：Q max =70.1KN 最大轴力: N MAX =131KN 轴心受拉MPa mN N 4.511074.12210131A 243=⨯⨯⨯=- 抗弯强度验算MPa m N M 4.75104.3921094.5W 363=⨯⨯⨯=- б=[])16(2008.1264.514.75WMn MPa MPa M A N =<=+=+σ 抗弯强度满足要求 抗剪强度验算MPa MPa mm m N b I S Q 120][26.400106.0103.1982105.23101.70··48363=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--ττ抗剪强度满足要求 换算应力MPa 7.14426.4038.12632222=⨯+=+τσ<1.1[б]=220 MPa强度满足要求 刚度验算f max =69mm<L/400=3400/400=85mm 刚度满足要求。
（2）对端部处验算：贝雷架原有杆件不能满足要求，加工异型杆件，采用20的槽钢（16Mn ）最大弯矩：M max =60.9KN.m 最大剪力：Q max =176.9KN 最大轴力: N MAX =52.2KN 轴心受拉MPa mN N 1.91083.282102.52A 243=⨯⨯⨯=- 抗弯强度验算MPa mN M 1.171101782109.60W 363=⨯⨯⨯=- б=[])16(2001.1801.91.171WMn MPa MPa M A N =<=+=+σ 抗弯强度满足要求 抗剪强度验算MPa MPa mm m N b I S Q 120][9.10014.0104.17802107.104102.52··48363=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--ττ抗剪强度满足要求 换算应力MPa 1819.1031.18032222=⨯+=+τσ<1.1[б]=220 MPa强度满足要求（3）对分配梁进行验算：2根25B 型工字钢 最大弯矩：M max =116.3KN.m 最大剪力：Q max =609KN 抗弯强度验算MPa mN M 8.137102.4222103.116W 363=⨯⨯⨯=- [б]=140 MPa 抗弯强度满足要求 抗剪强度验算MPa MPa mm m N b I S Q 110][04.7102.010********.24610609··48363=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--ττ 抗剪强度满足要求 (4) 立柱验算最大轴力: N MAX =649KN 最大挠度：f max =2mm 回转半径： cm r 48.16= 长 细 比：6.5448.169000===r l λ 查表得构件纵向弯曲系数：φ＝0.854MPa MPa A N 18.145170854.0][7.311096.2041064943=⨯=<=⨯⨯=-σφ 整体稳定性能够保证刚度验算f max =2mm<L/600=9000/600=15mm刚度满足要求。
35mT梁预应力张拉伸长值计算
35mT梁预应力张拉伸长值计算
计算说明：此计算以第三号钢绞线束单根为例。
预应力理论伸长值计算公式：△L=P p L/A p E p
其中：P p—预应力平均张拉力；（后面计算）
L—预应力筋的长度；（从跨中到张拉端的长度）
此处为L=（1.0+9.0826+7.2929）×103=17375.5mm
A p—预应力筋的截面面积；单根A p=140 mm2
E p—预应力筋的弹性模量；经做实验得E p=201×103P a 有：P p=P（1－e－（kx+uθ））／(kx+uθ)
P为预应力筋张拉端的张拉力
P=1395×106×140×10-6=1.953×105N бK=1395×106 P aθX为张拉端至计算截面的孔道长度。
查图纸为17.3755m θ为张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和。
θ=9.0826／47.31=0.192rad
k为孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,此取k=0.0030 u为预应力筋与孔道壁的摩擦系数, 此取为k=0.35
则：kx+uθ=0.0030×17.355＋0.35×0.192=0.1193
1－e－（kx+uθ）=0.1125
P p=P（1－e－（kx+uθ））／(kx+uθ)=12.071×105N
△L=P p L/A p E p=12.071×105×17375.5／140×201×103 =131.81mm (此值为一端的理论伸长值)
总伸长值为131.81×2=263.2 mm。
龙门架计算(35M)
十一、龙门架计算书对本门架进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。
一、门架横梁计算 1、荷载计算横梁自重：m kg q /10272424654=÷= 天平及滑轮自重：kg P 9801= 35mT 梁自重（一半）：kg P 545602= 23（1l P M ==4111l P M =4122ql M =8123M =∑m kg M ⋅=⨯=5808983872655.1max(2)((V V P V =⎢⎣⎡=⎢⎣⎡=V max =4342840235706cm W =⨯⨯=考虑6排贝雷片荷载不均匀系数为0.922max 1507428409.010580898kw M =⨯⨯==σ剪力较小完全满足要求,5、上弦杆受压局部稳定验算一片双加强贝雷上弦受压压力为kg N 76797248.251507=⨯⨯=422067548.2526.3962cm I x =⨯⨯+⨯=296.50248.25cm A =⨯=()296.501.452.16.254I y =⨯++⨯=cm A I r x x 37.696.502067===cm AI r y y 80.596.501712===贝雷片横向每3.0M 设一支撑架，所以取cm lox cmloy 75300==x y y x x r loy r lox λλλ>======7.518.53008.1137.675由794.07.51==ϕλ查表得稳定系数y[]2/2450189896.50794.076797cm kg kg A N =<=⨯==σϕσ 横梁上弦压杆稳定符合要求 龙门架跨度23m 小于20×1.2=24m 6、横梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算单片贝雷片惯性矩 4250500cm I = 弹性模量 26/101.2cm kg E ⨯=6片双加强贝雷惯性矩 4610006.325050012cm E ⨯=⨯= 按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P 1+P 2）挠度cm EI Pl f 23.2101.2210503.148230055540486633=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== （2）在均匀自重荷载作用下挠度以上挠度合计cm EI ql f 59.010503.1101.2384230027.105384566442=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==cm f f f 82.259.023.221=+=+=以上挠度符合结构要求。
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35mT 梁龙门架计算书
本龙门架横梁为6排双加强贝雷片组成，门架脚架由两根格构柱组成，门架采用两台电机驱动自行式移动系统。
对本门架进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。
一、门架横梁计算
1、荷载计算
横梁自重：m kg q /10272424654=÷=
天平及滑轮自重：kg P 9801=
35mT 梁自重（一半）：kg P 545602=
2、计算简图（横梁）
3、内力计算
（1）最大弯距
m kg l P M ⋅=⨯⨯==5635980234
14111 m kg l P M ⋅=⨯⨯==31372023545604
14122 m kg ql M ⋅=⨯⨯==679102310278
181223 m kg M ⋅=∑387265
考虑安全系数为1.5
m kg M ⋅=⨯=5808983872655.1max
(2)最大支点反力计算
()()kg
V V e qe P P V 6034823231027211.2054560980211.202221=÷⎥⎦
⎤⎢⎣⎡⨯⨯+⨯+=÷⎥⎦
⎤⎢⎣⎡+⨯+= 考虑分项系数为1.5
kg V 90552603485.1max =⨯=
4、强度计算
6排贝雷片双加强抗弯截面模量W(近似)
342840235706cm W =⨯⨯=
考虑6排贝雷片荷载不均匀系数为0.9
22
max /150742840
9.010580898cm kg kw M =⨯⨯==σ 剪力较小完全满足要求,计算略。
5、上弦杆受压局部稳定验算
一片双加强贝雷上弦受压压力为N=A ⋅σ
kg N 76797248.251507=⨯⨯=
422067548.2526.3962cm I x =⨯⨯+⨯=
296.50248.25cm A =⨯=
()32
171296.501.452.16.254cm I y =⨯++⨯=
cm A I r x x 37.696
.502067=== cm A I r y
y 80.596
.501712=== 贝雷片横向每3.0M 设一支撑架，所以取cm lox cm
loy 75300== x y y x x r loy r lox λλλ>======7.518
.53008.1137.675 由794.07.51==ϕλ查表得稳定系数y
[]2/2450189896
.50794.076797cm kg kg A N =<=⨯==σϕσ 横梁上弦压杆稳定符合要求
龙门架跨度23m 小于20×1.2=24m
6、横梁挠度计算
取集中荷载作用于跨中进行计算
单片贝雷片惯性矩 4250500cm I =
弹性模量 26/101.2cm kg E ⨯=
6片双加强贝雷惯性矩 4610006.325050012cm E ⨯=⨯=
按简支梁进行计算：
（1）在集中力作用下（P 1+P 2）挠度
cm EI Pl f 23.2101.2210503.148230055540486
63
3=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== （2）在均匀自重荷载作用下挠度
以上挠度合计
cm f f f 82.259.023.221=+=+=
以上挠度符合结构要求。
二、门架的脚架计算
㈠门架上横梁计算
1、受力简图
2、内力计算
g V V 4585191
.80sin 29055291.80sin 2max 1=⨯=⨯= 6.0905526
12.190552619.091.80sin 1max ⨯⨯-⨯⨯-⨯⋅=V M 6.0905526
12.190552619.091.80sin 45851max ⨯⨯-⨯⨯-⨯⨯=M m kg M ⋅=13582max
Ⅰ25自重弯矩略
横梁轴力 kg V N 724491.80cos 4585191.80cos 1=︒⨯=︒⋅=
最大剪力 kg Q 30183905526
191.80sin 45851=⨯-︒⨯=
3、强度计算
⑴弯应力
222
max /2100/16918.8021013582cm kg cm kg W M w <=⨯==σ ⑵剪应力
22/1250/7558
.025230183cm kg cm kg d h Q <=⨯⨯=⋅≈τ
⑶正应力
2/7551
.4827244cm kg A N N =⨯==σ 门架脚架横梁符合要求
㈡脚架计算
门架的脚架所受压力 N=45851kg
1．强度计算
22/2100/1303797
.8445851cm kg cm kg A N <=⨯==σ 符合要求
2．整体稳定验算
21'
)95.115(44-⨯+I =I =I A x y x
205.1379.8496.394⨯⨯+⨯=I x
46148cm x =I
取cm loy lox 750==
2.1379
.846148=⨯===A I i i x y x 572
.13750====x y x i lox λλ []15058451.5279.84405744022=<=⨯⨯⋅+=⋅
+==λλλx A x x oy ox 根据ox λ查表得轴心受压稳定系数
818.0=ϕ
22/2100/159479
.84818.045851cm kg f cm kg A N =<=⨯⨯==ϕσ
整体稳定符合要求。
3．格构柱单肢稳定验算
31.26756001=⨯∠=i cm l 角钢
417.02631
.26001011=<===x i l λλ 因此单肢稳定符合要求。
根据以上验算，龙门架横梁采用6排双加强贝雷片，跨度23M ，脚架采用角钢组成格构柱，承载力完全能满足35mT 梁吊装施工要求。