机泵计算书
换热站、补水泵、循环泵、风机设备选型计算书(审图)
换热站设备选型计算本工程为陕西碧桂园嘉誉项目换热站设计，为住宅楼1#—8#楼冬季提供低温地板辐射采暖热水，本换热站设于地下室设备用房内。
(1)热负荷统计表注：（已考虑：外网热损失、室内采暖系统损失以及热力站系统热损失）本工程热源为市政热网热水，经水-水换热以后为小区提供采暖热水。
市政热源参数为：总供热量4800.0kW，流量169.0m³/h，供回水温度：95/70℃，1.6MPa；二次侧采暖热水供回水温度：50/40℃。
各热力系统分别选用两台板式换热器，单台承担总负荷的70%, 热水循环泵为一用一备，补水泵为一用一备，板式换热器和循环水泵，补水泵组合为一套换热机组。
补水定压系统：采暖系统均选用定压罐定压，各系统均选用两台补水泵（一用一备）进行补水。
一.高区采暖换热机组选型计算1、换热器选型计算住宅高区采暖总热负荷为1912.1kW，高区热力系统总计算热负荷Qjz=1912.1x1.1=2103.31kW。
换热机组选用板式换热器两组，单台承担70%负荷，即Q1=2103.31x0.65=1367.15kW。
选用板式换热器BRO0.35-1.6-15-E-I，满足设计要求。
2、采暖采暖热水循环系统计算m/h;二次侧流量G=3.6x2103.31/(4.2x(50-40))=180.283换热器内水流阻力约为50kPa；机房内内管道系统及其他设备水压降约为100kPa；室外管道水力损失为75.68kPa；最不利室内环路阻力为35.0kPa,系统总阻力为(50+100+75.68+35.0)x1.1=286.75kPa。
m/h，H=32.0m，热水循环水泵一用一备，选用KQL 150/315-30/4型，G=187.03P=30.0kW。
热水循环水泵KQL 150/315-30/4型特性曲线图如下。
3、补水定压系统计算 （1）系统水容量换热站及室内外管道系统的水容量c V =G=117.03m 。
雨水泵站计算书——潜水轴流泵计算书
雨水泵站计算书——潜水轴流泵计算书雨水泵房泵算1、泵泵参数3、1泵泵流量Q,4m/s泵、2水泵量,数4台3、3泵泵流量,Q=Q/6=1m/s泵、4泵水管底高程,内-3.50、5泵水最低水位,-3.5+0.3*2.4=-2.78取-2.86、泵水最高水位,-3.5+2.4=-1.1、7河道泵泵水位,河道水位,水利局提供防洪最高水位1.80-2.68米;大沽高程,8、泵河道底高程划-2.700米泵站出水管管径2-d1500mm出水管管底高程内h=-0.650m;河底泵高程划-2.700m～泵泵河底高程-出1.980m～泵泵水位1.04m,、9泵站地坪高,道路泵泵高泵划2.70m.T.D～庭院地面定泵2.900m.T.D2、水泵泵程泵算、1水泵泵程, 静2.68-(-2.8)=5.482、泵站部水泵泵失内;1,、喇叭口局部泵失,吸水口Ф=600mm,局部阻力系数ζ=0.522流速υ=Q/ЛR=0.67/(3.14×0.3)=2.37m/s122h=ζυ/2g=0.5×2.37/(2×9.81)=0.144m11(2)、沿程泵失,22流速υ=Q/ЛR=0.67/(3.14×0.5)=2.37 m/s21.32管道坡降i=0.00107υ/d=0.01172直管部分泵度泵L=8m泵沿程泵失h=iL=0.0117×8=0.094m2;3,、拍泵Ф=700mm局部阻力系数ζ=1.722流速υ= Q/ЛR=0.67/(3.14×0.3)=1.74m/s522H=ζυ/2g=1.7×1.74/(2×9.81)=0.263m35;6,泵部分的泵泵失H= h+ h+ h =0.144+0.094+0.263=0.501m11233、泵站外部泵失泵算水泵出水在泵站外泵的流程是～首先通泵10米泵排d2000的泵筋混凝土管泵入出水泵泵井～然后泵泵1100米泵排d2000的泵筋混凝土管排入大沽排泵河。
计算书
筑龙网 w w w .z h u l o n g .c o m 泵站设计计算书一、流量确定考虑到输水管漏渗和净化站本身用水，取自用水系数α=1.5，则近期设计流量： Q=1.05×100000÷3600÷24=1.215 m ³/s远期设计流量 ：Q=1.05×1.5×100000÷3600÷24=1.823 m ³/s二、设计扬程（1）水泵扬程： H=HST+Σh式中HST 为水泵静扬程.Σh 包括压水管水头损失、吸水管路水头损失和泵站内部水头损失采用灵菱型式取水头部。
在最不利情况下的水头损失，即一条虹吸自流管检修时要求另一条自流管通过75%最大设计流量，取水头部到吸水间的全部水头损失为1米，则吸水间最高水面标高为4.36-1=39.36米，最低水位标高为32.26-1=31.26米。
正常情况时，Q=1.215/2=0.608 m ³/s,一般不会淤泥，所以设计最小静扬程： HST=42.50-39.36=3.14 m 设计最大静扬程： HST=42.50-31.26=11.24 m（2）输水管中的水头损失∑h 设采用两条φ900铸铁管，由徽城给水工程总平面图可知，泵站到净水输水管干线全长1000m ，当一条输水管检修时，另一条输水管应通过75%设计流量，即：Q=0.75×1.823=1.367 m ³/s ，查水力计算表得管内流速v=2.16 m/s, 1000i=5.7m ,所以∑h=1.1×5.7×1000/1000=6.27m （式中1.1系包括局部水头损失而加大的系数）。
（3）泵站内管路中的水头损失hp其值粗估为2 m（4）安全工作水头 hp其值粗估为2 m综上可知，则水泵的扬程为:设计高水位时：Hmax=11.24+1+6.27+2+2=21.51 m设计低水位时：Hmin=3.14+1+6.27+2+2=13.41 m三、机组选型及方案比较：筑龙网 w w w .z h u l o n g .c o m 水泵选型有以下二种方案:方案一 方案二水泵型号 20sh-19 20sh-19A 流量范围 450─650L/s 36─560L/s扬程范围 15─27m 14─23m轴功率 148─137KW 108KW允许吸上真空高度 4m 4m泵重量 1950Kg 2000Kg 电动机重量 1530Kg 1380Kg功率 190KW 135KW配带电动机型号 JR-126─6 JS-126─6方案一: 一台20sh-19型水泵(Q=450~650 l/s,H=15~27m, N=148~137KW),近期4台，3台工作，一台备用，远期增加一台，4台工作，一台备用。
10kv电机保护计算书
洗涤塔给料泵计算书一、电机参数二、开关柜参数 三、定值整定计算1、过流I 段保护过流I 段高值保护电机启动时投入，过流I 段低值保护电机启动后投入。
1.1过流I 段高定值：原则按照躲过电动机最大启动电流整定。
I I.op =K rel x Kqd x Ie=1.5x7x39=409.5A 灵敏度校验：Ksen=opI k I I .2min .）（=A A 5.40946.7623=18.6165>2,满足灵敏度要求。
过流I 段高定值二次值：I I.op =1/1005.409A =4.09A 1.2.1过流I 段低定值：原则1按照躲过电动机最大自启动电流整定。
I I.op =K rel x Kqd x Ie=1.3x5x39=253.5A1.2.2过流I 段低定值：原则2按照躲过区外出口短路时最大电动机反馈电流整定。
I I.op =K rel x K fk x Ie=1.3x6x39=304.2A过流I 段低定值二次值：I I.opp =1/1002.304A =3.04A ， 动作时间0S ，动作方式：跳闸2、过流II 段保护2.1过流II 段定值：原则作为电动机的堵转保护整定（可取1.3~2.0倍的Ie ）。
I II.op =K rel x Ie=2.0x39=78A过流II 段定值二次值：I II.op =1/10078A =0.78A ， 动作时间5S ，动作方式：跳闸3、负序过流保护3.1负序I 段定值：原则按照躲过相邻设备两相短路时电动机反馈电流整定. I 2I.op =K rel x Ie=1.0x39=39A负序I 段定值二次值：I 2I.op =1/10039A =0.39A 动作时间1S ，动作方式：跳闸3.2负序II 段定值：原则按照正常运行时不平衡电压产生的负序电流整定. I 2II.op =K rel x Ie=0.33x39=12.87A负序I 段定值二次值：I 2II.op =1/10087.12A =0.12A 动作时间6S ，动作方式：跳闸4、过负荷保护I fh.op =95.01.1x39=45.16A 过负荷定值二次值：I fh.op =1/10016.45=0.45A 告警时间20S ，动作方式：报警5、低电压保护低电压定值二次值：45V ，9S。
常用船舶轮机设备计算书
常用船舶轮机设备计算书一.日用淡水系统设备计算D=5.0m故:d=25+1.68)0.58.13(*4.57+=80mm取舱底水总管内径d 1 =DN80mm每台舱底泵排量Q 1=5.66d 12 *10-3m 3/hQ 1=5.66 *802 *10-3=36.2 m 3/h选用自吸式舱底水泵/兼消防水泵一台: 排量x 压头: 60m 3/h x 42m, 功率: 15kw机舱舱底水支管直径)0.58.13(*15+=61.0 舵机舱舱底水支管直径)0.58.13(*3+=41.1三. 消防水系统消防水泵排量计算:消防水泵的总排量应不小于每一独立舱底水泵用作抽舱底水时所需排量的4/3.每一独立舱底水泵用作抽舱底水时所需排量:计算值为36.2 m3/h全船消防水泵总排量: Q消总=4/3 x 36.2=48.3(m3/h)本船设消防水泵两台,消防泵排量:(Q消总x 80%) /2=48.3 x 80%/2=19.32 m3/h选用消防水泵/兼舱底泵一台: 排量x压头: 60m3/h x 42m, 功率: 15kw 舱底水泵/兼消防水泵一台: 排量x压头: 60m3/h x 42m, 功率: 15kw消防水泵压头计算：另设固定式应急消防水泵一台，25 m3/hX30m，供应急时使用。
机舱另设45L舟车式泡沫灭火机一台,手提灭火机2只。
四.压缩空气系统1.压缩空气瓶容积计算压缩空气瓶容积按柴油机每起动1次所耗自由压缩空气量进行估算.压缩空气瓶所放出自由空气量：V=[q1+(Z-1)q2].V z.10-3q1一冷态起动一次所耗单位气缸容积的自由压缩空气量，取5q2一热态起动一次所耗单位气缸容积的自由压缩空气量，取3Z一起动次数，取12次V z一次柴油机气缸总容积 V z=π/4.D2.S.i=π/4.262.（38.5）.12=2.45x105cm3 V=[q1+(Z-1)q2].V z.10-3=[5+(6-1)x3]x2.45x105x10-3=4900cm3压缩空气瓶容积：V k=V/(P2-P1)=4900/(30-7)=213LP2一最低起动压力，取0.686Mpa(7kgf/cm2)P1一最高起动压力，取2.94Mpa(30kgf/cm2)共配2只压缩空气瓶，容积共400L，压力2.94Mpa，主机带.2.空气压缩机排量计算:空气压缩机排量计算：根据规范要求，充气设备总的排量应在一小时内将气瓶总容量从大气压力升至设计值2.94MPa(30kg/cm2)空气压缩机所需总排量：V排总=（P2-P0）V主/P0 +（P3-P0）V辅/P0 =(2.94-0.1)*0.4/0.1+(0.98-0.1)*0.16/0.1= 12.77(m3/h)选取空气压缩机两台: 排量：20m3/h, 压力：3Mpa五.燃油系统：主机功率：1471kW,共2台,油耗：188 g/kwh辅机功率：240kw，共2台，常用1台,油耗：210 g/kwh油舱容积计算：主机1小时耗油：1471kw x 2台x 1小时x 183g/kwh x 0.75x10-6 =0.403吨辅机1小时耗油：240kw x 1台x 1小时x 210g/kwh x10-6 =0.0504吨总计1小时耗油：G=主机+辅机=0.403+0.0504=0.45吨油舱容积计算:本船续航力(规格书要求):25天燃油比重取r=0.86吨/米3(克/厘米3)油舱计算容积V=0.45*25*24/0.86*0.8=251(m3)现有油舱共3个,容积共306 m3 ,满足要求。
09最新规范水源热泵生活热水计算书
最新规范水源热泵生活热水计算书2009版《建筑给水排水设计规范》GB50015：已知：某宾馆用水计算单位数m=125；热水用水定额qr=160升/每床位每日；使用时间=24小时；冷水水温tl=5℃；热水水温tr=45℃；根据2009版《建筑给水排水设计规范》的表5.3.1插值计算得小时变化系数Kh=3.33；水的比热C=4.187kJ/kg℃；热水密度约为1kg/L。
计算：1、设计小时耗热量Qh=(3.33×125×160×4.187×(45-5)×1/24=460221kJ/h=128kW2、设计热泵机组小时供热量Qg=(1.10×125×160×4.187×(45-5)×1/16=230285kJ/h=64kW3、设计储热水箱容量Vr=1.20×（460221-230285）×4/【0.8×（45-5）×4.187×1】=8254L=8.3m³热水机组及贮热水箱的选型：根据2009版最新《建筑给水排水设计规范》（GB50015）的相关规范要求，考虑选用：模块式水源热泵机组ZPR-70M型 1台及10m³的贮热水箱。
ZPR-70M 单机制热量Q热=80KW，制热功率N热=15.5KW用该机组作为制取生活热水的热源，可完全满足用户需求。
相关规范：本计算适应于全日供应热水的宿舍(I、Ⅱ类)、住宅、别墅、酒店式公寓、招待所、培训中心、旅馆、宾馆的客服(不含员工)、医院住院部、养老院、幼儿园、托儿所(有住宿)、办公楼等建筑的集中热水供应系统。
参考2009版《建筑给水排水设计规范》GB50015：设计小时耗热量计算公式：(5.3.1-1)式中Qh－－设计小时耗热量(kJ/h)；m－－用水计算单位数(人数或床位数)；qr－－热水用水定额(L/人·d或L/床·d)应按GB50015表5.1.1采用；C－－水的比热，C=4.187(kJ/kg·℃)；tr－－热水温度，tr＝60(℃)；tl－－冷水温度，按GB50015表5.1.4选用；－－热水密度(kg/L)；Kh－－小时变化系数，可按表5.3.1采用。
泵站设计计算书
泵站设计计算书第一章：泵站兴建缘由及概况1.兴建缘由：博斯腾湖位于我国新疆巴音郭楞蒙自治州境内。
其上游为开都河、下游为孔雀河。
故博斯腾湖既是开都河水系和焉耆盆地地面径流的归宿地，又是孔雀河的发源地。
多年以来孔雀河水道狭窄，芦苇丛生，博斯腾湖水出流不畅，沿岸湖宽水浅，湖面蒸发损失很大（年蒸发量约为10亿m3），因而造成孔雀河灌区农业用水不足，整个焉耆盆地地下水位升高，土壤盐渍化严重。
因此巴音郭楞蒙古自治州粮食产量一直较低。
每年均由国家调进粮食。
由于孔雀河枯水季节流量小，故不能满足下游两个水电站发电的需水量。
其中铁门关水电站5×8500kw 机，只能运行一台，石灰窑水电站2×3000＋2×3200kw机也不能满足机组的发电量。
同时由于湖面蒸发损失的增加，近20年以来，博湖的水质也发生了很大的变化，湖水的矿化度1958年为0.383～0.390g/L，而1981年6～8月的平均矿化度为1.8g/L。
22年中平均每年增高0.064g/L博湖已由淡水湖变为微咸湖，水质变坏的趋势，近几年更为严重。
为此，决定在博湖的西南面，孔雀河口以东约两公里处建设泵站，目的在于：1.根据焉耆盆地治碱、排水，降低地下水位的要求，保证湖水位低于1046m高程；2.调节孔雀河流量，满足库尔勒和塔里木两灌区灌溉用水的需要;3.保证铁门关水电站和石灰窑电站枯水期的发电流量,满足负荷要求,冬季不要限电;4.促进湖水循环,防止湖水继续咸化,同时限制地下水位升高,减轻土壤盐渍化程度。
博湖泵站建成后,可兼收排水、灌溉、发电、保护水质四方面的效益,一举而数得。
2．基本资料的分析整理。
一）、地形资料博斯腾湖附近水系地形图(1/500)。
二）、地质资料泵站站址处：地表下0－2m,厚2m,亚砂土(干容重γ干=1.5t/m3)；地表下2－12m厚10m细砂土(干容重γ干=1.55 t/m3)；贯入10cm数达60次；地表下12－112m厚100m,亚砂土(干容重γ干=1.8t/m3),贯入3cm,击数为70次；地下水位1047.08－1047.78m,低于湖水位,由湖水补给。
泵站设计计算书
泵站设计计算书一、流量确定考虑到输水管漏渗和净化站本身用水，取自用水系数α=1.5，则近期设计流量：Q=1.05×100000÷3600÷24=1.215 m³/s远期设计流量：Q=1.05×1.5×100000÷3600÷24=1.823 m³/s二、设计扬程（1）水泵扬程：H=HST+Σh式中HST 为水泵静扬程.Σh 包括压水管水头损失、吸水管路水头损失和泵站内部水头损失采用灵菱型式取水头部。
在最不利情况下的水头损失，即一条虹吸自流管检修时要求另一条自流管通过75%最大设计流量，取水头部到吸水间的全部水头损失为1米，则吸水间最高水面标高为4.36-1=39.36 米，最低水位标高为32.26-1=31.26 米。
正常情况时，Q=1.215/2=0.608 m³/s,一般不会淤泥，所以设计最小静扬程：HST=42.50-39.36=3.14 m设计最大静扬程：HST=42.50-31.26=11.24 m（2）输水管中的水头损失Σh设采用两条φ900 铸铁管，由徽城给水工程总平面图可知，泵站到净水输水管干线全长1000m，当一条输水管检修时，另一条输水管应通过75%设计流量，即：Q=0.75×1.823=1.367 m³/s，查水力计算表得管内流速v=2.16 m/s, 1000i=5.7m ,所以Σh=1.1×5.7×1000/1000=6.27m （式中1.1 系包括局部水头损失而加大的系数）。
（3）泵站内管路中的水头损失hp其值粗估为2 m（4）安全工作水头hp其值粗估为2 m综上可知，则水泵的扬程为:设计高水位时：Hmax=11.24+1+6.27+2+2=21.51 m设计低水位时：Hmin=3.14+1+6.27+2+2=13.41 m三、机组选型及方案比较：水泵选型有以下二种方案:方案一方案二水泵型号20sh-19 20sh-19A流量范围450─650L/s 36─560L/s扬程范围15─27m 14─23m轴功率148─137KW 108KW允许吸上真空高度4m 4m泵重量1950Kg 2000Kg电动机重量1530Kg 1380Kg功率190KW 135KW配带电动机型号JR-126─6 JS-126─6方案一: 一台20sh-19 型水泵(Q=450~650 l/s,H=15~27m, N=148~137KW),近期4 台，3 台工作，一台备用，远期增加一台，4 台工作，一台备用。
泵与泵站设计计算书要点
目录1 吸水井 (2)1.1 吸水井设计水位 (2)1.2 吸水井标高 (2)1.3 吸水井布置 (3)1.4 吸水井长度 (3)2 水泵选择 (3)2.1 供水流量计算 (4)2.2 供水曲线及分级供水 (4)2.3 水泵扬程计算 (5)2.4 水泵选择 (6)2.5 吸水管和出水管管径 (7)2.6 水泵基础计算 (8)3 二级泵房平面布置 (9)3.1 水泵基础布置 (9)3.2 水泵基础布置 (9)4 二级泵房高程布置 (10)4.1 水泵安装高度 (10)4.2 水泵及管线相关标高 (11)4.3 起重设备及泵房高度 (11)5 真空泵设计计算 (13)5.1 抽气量 (13)5.2 最大真空值H (13)rmax6 排水泵设计计算 (14)7 消防校核 (14)泵房设计计算说明书1 吸水井二级泵房前设吸水井，以调节水量，使水位稳定。
1.1 吸水井设计水位吸水井设计最高水位为清水池最高水位，即42.3m ，设计最低水位按照最不利情况考虑，即设计最低水位为清水池池底标高减去清水池至二级泵房吸水井的水头损失。
清水池设一根出水管，出水管管径取为DN900，管内流速为1.10m/s 。
查水力计算表可得，输水管水力坡降为i=0.15%。
取清水池到二级泵房吸水井之间管道总长为50m ，则输水管没程水头损失为i h i l 0.15%500.075m=⨯=⨯=局部水头损失计算如下：表1-1 吸水井前管道局部水头损失计算表配件名称 数量 规格 局部阻力系数90度弯头 1 DN900 1.1 蝶阀 2 DN900 0.4 进出口2 DN900 2 ∑ξ3.5由上表计算可得，局部水头损失为：22f v 1.10h 3.50.216m 2g 29.81=ξ=⨯=⨯则总水头损失为：i f h h h 0.0750.2160.291m =+=+=清水池最低水位为40.2m ，则吸水井最低水位为39.91m 。
泵与泵站设计计算书
目录1 吸水井 (2)1.1 吸水井设计水位 (2)1.2 吸水井标高 (2)1.3 吸水井布置 (3)1.4 吸水井长度 (3)2 水泵选择 (3)2.1 供水流量计算 (4)2.2 供水曲线及分级供水 (4)2.3 水泵扬程计算 (5)2.4 水泵选择 (6)2.5 吸水管和出水管管径 (7)2.6 水泵基础计算 (8)3 二级泵房平面布置 (9)3.1 水泵基础布置 (9)3.2 水泵基础布置 (9)4 二级泵房高程布置 (10)4.1 水泵安装高度 (10)4.2 水泵及管线相关标高 (11)4.3 起重设备及泵房高度 (11)5 真空泵设计计算 (13)5.1 抽气量 (13)5.2 最大真空值H (13)rmax6 排水泵设计计算 (14)7 消防校核 (14)泵房设计计算说明书1 吸水井二级泵房前设吸水井，以调节水量，使水位稳定。
1.1 吸水井设计水位吸水井设计最高水位为清水池最高水位，即42.3m ，设计最低水位按照最不利情况考虑，即设计最低水位为清水池池底标高减去清水池至二级泵房吸水井的水头损失。
清水池设一根出水管，出水管管径取为DN900，管内流速为1.10m/s 。
查水力计算表可得，输水管水力坡降为i=0.15%。
取清水池到二级泵房吸水井之间管道总长为50m ，则输水管没程水头损失为i h i l 0.15%500.075m=⨯=⨯=局部水头损失计算如下：表1-1 吸水井前管道局部水头损失计算表配件名称 数量 规格 局部阻力系数90度弯头 1 DN900 1.1 蝶阀 2 DN900 0.4 进出口2 DN900 2 ∑ξ3.5由上表计算可得，局部水头损失为：22f v 1.10h 3.50.216m 2g 29.81=ξ=⨯=⨯则总水头损失为：i f h h h 0.0750.2160.291m =+=+=清水池最低水位为40.2m ，则吸水井最低水位为39.91m 。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
m m MPa.A MPa.A MPa —— kw kw m
备注
泵、喷射设备
机泵类计算书 位号 台数 流体名称 流量（正常） 流量（最大） 流体密度 流体温度 泵进口罐/塔压力 终止位置压力 泵进口罐/塔高度 终止位置高度 阻力压降 扬程安全系数 电机效率 流体汽化压力 泵进口压力 调节阀压力降 扬程计算 名称 已知数据 Qo Q ρ t P1 P2 Z1 Z2 Pf Φ η Pv 194.00 220.00 1034.00 135.00 0.60 0.60 3.50 13.00 0.10 1.15 0.25 0.36 m3/h m3/h kg/m3 ℃ MPa.A MPa.A m m MPa —— —— MPa.A 型式
m m MPa.A MPa.A MPa ——
轴功率 Pas 电机功率 Pms 效率 η s 气蚀余量 HPSHr
有效功率 轴功率 气蚀余量核算
No Nz NPSH
11.98 47.93
kw kw m
备注
泵、喷射设备
P2u2Βιβλιοθήκη Z2Zo uo1.28 % ∑hf=Pf+Pv+Pu m 取Pu≈1 m 65.6 m ∑hf1≈0 m Zi-Zo≈0 m 2.34 MPa.A 52.70 kw m 备注 24
P2u2 Pf
P1
Pv
Z2
Z1 Pi Zi
Po Zo uo
计算过程 Pi = ρ gZ1 = 0.64 MPa.A 0 Pv MPa 调节阀压力降率 ξ 2 2 2 2 Pi u i P2 u 2 P2 Pi u 2 u i Z1 H Z2 hf H Z 2 Z1 hf g 2g g 2g g 2g 计算扬程Ho
P2u2 Pf
P1
Pv
Z2
Z1 Pi Zi
Po Zo uo
计算过程 Pi = ρ gZ1 = 1.48 MPa.A 0.03 Pv MPa 调节阀压力降率 ξ 2 2 2 2 P u P u P P u ui Z1 i i H Z 2 2 2 hf H Z 2 Z1 2 i 2 hf g 2g g 2g g 2g 计算扬程Ho
2 2
16.8 m
选取扬程
2 2
H1
出口压力计算
Z1
P u u u0 Pi u i H Z0 0 0 hf1 P0 Pi g(Zi Z0 ) i g(H hf 1 ) g 2g g 2g 2
0.84 MPa.A 11.98 kw 轴功率
NPSHa P P1 H1 Z1 g g
功率计算 气蚀余量核算 流量（正常） 流量（最大） 流体密度 流体温度 计算扬程 选取扬程 进口压力 出口压力 调节阀压降 调节阀压降率
计算出口压力Po gQH N0 1000
圆整出口压力Ho
Nz N0
58.10
机泵类计算书 位号 台数 流体名称 流量（正常） 流量（最大） 流体密度 流体温度 泵进口罐/塔压力 终止位置压力 泵进口罐/塔高度 终止位置高度 阻力压降 扬程安全系数 电机效率 流体汽化压力 泵进口压力 调节阀压力降 扬程计算 名称 已知数据 Qo Q ρ t P1 P2 Z1 Z2 Pf Φ η Pv 14.00 150.00 491.00 31.60 1.45 1.60 6.00 10.00 0.10 1.15 0.25 1.45 m3/h m3/h kg/m3 ℃ MPa.A MPa.A m m MPa —— —— MPa.A 型式
计算结果 Qo Q ρ t H0 H1 Pi Po Pv ξ 194.00 220.00 1034.00 135.00 16.8 19.3 0.64 1.09 0 0.00 m /h m3/h kg/m3
℃
3
初选泵及参数 1 2 3 4 5 6 7 8 型号 流量 扬程 转速 Qs Hs Ws m3/h m r/min kw kw —— m
NPSHa P P1 H1 Z1 g g
功率计算 气蚀余量核算 流量（正常） 流量（最大） 流体密度 流体温度 计算扬程 选取扬程 进口压力 出口压力 调节阀压降 调节阀压降率 有效功率 轴功率 气蚀余量核算
计算出口压力Po gQH N0 1000
圆整出口压力Ho
Nz N0
275.93
计算结果 Qo Q ρ t H0 H1 Pi Po Pv ξ No Nz NPSH 14.00 150.00 491.00 31.60 57.1 65.6 1.48 2.34 0.03 1.28 13.17 52.70 m /h m3/h kg/m3
℃
3
初选泵及参数 1 2 3 4 5 6 7 8 型号 流量 Qs 扬程 Hs 转速 Ws 轴功率 Pas 电机功率 Pms 效率 η s 气蚀余量 HPSHr m3/h m r/min kw kw —— m
数
页数
P2u2
Z2
Zo uo
0.00 % ∑hf=Pf+Pv+Pu m 取Pu≈1 19.3 m ∑hf1≈0 m Zi-Zo≈0 m 1.09 MPa.A 47.93 kw m 备注 m
数
页数
2 2
57.1 m
选取扬程
2 2
H1
出口压力计算
Z1
P u u u0 Pi u i H Z0 0 0 hf1 P0 Pi g(Zi Z0 ) i g(H hf 1 ) g 2g g 2g 2
1.80 MPa.A 13.17 kw 轴功率