支架承载力计算
支架承载力计算
支架承载力计算支架承载力计算是结构力学中的一个重要问题，用于确定支架结构在各种工况下的承载能力。
支架承载力计算需要考虑支架所受到的荷载、支架结构的几何特征以及材料性能等因素。
下面将介绍支架承载力计算的一般步骤和方法。
首先，需要确定支架所受到的荷载。
荷载可以分为静载荷和动载荷两种类型。
静载荷指的是静止不变的荷载，如自身重量、设备和管道的重量等。
动载荷指的是施加在支架上的动态荷载，如风荷载、地震荷载等。
根据具体情况，需要确定支架所受到的静载荷和动载荷的大小和方向。
其次，需要确定支架结构的几何特征。
支架结构一般由梁、柱、腿等组成，需要确定其截面形状、尺寸和长度等几何参数。
根据支架的布置和受力情况，还需要确定支架的节点间距、腿的间距等几何参数。
然后，需要确定材料性能。
支架结构一般使用钢材作为材料，需要确定钢材的强度和刚度参数。
强度参数包括屈服强度、极限强度，刚度参数包括弹性模量等。
根据材料的性能指标，可以计算出支架结构的强度和刚度。
接下来，可以进行承载力计算。
承载力计算可以采用静力分析或动力分析的方法。
静力分析是指在静定的假设下，根据平衡方程求解支架的应力和位移。
动力分析是指在非静定的假设下，根据动力方程和边界条件求解支架的应力和位移。
根据具体情况，选择合适的分析方法进行承载力计算。
最后，需要对计算结果进行评估。
根据计算结果，可以评估支架的安全性能。
如果计算结果显示支架的应力或位移超过了允许值，需要重新设计支架结构或采取相应的加固措施。
需要注意的是，支架承载力计算是一个复杂的过程，需要考虑多种因素和假设。
在实际工程中，可能还需要进行试验验证或采取安全系数的方法来保证支架的安全性能。
综上所述，支架承载力计算是一个重要的工程问题，需要考虑多种因素和采用适当的方法进行分析和计算。
通过正确的计算和评估，可以保证支架结构的安全性能，为工程的顺利进行提供保障。
(完整版)支架承载力计算
支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ；活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3KN ；根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN ，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN 。
满足要求。
或根据中板总重量（按长20m 计算）与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ；活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*3920+1.4*1764＝7173KN ；得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN 。
满足要求。
支架整体稳定性计算：根据公式： []N f Aσϕ≤＝式中：N －立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN ；－轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367； λ－长细比，λ＝l 0 /i ＝2.15/1.58*100＝136；l 0－计算长度，l 0＝kμh ＝1.155*1.5*1.2＝2.15m ；k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55；h－立杆步距0.75m。
i－截面回转半径，本工程取1.58cm；A－立杆的截面面积，4.89cm2；f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。
σ＝15.8/（0.367*4.89）＝88.04N/mm2<[f]=205N/mm。
满足要求.支架水平力计算支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
高大模板支架极限承载力的计算方法
１工 程概 况 设剪刀撑时， 模板支架的临界荷载比每 ４ 跨时降低了 ２ ５ ％左右 ， 其 间距 某工程建筑总面积约为 ５ ８ ６ ０ ０ ｍ ，地下建筑与地上建筑面积分别 在由 ４ 跨增加到 ６ 跨 的过程 中， 竖向剪刀撑的失稳约束力也逐步降低 。 为２ ３ ３ ０ ０ ｍ ｚ 与３ ５ ３ ０ ０ ｍ 。 建筑结构形式主要采用框架形式 ， 抗震防烈度 因此 ，在每 ６ 跨设竖 向剪刀撑时 ，可获得其最大的合理间距 ： １ ． ２ ｍ Ｘ 为７ 度， 墙与柱等设计强度等级为 Ｃ ３ ０ ， 高大模板支架结构为纵横向 ｌ ２ ６ ＝ ７ ． ２ ｍ。可见 ， 在模板支架搭设过程中， 模架 的构造措施对模架大声失 跨、 立杆 问距 １ － ２ 米， 高 ８步的模板支架 ， 其 中立杆伸出顶层水平杆 Ｉ Ｘ 稳特征具有重要影响 ， 其 中， 搭设 的竖向剪刀撑间距越小 ， 其承载力就 约为 ０ ． ２ ５米， 且支座与扫地杆之间的距离也为 ０ ． ２ ５ 米。高高达模板支 越大 ， 而立杆间距越大 ， 其获得的承载力反而越小。在搭设过程中， 应确 架结构的支撑构造采取底部与顶部采用每 ６ 步连续布置的水平剪刀撑 保构造措施的合理陛， 一般以 ５ ｍ一 ７ ｍ范围内连续布置剪刀撑为宜。 设计， 四周采用竖向剪刀撑设计形式。 ３极限承载力计算方法探讨 ２失 稳特征 影响 因素 由上文分析可知， 在模板支架剪刀撑搭设过程中 ， 要保证其构造措 ２ ． １ 模板支架搭设参数的影响 施 的合理陛，则立杆顶部的伸出长度与立杆步距则是对模架极限承载 ２ ． １ ． １ 搭设高度与面积。 以８ 步８ 跨的基本模架形式为比分析对象 ， 力具有最为主要影响的搭设参数。 在其极限承载力的计算过程中， 应对 本工程的高大模架中 ， 搭设高度为高 ８步， 搭设面积为跨数 １ ２的模架 模板支架材料的非线性特征及其几何变形特征进行综合考虑 ，并在对 结构 ，以基本模架为对比分析对象 ，若将模架的搭设高度与面积分别 极限承载力进行综合分析的基础上， 得出可行的计算方法。 增加到高 １ ２ 步 ，跨数为 １ ２ ，且立杆顶部超出长度与立杆间距分别取 在分析模架 的极限正在力的过程中 ，可通过改变对模架极限承载 ０ ． ２ ５ ｍ与 １ ． ２ ｍ时， 对步距在 １ ． ０ — １ ． ５ ｍ之间的基本模架与搭设高度与搭 力最具影响力的搭设参数 ０ 【 与ｈ ，并在考虑材料非线性 以及几何变形 设面积增加后的模架的临界荷载进行计算分析 ， 通过计算 ， 对于不同的 等因素的基础上 ， 计算其极限承载力 ， 之后将计算结果与弹性稳定 陛分 步距情况下 ， 搭设高度的增加 ， 对于模架的临界荷载的变化影响较小 。 析计算结果进行对比分析， 得出合理的临界荷载调整系数 ｃ ， 从而确保 基本模架与搭设高度为 １ ２步的模架在步距为 １ ． ２ ｍ时 ，两种模架的临 最终经调整的极限承载力与综合考虑初始弯 曲率与残余应力等因素下 界荷载相同， 均约为 ９ ０ Ｋ Ｎ， 随着步距增加到 １ ． ５ ｍ， 两种模架的临界荷载 得出的极限承载力相近。 其中在 １ ％ 砌 始弯曲率下考虑与不考虑残余应 都有所降低， 基本模架为 ８ ０ Ｋ Ｎ， 而搭设高度为 １ ２ 步的模架约为 ７ ８ Ｋ Ｎ 力时 ， 调整系数可通过以下式子进行计算 ， 设弹性稳定性与非线性分析 左右 ， 由此可见 ， 模架的临界荷载受搭设高度的变化影响较小。同样对 的临界荷载与极 限承载力分别用 Ｎ与 Ｆ 表示 ， 考虑残余应力以及初始 步距在 １ ． ０ — １ ． ５ ｍ之间两种不同搭设面积的模架的连接荷载进行了计算 弯曲率的稳定系数用 ０表示，不考虑残余应力的稳定系数用 表示 ， 分析 ， 结果发现在步距为 １ ． ０ ｍ时， 基本模架的临界荷载约为 １ ０ ８ Ｋ Ｎ， 而 则不考虑残余应力的系数 ｃ 则有 Ｃ 。 ＝ Ｎ ／ Ｆ ， 考虑残余应力的系数 Ｃ ： 为 ２ ＝ ６１ ％ ｄ ０， 从而｛ 寸 算 出调整系数 Ｃ ， ｃ ＝Ｃ 。 Ｃ 。 搭设面积为 １ ２ 跨的模架的临界荷载约为 １ １ ２ Ｋ Ｎ，当步距增加到 １ ． ５ ｍ Ｃ 时． 两种模架的临界荷载分别为 ８ ８ Ｋ Ｎ与 ９ ２ Ｋ Ｎ 。 由此可见 ， 在高大模板 通过上文分析可知 ， 在搭设高大模板支架的过程 中， 相较于每 ４跨 每６ 跨搭设的模架临界荷载要低 ２ ５ ％ ７ ￣ ｚ 右， 支架搭设过程 ， 增加模板支架的搭设面积， 可起到提升其临界荷载的作 连续搭设的模板支架而言 ， 用。但临界荷载的提升幅度不大 ， 仅为 ７ ． ５ ％左右。 基于此 ， 在计算其极限承载力过程中， 可在 ４ 跨搭设模架的临界荷载的 ２ ． １ ． ２ 立杆 间距。以该工程 的 ８ 步１ ２ 跨的模板支架为计算分析对 基础上再乘 ７ ０ ％， 从而得 出 ６ 跨的模架临界荷载。 由于在考虑残余应力 象， 立杆步距 ｈ 与 Ｉ ｘ 的取值分别为 １ ． ２ ｍ与 ０ ． ２ ５ ｍ， 计算分析时的的立 以及初始弯曲率等因素影响之下的极限承载力 Ｆ ＝ Ｎ ／ Ｃ 。因此 ， 在得出 ６ 再 除以调整系数 ｃ ， 便可得出模 杆间距范围为 ０ ． ６ ｍ一 １ ． ５ ｍ，其中将工程取立杆间距 １ ． ２ ｍ时的模架临界 跨时竖向剪刀撑搭设的临界荷载之后 ， 荷载作为比较基准，对不同立杆间距下的模架的临界荷载进行计算分 版支架的极限承载力。 析， 其分析结果可见图 １ 。 此外， 在计算高大模板支架极限承载力时， 不仅要考虑模架的结构 由图 １ 可知 。 在立杆间距相对较小的情况下 ， 模板支架的临界荷载 特点 ， 还需考虑模板支架的检查与验收标准以及在搭设实践中， 由于锈 变化最大 ， 在立杆间距为 ０ ． ７ ｍ时 ， 临界荷载的相对变化率达到最大 ， 约 蚀等因素导致立杆的厚度降低等因素， 计算其实际的极限承载力 Ｒ 。如 为５ ８ ％， 而随着立杆间距的增加 ， 临界荷载变化率逐步减小 。 可见， 立杆 根据一般钢结构的高大模板支架极限承载力时，应综合考虑模架整体 间距对模板支架的临界荷载具有决定性影响。 稳定 的立杆长度 ｌ ， 抗拉强度设计值 ｆ ， 钢管截面积 Ａ， 稳定系数 ， 以及 此外 ，对立杆顶部 伸出长度 ０ ｌ 在０ ． ３ ｍ 一 １ ． ０ ｍ与立杆步距 ｈ在 钢管壁厚初始弯曲率的影响系数 、 等， 最终得 出高大模板支架搭 Ｒ ＝ １ １ 。 ： Ａ 。 ０ ． ８ ｍ 一 １ ． ８ ｍ范围内的 模架临界荷载进行 了分析计算 ， 经计算分析 ， 随着 设实践中较为实用的极限承载力计算公式为： 仪与 ｈ 的取值不断增大， 其临界荷载逐步减小 ， 其中立杆顶部伸出长度 综上所述 ，高大模板支架的极限承载力不仅受到其结构因素的影 对模架搭设稳定性比较敏感 ， 响， 同时还与材料的非线性特征联系密切 。在计算其极限承载力时 ， 应 对 立杆 上部失稳具有重要影 综合考虑搭设参数 、 立杆计算长度以及初始弯曲率 、 检查验收标准等 ， 响。 从而得出最符合搭设施工实际的承载力， 以便于施工。 ２ ． ２模板支架结构特征 的 参考文献 影响。 根据该工程的模板支架 ［ １ 】 胡长明， 刘洪亮， 曾凡奎， 葛召深， 尹洪冰． 扣件式钢管高大模板 支架研究 结构设计可知 ， 本工程采用每 进展叨． 工业建￣， ２ ０ １ ０ ， （ ２ ） ： １ － ６ ． ６步连续设置竖向剪刀撑的结 ［ ２ ］ 谢楠， 王勇， 李靖． 高大模板 支架极 限承载力的计算方法叨 ．工程力学， ０ １ ０ ， Ｓ １ ： ２ ５ ４ － － ２ ５ ９ ． 构设计方式 ， 在分析中 ， 将其 ２ ０ ６ Ｏ８ １ ０ ＇２ １ ４ 与每 ４跨设竖 向剪刀撑 的方 ［ ３ ］ 彭 ｚ 口 ： ￣ － ｋ谢楠． 日 ， 竖向剪刀撑在模板 支架搭设中的作 用田． 科 学技术与工程，
(完整版)支架承载力计算
支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ；活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3KN ；根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN ，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN 。
满足要求。
或根据中板总重量（按长20m 计算）与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ；活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*3920+1.4*1764＝7173KN ；得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN 。
满足要求。
支架整体稳定性计算：根据公式： []N f Aσϕ≤＝式中：N －立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN ；－轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367； λ－长细比，λ＝l 0 /i ＝2.15/1.58*100＝136；l 0－计算长度，l 0＝kμh ＝1.155*1.5*1.2＝2.15m ；k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55；h－立杆步距0.75m。
i－截面回转半径，本工程取1.58cm；A－立杆的截面面积，4.89cm2；f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。
σ＝15.8/（0.367*4.89）＝88.04N/mm2<[f]=205N/mm。
满足要求.支架水平力计算支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
支架承载力计算
支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值：f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ;活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN;贝均布荷载标准值为：P仁1.2*10+1.4*4.5= 18.3KN根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN 满足要求。
或根据中板总重量(按长20m计算)与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ;活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN贝均布荷载标准值为：P仁1.2*3920+1.4*1764= 7173KN;得P1 = 7173KN<100.3*506=50750KN满足要求。
支架整体稳定性计算：根据公式：=—fA式中:N —立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN;轴心受压构件的稳定系数，由长细比入决定，本工程入=136，故炉=0.367; :—长细比, =I。
/i = 2.15/1.58*100 = 136;I0—计算长度，l0= k yh 1.155*1.5*1.2 = 2.15m;k —计算长度附加系数，取 1.155;卩―单杆计算长度系数 1.55; h —立杆步距0.75m。
i —截面回转半径，本工程取1.58cm；A—立杆的截面面积，4.89cm2 ；f—钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。
尸15.8/ (0.367*4.89)= 88.04N/mm2<[f]=205N/mm。
满足要求.支架水平力计算支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
大体积混凝土模板和支架验算
大体积混凝土模板和支架验算
大体积混凝土模板和支架的验算主要是为了保证工程的安全和质量。
为了防止大体积混凝土工程中模板和支架系统出现倒塌或倾覆现象，确保人员安全，避免重大经济损失，规定了大体积混凝土模板和支架系统在设计时需开展承载力、刚度和稳定性验算。
具体来说，承载力的计算集中荷载p = 1.4×0.600=0.840 kN；最大弯距M = Pl/4 + ql2/8 = 0.840×1.000 /4 + 1.284×1.0002/8 = 0.371 kN.m。
此外，一般在大体积混凝土施工中，模板主要采用钢模、木模或胶合板，支架主要采用钢支撑体系。
在进行验算的同时，还需要根据大体积混凝土采用的养护方法进行保温构造设计。
例如，采用钢模时对保温不利，应根据保温养护的需要再增加保温措施。
这样既可以保证混凝土的养护质量，也可以防止由于温度变化引起的混凝土裂缝。
满堂支架地基承载力计算公式
满堂支架地基承载力计算公式满堂支架地基承载力计算公式为：Q = cNc + γDfNq +
0.5γBNγNγ
其中，Q为地基承载力；c为土壤的凝聚力；Nc、Nq、Nγ为标准值系数，由土壤性质和地基布置方式等参数决定；γ为土壤的干重密度；Df为基础底部的有效宽度；B为基础的宽度；Nγ为剪力系数。
除此之外，还可以根据实际情况考虑土体的压缩变形、基础的变形和轴力等因素，进一步完善承载力计算公式，以确保工程设计的安全性和可靠性。
此外，根据地基的类型、土壤的特性和工程环境等不同情况，还会有各种专业的地基承载力计算公式和方法，需要根据具体情况进行选择和应用。
三角支架承重计算
三角支架承重计算摘要：1.三角支架的概念和结构2.三角支架的承重计算方法3.三角支架的材料选择4.影响三角支架承重的因素5.结论正文：一、三角支架的概念和结构三角支架，顾名思义，是由三个支撑点组成的支架结构。
它可以是钢制的，也可以是铁制的。
三角支架的结构稳定性较好，广泛应用于各种承重和支撑工作。
二、三角支架的承重计算方法在计算三角支架的承重能力时，需要考虑多种因素，包括材料强度、几何形状和载荷类型等。
以下是常见的三角支架承重计算公式：1.三角支架弯曲承载力计算公式：p = f * (b * h^3) / (4 * l)其中，p 为三角支架的弯曲承载力；f 为三角支架材料的抗拉强度；b 和h 分别为三角支架的底边和高度；l 为三角支架的跨度。
2.三角支架压缩承载力计算公式：p = f * a其中，p 为三角支架的压缩承载力；f 为三角支架材料的抗压强度；a 为三角支架的底边长度。
三、三角支架的材料选择在选择三角支架的材料时，需要考虑其承重能力、材质强度、耐腐蚀性等多种因素。
一般来说，钢制三角支架的承重能力更强，抗弯抗扭抗压性能更好，但价格也相对较高；铁制三角支架则价格较低，但承重能力和抗弯抗扭抗压性能略逊于钢制三角支架。
四、影响三角支架承重的因素影响三角支架承重的因素主要有以下几点：1.材料强度：材料强度越高，三角支架的承重能力越强。
2.几何形状：三角支架的底边长度、高度和跨度等几何形状参数会影响其承重能力。
3.载荷类型：三角支架承受的载荷类型（如集中载荷、均布载荷等）会影响其承重能力。
4.环境因素：如温度、湿度、腐蚀等环境因素会影响三角支架的材料性能，从而影响其承重能力。
五、结论综上所述，三角支架的承重计算需要考虑多种因素，包括材料强度、几何形状、载荷类型和环境因素等。
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支架竖向承载力计算：
按每平方米计算承载力，
中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ；
活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN ；
则：均布荷载标准值为：
P1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3KN ；
根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN ，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN 。
满足要求。
或根据中板总重量（按长20m 计算）与该节立杆总数做除法，
中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ；
活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN ；
则：均布荷载标准值为：
P1=1.2*3920+1.4*1764＝7173KN ；
得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN 。
满足要求。
支架整体稳定性计算： 根据公式：
式中：
N －立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN ；
－轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝
0.367；
λ－长细比，λ＝l 0 /i
＝ 2.15/1.58*100＝136；[]
N f A
σϕ≤＝
l 0－计算长度，l
＝kμh＝1.155*1.5*1.2＝2.15m；
k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55；h－立杆步距0.75m。
i－截面回转半径，本工程取1.58cm；
A－立杆的截面面积，4.89cm2；
f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。
σ＝15.8/（0.367*4.89）＝88.04N/mm2<[f]=205N/mm。
满足要求.
支架水平力计算
支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
F=0.22γc t0β1β2V1/2
F= γc*H
式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）
γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3
t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；t=200/(25+15)=5
T------混凝土的温度（°）取25°
V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取2m/h
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取
5.0m
β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1.0；110—150mm 时，取1.15。
则：
F ＝0.22*25*5*1*1.15*21/2
＝44.7kN
F=25*5＝125kN
两者中取小值：即F ＝44.7kN
施工荷载取4kN/m 2，并考虑安全分项系数1.2和1.4，则计算侧压力： F ＝1.2*44.7+1.4*4＝59.24kN/m 2。
（1）荷载计算
单根管钢承受荷载为：N=59.24×0.9×0.75=39.987KN；
（2）强度检算
A 立杆长细比：
立杆计算长度L 0 = ku 2h=1.155*0.75=0.866 λ=i l 0=9.15866
=54.46；根据《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》附录A 查得折减系数φ=0.837
b 立杆承载力：[N]= φA ƒ=0.837*450*205=72.75KN
[N]>N （可行）
c 立杆稳定性检算：
2
/205675.112424
837.0987.39mm N A <=⨯=N =ϕσ
支架受压稳定。
验算横向水平杆抗弯强度及挠度
1) 抗弯强度验算
施工均布荷载标准值42m KN
脚手板均布荷载标准值0.32m KN
横向水平杆间距 S=0.9M
钢管外径壁厚 φ48⨯3.5MM
作用横向水平杆线荷载标准值 q k =（4.0+0.3）⨯0.75=3.2252m KN 作用横向水平杆线荷载设计值
q k =1.4⨯4.0⨯0.75+1.2⨯0.3⨯0.75=4.47
2m KN 最大弯矩： Mmax=m KN l a ql b ⋅=-⨯=-03576.])9
.03.0(1[89.047.4])(1[82222212 钢管截面抵抗矩，查附表，BW=5.08CM3
Q235钢抗弯强度设计值，查附表5.1.6 f=205N/mm2 抗弯强度：236
max /20539.7010
08.5103576.0mm N W M 〈=⨯⨯==σ 满足要求。
变形验算
钢材弹性模量：查表5.1.6 E=2.06⨯105 N/mm2
钢管惯性矩：查附表 B 表 B I =12.19cm4
容许挠度：查表5.1.8 [V]=
mm l 6150900150== 挠度mm mm EI l q V b k 752.11019.121006.238490047.4538454
54
4〈=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== 满足要求。
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