氧化皮调研报告 - xhlee - 20150330
超超临界锅炉高温氧化皮的问题探讨
超超临界锅炉高温氧化皮的问题探讨摘要：随着机组容量的增加，锅炉的运行参数也相应提高，在锅炉的过热器和再热器管道内逐渐生成氧化皮，氧化皮的脱落容易造成过热器、再热器爆管，汽轮机调门卡涩等情况，因此研究高温氧化皮的生成和剥落问题对机组的安全运行显得尤为重要。
关键词：氧化皮；剥落；温度；引言：在目前具有较高参数的超超临界机组的运行过程中，在锅炉受热面很容易产生腐蚀物或氧化铁，腐蚀物和氧化铁在受热面内不断的积累，如果发生脱落情况，就容易造成锅炉过热器、再热器内部堵塞，受热面爆管，若进入到汽轮机侧，容易造成汽轮机调门卡涩或叶片损坏。
影响氧化皮生成的因素主要有6个:温度的高低、时间的长短、管材的含铬量的高低、材料的组织均匀性、晶粒粗细、水质控制、冷作硬化处理状况。
1、氧化皮的生成机理研究发现，高温下的水蒸气会产生游离氧，而铁在高温下会被氧化，行成致密的氧化膜，形成氧化膜后氧化过程就会减弱，金属得到了良好的保护。
如果氧化过程不牢固，那么生成的氧化膜不断剥落，氧化过程会不断的继续下去。
当蒸汽温度在570℃以下时，生成的氧化膜主要是三氧化二铁和四氧化三铁，上述氧化物相对比较致密，可以保护受热面进一步的氧化。
当蒸汽温度超过570℃以上时，氧化膜由一氧化铁、三氧化二铁和四氧化三铁组成，其中氧化皮的主要由一氧化铁组成，氧化皮是不致密的，因此破坏了整个氧化过程的稳定性，会使得钢材的氧化过程持续进行。
2、氧化皮的剥落及影响氧化皮的剥落有两个条件：一是氧化皮在不断形成过程中厚度也会不断的增加，当厚度超过某一厚度时就会发生剥落现象，不同材质的金属氧化物的剥落厚度也不一样；二是金属材料与氧化物层之间的应力值到达一定临界时，会出现氧化皮的剥落现象。
2.1 影响氧化皮剥落的因素：1）线膨胀系数。
金属与金属氧化物的膨胀系数不同，在温度变化时，它们之间就会发生膨胀不均，产生裂纹。
2）氧化皮越厚，其脱落所需的应力就越小。
管壁与氧化物的温度差越大，应力越大。
锅炉高温受热面氧化皮的分析研究
锅炉高温受热面氧化皮的分析研究摘要：锅炉受热面管若产生氧化皮将会对锅炉的运行有着极大的危害。
因此，对锅炉受热面管氧化皮进行检测历来都是预防锅炉爆管的重要手段。
而超声波技术的应用，则对锅炉受热面管氧化皮的检测有了极大的帮助。
基于此，本文就锅炉受热面管氧化皮的超声波检测进行了探讨，相信对有关方面的需要能有一定帮助。
关键词：受热面；氧化皮；预控措施引言随着锅炉使用时间的增加，氧化皮往往容易产生氧化皮，由于氧化皮与钢管基材膨胀系数差异较大，在停炉冷却过程中，氧化皮因受力脱落，堆积堵塞受热面管，如检查清洗不彻底，会导致锅炉在超温爆管后重新启动。
为了防止爆管事故的发生，必须减少和避免氧化物剥落和积累。
虽然对氧化皮问题采取了不同的处理方法，但对氧化皮产生的原因、规律及预防措施尚无系统的研究。
因此，本文对这些问题进行了探讨。
1.氧化皮的生成机理及危害1.1 氧化皮的生成机理在亚临界及以上机组的锅炉高温段受热面管内，过热蒸汽温度都大于540℃，此时的高温水蒸汽与金属材料中的铁直接反应，生成Fe3O4并放出H2，且温度越高，这种蒸汽腐蚀就越剧烈，具体化学反应式如下：3Fe＋4H2O→Fe3O4＋4H2 （1）蒸汽温度的不同反应产生的氧化皮组成也有所区别。
当温度小于570℃时，产生的氧化皮主要由Fe3O4和Fe2O3构成，形成的氧化皮组织较为致密，可以避免基体母材的进一步氧化；但当温度大于570℃时，产生的氧化皮主要由Fe2O3、Fe3O4和FeO构成，其中Fe2O3在最外侧，Fe3O4在中间，FeO在最里侧，此时形成的氧化皮组织疏松，致密性差，易受外界作用，从而使基体母材不断与高温水蒸汽发生化学反应，加剧了氧化皮的生成。
1.2 氧化皮的危害高温受热面管氧化皮问题一直是困扰电站锅炉安全运行的重要因素。
氧化皮的导热系数比基体母材低，当产生氧化皮后，会影响传热效果，易造成管壁超温，管壁超温反过来又会使氧化皮的厚度增加，如此形成恶性循环。
高温氧化及氧化皮的研究
专题技术讲座热力系统水蒸汽高温氧化氧化皮问题的研究李志刚二○○五年四月前言•近期在国内和华能系统内，机组的高温氧化和氧化皮问题的凸现，引起了普遍的关注。
•高温段金属表面的氧化皮是如何形成并脱落的。
•蒸汽中的溶解氧是否与氧化皮问题有关。
要点1 提供高温氧化机理和有关的基本概念。
2 总结国内外有关的研究成果。
3 提出进一步研究的思路和途经伊敏电厂氧化皮问题•＃1机组运行约3万小时，12Cr18Ni12Ti奥氏体不锈钢的氧化皮已经达到一定的厚度。
水平烟道受热面材质为12Cr18Ni12Ti的二级屏过热器、三级屏过热器、二级对流过热器、二级对流再热器所有管屏U型弯下部均发现氧化皮，氧化皮脱落的管道占水平烟道受热面总数的90%以上。
脱落氧化皮为鳞片状，厚度0.06-0.14mm，长度5-30mm。
氧化皮两侧呈不同颜色，靠蒸汽侧为浅灰色Fe2O3，靠金属侧为深黑色Fe3O4。
相同材质机组对比1•调查结果表明尽管盘山电厂锅炉运行时间和加氧时间还比伊敏电厂长，但盘山电厂不锈钢管内壁氧化轻微，氧化皮很薄且剥落轻微，从未发现过停炉后堆积现象。
区别如下：1．伊敏发电厂：锅炉18.472×18.472米的正方形“T”型炉结构，切园燃烧，燃用伊敏本地产褐煤。
炉膛四面墙上布置32个煤粉喷燃器，每面炉墙上布置两列四层煤粉喷燃器。
按烟气流向在水平烟道中布置有二级屏式过热器，费斯顿-1，一级屏式过热器，三级屏式过热器，二级对流过热器，二级对流再热器，费斯顿-2，费斯顿-3。
盘山发电厂：锅炉为23080×13864mm“T”型炉结构，燃用神华煤，对冲燃烧方式，共有8套制粉系统。
燃烧器共32只，分四层布置，每层共8只，分列于左、右侧墙形成。
该燃烧器的一、二次风均为旋流，一次风旋流强度不可调；二次风的旋流强度可调。
按烟气流向在水平烟道中布置有一级屏式过热器,二级屏式过热器，费斯顿-1，，三级屏式过热器，二级对流再热器，二级对流过热器，费斯顿-2，费斯顿-3。
超临界机组氧化皮的产生与防范对策分析
超临界机组氧化皮的产生与防范对策分析摘要：目前，大容量机组不锈钢管氧化皮剥落会造成汽轮机主汽门卡涩、腐蚀汽轮机部件等，也是近年来电厂常见的问题。
现阶段机组参数已经逐渐向超临界参数方向改革，并在发电行业取得了非常大的突破。
近年来，虽然我国火力发电厂在超临界参数机组方面的投入逐渐增加，但资料显示，仍旧存在较大的问题，特别是部分运行时间较短的机组竟然也出现各类各样的问题。
文章通过对超临界机组氧化皮剥落情况，对其进行分析和研究，并且找出有效的预防措施，以此确保锅炉的安全运行。
关键词：超临界；剥离；氧化皮引言：根据调查显示，超临界机组已经成为火电的重要机型，而随着参数的增加，机组煤消耗逐渐降低，机组经济性能也有所提升，新机组的大容量、较高的参数等特性使应用范围逐渐增加[1]。
报道指出，机组的运行同样也面临着不少问题，比如锅炉受热面管氧化皮生成及剥落等现象屡见不鲜。
因此，应该对受热面采取有效的预防措施，找出问题并予以针对性解决，避免锅炉受热面管爆管，确保锅炉的安全运行。
一、氧化皮生成处于无溶解氧水中，铁和水反应会有氢气产生。
随着科学技术的高速发展，德国科学家利用显微镜确定铁和水的氧化过程。
通过方程式能够清晰的了解到，金属表面所产生的氧化膜不是因为溶解氧和铁的反应，而是因为水汽氧分子对铁表面进行氧化。
当管壁温度处于低于570℃条件下，氧化膜是三氧化二铁以及四氧化三铁合成，这两种分子致密性极强，对钢材的氧化能够进行抑制。
管壁温度高于570℃时，氧化膜便是三氧化二铁、四氧化三铁、氧化铁合成，其中氧化铁处于内部，由此分析，氧化皮还是以氧化铁为主，但氧化铁致密性较低，对氧化膜的稳定性会有一定的影响，氧化会持续[2]。
因此570℃是形成氧化铁较为重要的温度数据，而此温度便是运行参数设置的重要依据。
不同材质蒸汽侧氧化皮生成速度会有一定的差异，比如二级屏式过热器、二级对流过热器等其材质均是一致的。
若是奥氏体粗晶粒钢的蒸汽侧氧化皮形成的速度相较于其他相对较快。
氧化皮问题研究
3、铁磁性测量原理
奥氏体不锈钢为弱顺磁性物质，氧化皮为铁 磁性物质。 对铁磁性物质施加磁场，会使铁磁性物质所 占有空间的磁场发生较强变化； 对弱顺磁性物质施加磁场，其所占空间的磁 场无明显变化； 通过施加激励磁场，测量铁磁性物质磁化后 的磁场强度变化 ---- 即为我们所需的铁磁性测 量原理。
利用氧化皮的铁磁性进行测量 对所测锅炉管道施加一定规律的磁场，使得管内 氧化物被磁化，检测其相关的磁场强度，即可测 算氧化物的多少 通过多点测量及补偿，可以准确测定管道内氧化 物的形状和数量
氧化皮问题研究
（一）氧化皮问题现状及危害
1990年以后，我国火电机组蒸汽温度突 破超临界540℃/566℃限制，超超临界火电 技术出现，蒸汽温度达到600℃ /600℃。 参数的提高使机组效率提高，但伴随着出现 过热器、再热器氧化皮问题。
亚临界机组正常运行温度（541℃）此时炉内 钢管实际温度（ 541℃ ＋ 50℃ ＝ 591℃ ）； 超临界机组正常运行温度（571℃）此时炉内 钢管 实际温度（ 571℃ ＋ 50℃ ＝ 621℃ ）； 经研究蒸汽温度在538 ℃ 以下，锅炉一般不 发生氧化皮剥落的问题，而蒸汽温度在566 ℃以 上时不锈钢管料就会发生所生成的氧化皮剥落事 故，特别是超临界锅炉不可避免产生氧化皮脱落 堵塞管道，检修时必须检查。
低碳 钢和 低Cr 合金 钢温 度与 氧化 膜类 型图
奥氏 体不 锈钢 的氧 化层
Cr2O3和FeO Cr2O3的 尖晶石结构
2、氧化皮临界厚度
日本IHI和丹麦电业联合体ELSAM的研究结果：氧化 皮的成长存在边界效应，即随时间推移氧化皮将达 到临界厚度，此后氧化皮开始剥落，产生剥落的原 因主要是氧化皮与母材的膨胀系数不同，在载荷变 化迅速、锅炉启停等情况下，氧化皮易剥离。 氧化皮的临界厚度尺寸： 对于铁素体钢管，氧化皮厚度达到500μm时开始剥 落； 对于奥氏体钢管，Fe3O4氧化皮厚度达到100～ 200μm开始剥落。
末级过热器氧化皮问题专题汇报
二、我厂氧化皮问题 爆管情况
2009 年度 9 月份出现 2 次 2017年度总计出现5次
三、同类电厂情况
与我厂同炉型电厂，末级过热器氧化 皮问题均比较突出，且均发生过氧化 皮问题引起的爆管。
华电福建可门电厂： 2008-2010年发生7次爆管，2010年将
末级过热器管升级为 T91和 TP347H ， 后续又发生氧化皮爆管， 2016 年管材 又升级为SUPER304/HR3C喷丸。
2017年#5机组A修清理出的氧化皮管位置
4-13 17-10 5-13 19-1 6-13 19-13 7-13 20-10 10-13 24-11 11-13 24-13 13-13 25-6 16-13 27-7
28-7
41-13 50-13
30-13
42-13 51-13
31-13
44-13 52-12
实验室取样分析氧化皮厚度、垢量测定结果
氧化皮最大厚 管样名称、取样位置 材质 氧化皮宏观特征 度/μ m 末级过热器管（3-5、 T91 141.8 完好 入口段） 末级过热器管（3-5、 T91 265.5 局部脱落 出口段） 末级过热器管（4-5、 T91 325.3 局部脱落 出口段） 末级过热器管（16-6、 T91 341.9 完好 出口段） 末级过热器管（20-8 T23 172.3 局部脱落 根入口段） 末级过热器管（32-5 T91 299.2 完好 垢量 （g/m2）
4. 管材加工工艺缺陷
锅炉厂为实现经济利益最大化，在设计中采用 了不同的管壁厚度，但制造过程中该变径台阶没有
按标准进行过渡处理，易造成台阶处形成涡流，氧 化皮脱落后易在此处发生堆积堵塞。
变径处台阶图示
5. 基建安装工艺缺陷
焊接氧化皮生成原因分析
二、氧化皮形成机理分析
• 焊接氧化皮为金属高温氧化产物； • 金属高温氧化实质是固-气反应的一种，指在高温下金属与氧气反应生
产金属氧化物的过程，包括金属氧化的热力学和动力学。
xM(s) + y/2 O2(g) = MxOy(s)
M-金属、合金； O2-氧气或含氧气体如空气； s-固体； g-气体。
28.84 1.04 70.12 100.00
二、氧化过程影响因素
• 材料 化学成分（成分均匀性、合金元素、杂质等） 相组成 组织结构（晶体结构、加工状态、晶粒尺寸等） 物理特性（导热性、热膨胀系数、扩散系数等） 表面状态（酸洗、钝化、表面粗糙度、涂层）
• 介质 气体化学成分（氧气、混合气比例） 氧化性气体分压
人工/机械成本
操作灵活； 打磨效果受人工影响； 机械打磨涉及复杂技术
酸洗
完全清除 酸洗产线及运维成本
环保法律法规要求
中性清洗
基本完全 清除
清洗产线及运维成本
喷砂/喷 丸
完全清除 成本较高
批量生产验证
环保要求； 薄板变形和尺寸变化； 焊缝疲劳性能改善
三、焊接模拟仿真及工艺试验
不同工艺参数--电流、速度
设计优化改善散热；
加强冷却（铜板、水冷 夹具、气冷）；
模拟仿真与焊接试验相结合
存在熔深不达标风险； 焊接工艺参数试验； 焊枪角度试验； 间隙调整；
结构设计优化试验（接头 形式、余边高度、板厚）； 夹具冷却试验（水冷Cu 板）；
二、氧化皮清理工艺方法验证
清理工艺
预计效果
经济性
特点及影响
机械打磨
绝大部分 清除
可行性及试验计 划
火电厂锅炉金属氧化皮剥落问题研究及防范措施
火电厂锅炉金属氧化皮剥落问题研究及防范措施摘要：随着国内电力建设发展的加快，国内火电厂新引进的机组由以往的小容量、低参数转向为大容量、高参数，但是随着机组参数提升而来的还有锅炉氧化皮剥落问题，严重影响着锅炉乃至火电厂的安全运行。
尤其是现下机组参数的提升导致金属氧化腐蚀程度更加严重，因此探究火电厂锅炉金属氧化皮剥落问题对于火电厂的运行和发展有着极其重要的意义。
本文结合相关工作经验，分析火电厂锅炉金属氧化皮剥落问题形成的原因，并探究相应的防范措施，为火电厂相关工作人员防范锅炉金属氧化皮剥落提供相应的理论依据，以便于相关工作人员实施工作，促进国内火电厂更好地发展。
关键词：火电厂锅炉；金属氧化皮；防范措施近些年来，国内电力发展十分迅猛，其中大容量机组具备燃煤效率高、排放污染物较少等优点，在国内火电厂已经普遍应用，现下更成为符合国内环保燃煤、提高能源利用率的重要设备。
但是，新型设备在容量方面有着一定的增加，相应的蒸汽参数也是有了很大的提高，在长期运行过程中，锅炉受热面氧化皮剥落问题相对较为严重。
火电厂锅炉金属氧化皮剥落会导致锅炉管的堵塞，还有可能导致超温和爆管现象，严重磨损蒸汽轮机的部件，并且还会影响蒸汽水的品质。
下文分析锅炉金属氧化皮剥落原理、特征，从多个方面探究防范锅炉金属氧化皮剥落问题的措施。
1 锅炉金属氧化皮形成机理及危害1.1锅炉金属氧化皮形成和剥落机理早在19世纪30年代，德国科学家就已经发现金属在高温水汽中会发生氧化反应，氧化反应中消耗的氧是水汽本身结合的氧，不是水汽中的溶解氧。
相应的化学反应方程式为：3Fe+4H2O→Fe3O4+4H2。
在火电厂实际生产中，投产初期蒸汽中含氢量相对较高，符合上述反应方程式。
前期锅炉蒸汽氢气含量较高，但是会很快降低，这是因为在运行过程中，锅炉金属表面已经形成了致密的氧化皮，在正常情况下这一反应需要较长的时间，但是在高温和水的环境下，反应会更加迅速。
在火电厂中，锅炉受热面氧化皮的形成就是由于金属在蒸汽中发生氧化还原反应，剥落是由于形成氧化皮之后进一步氧化速率会减慢，和其他部位金属材质存在一定的差异，在遇到一些不利运行条件时，会发生振动剥落情况。
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2012.05
2012.03 2012.04 /
已完成取样分析
已完成取样分析 已完成取样分析 /
第二阶段割管取样（约1万h） 长沙电厂#2炉 2013.04 2013.05 2013.03 2013.04 2013.09 2014.04 2013.07 2014.05 / / 已完成取样分析 已完成取样分析 已完成取样分析 结合2014年大修机会 /
华电电力科学研究院
超(超)临界火电机组高温受热面管蒸
汽侧氧化皮研究情况介绍 主讲人：郦晓慧
China HuaDian Electric Power Research Institute
华电电力科学研究院
氧化皮课题背景介绍
集团公司机组氧化皮调研情况介绍 核电材料氧化研究简介
China HuaDian Electric Power Research Institute
15
2012-3-20
2
末过低温段第22排第3根下弯 头（2号炉小修停运过程发生）
弯头
T91
16
2012-10-23
4
末过高温段第5排第11根下弯 头 末过高温段左数19排#11管爆 管 末过热段迎火面左数第40排第
弯头
T91
17
2012-11-3
3
下弯头上方 1.5米 下弯头上方
T91
18
2012-11-29
华电电力科学研究院
课题进展
序号 项目 计划取样时间 实际取样时间 说明 第一阶段割管取样（约5000h，已取样，已做实验分析） 长沙电厂#2炉 1 2012.04 2012.04 已完成取样分析
灵武电厂#4炉
可门电厂#2炉 西塞山电厂#3炉 珙县电厂#2炉
2012.05
2012.03 2012.04 2012.04
课题背景
2011年6月，为研究不同材料的抗蒸汽氧化性能以及氧化皮与剥落机理 ，并探讨有效的防治措施，集团公司下发“中国华电生函［ 2011］140 号”文，成立超（超）临界锅炉高温蒸汽氧化特性研究课题组。 成员如下： 华电电力科学研究院 福建华电可门发电有限公司 湖南华电长沙发电有限公司 湖北华电西塞山发电有限公司 华电宁夏灵武发电有限公司 四川华电珙县发电有限公司
1
5 根下弯头泄漏
末过高温段第72排第2根
1.5米
让管下焊口1.6m
T91
19
2015-1-29
4
T91
China HuaDian Electric Power Research Institute
华电电力科学研究院
T23
T91
T91
末过、末再TP304H、TP347H机组运行0.8-1万小时左右发生氧化皮脱落，发生 脱落之前检查情况未发现有脱落迹象，一般在加氧后3-4个月出现大量氧化皮脱落; 机组运行1.2-1.5万小时后，末过热段内六圈T23发生氧化皮脱落导致爆管; 机组运行1.5-2万小时后，末过热段外六圈T91开始氧化皮脱落导致爆管; 机组频繁启停后，易造成氧化皮脱落。爆管均在开机后一个月内发生，如机组能 连续运行一个月以上后，机组可安全运行
T91
9
10 11 12 13 14
2011-3-1
2011-3-2 2011-3-8 2011-3-11 2011-6-19 2011-6-21
2
4 2 4 1 2
末过出口第19排第2根
末再进口第27排第5根 末过高温段第22排第4根下弯头 末过低温段迎火面第59排第1根 末过高温段第54排第4根 末过高温段第46排第4根
2013年3月#1炉 2014年5月#2炉 热段：全部为TP347HFG 末过 T23/T91 冷段：外1圈为TP347HFG，内9圈为T91 末再 TP347H/TP304H TP347HFG
改 造 后 末 过 China HuaDian
改 造 后 末 再 Electric Power Research Institute
华电电力科学研究院
氧化皮课题背景介绍
集团公司机组氧化皮调研介绍 核电材料氧化研究简介
China HuaDian Electric Power Research Institute
华电电力科学研究院
为掌握目前各发电企业因氧化皮发生锅炉爆管的情况及采取的防治措施，集团公司特委托华电
电力科学研究院组织相关专业对集团内发电企业部分超临界机组氧化皮脱落及防治措施的状况
GB/T228 GB/T6394
GB/T13298 GB/T13299
GB/T2975 GB/T6394
GB/T13298 GB/T13299
取300mm长1段
/ / /
GB/T230 GB/T223 GB/T222
/
GB/T2975
GB/T20066 /
取50mm长1段
/
/
其他
/
/
余料
/
/
China HuaDian Electric Power Research Institute
检验项目 晶间腐蚀试验 EDS 能谱线扫描 表面及截面（SEM）形貌 (XRD)物相结构 试验方法 GB/T4334 / / / 取样方法 GB/T4334 / / / 取30mm长1段 / / 取样数量（段/组） 取40mm长2组 备注 弯曲法或金相法
常温拉伸 晶粒度 金相组织 硬度试验
化学成分 高温磁性
China HuaDian Electric Power Research Institute
课题：基于服役条件下的超(超)临界锅炉用 新型耐热钢高温蒸汽氧化特性研究
华电电力科学研究院
研究内容
选择上锅、哈锅、东锅的在役600MW等级和1000MW等级超超临界锅炉受热面新型耐热钢管 作为跟踪试验对象，通过大量取样试验，对在役运行与原始（未运行）样品的各项试验，进行 以下方面研究: （1） 随温度和时间变化晶粒度、合金元素分布、内壁表面处理与其抗氧化性能的内在规律； （2） 随温度和时间变化微观组织演变规律； （3） 力学性能变化规律及蠕变断裂特征； （4） 氧化皮状态检测和大面积剥落风险预测评估方法研究； （5） 防治氧化皮大面积剥落堆积的运行控制措施或对策研究； （6） 微观组织老化分级及组织性能变化对服役安全性的影响及锅炉受热面管寿命预测与评估 研究。 试验项目包括：常规力学性能试验（拉伸试验、冲击试验、硬度试验）、高温长时性能试验 （高温时效试验和持久试验）、微观组织试验（金相试验、亚结构观察与分析（ TEM））、第 二相物相结构分析（电子衍射）、物相成分分析（XRD）、第二相能谱成分分析、化学成分分 析及晶间腐蚀试验。
China HuaDian Electric Power Research Institute
华电电力科学研究院
2011年 3月和5月由西安热工研究院对#1、2、4炉利用高频超声进行了末级过热器 和末级再热器内壁氧化皮厚度检测与评估。 #1炉末过1804个测点大多测量值在0.20mm左右，有45个测点内壁氧化皮厚度大于 或等于0.25mm，最大测量值为0.31mm，左数第10～20、第45～60屏存在两个相 对较高的区域； #2炉末过1804个测点中有178个测点内壁氧化皮厚度大于或等于0.20mm，最大测 量值为0.25mm，左数第5～15、第45～60屏存在两个相对较高的区域，末再147个 测点中有18个测点高于0.20mm，最大值为0.29mm，其中第5屏的内壁氧化皮明显 高于其他管屏，具体数值在0.17～0.29mm之间； #4炉因运行时间短情况较好，末过164个测点和末再135个测点的内壁氧化皮厚度均 低于0.10mm（测量下限值）
China HuaDian Electric Power Research Institute
华电电力科学研究院
2011年 6月，公司委托上海电气电站集团进行末级过热器和末级再热器优化改造的可行 性研究，根据对电厂氧化皮爆管位置的普查结果和上锅的计算结果并参考国华太仓电厂 和珠海电厂改造方案，初步确定对末级过热器高温段及低温段，末级再热器按上锅厂的 最新设计导则，全部进行材料升级改造。
2
灵武电厂#4炉 可门电厂#2炉 西塞山电厂Biblioteka 3炉 珙县电厂#2炉3 4
5
第三阶段割管取样（约1.5万h） - 已部分完成 第四阶段割管取样（约2万h，预期在2015年6月份）
第五阶段割管取样（约3万h，预期在2017年4月份）
China HuaDian Electric Power Research Institute
China HuaDian Electric Power Research Institute
课题：基于服役条件下的超(超)临界锅炉用 新型耐热钢高温蒸汽氧化特性研究
华电电力科学研究院
研究对象
涵盖了国内东方锅炉厂、上海锅炉厂和哈尔滨锅炉厂三大动力集团， 包括600MW超临界和超超临界锅炉，以及1000MW超超临界锅炉。 跟踪试验的锅炉型号
序号 1 2 3 4 5 单位名称 华电可门发电公司 华电长沙发电公司 华电西塞山发电公司 华电灵武发电公司 华电珙县发电公司 炉号 #2 #2 #3 #4 #2 锅炉型号 SG-1913/25.4-M958 DG1900/25.4－Ⅱ1 HG-2098/26.15-YM3 DG3100/26.15-Ⅱ1 DG1950/25.4-Ⅱ8 备注 600MW超临界 600MW超临界 600MW超超临界 1000MW超超临界 600MW超临界
离下弯1.3米
离下弯3.2 米 弯头 离下弯4米 下弯头上方1.8米 下弯头上方1.8米
T91
T23 T91 T91 T91 T91
总体来看，2008、2009年爆管各3次， 2010年1次，2011年爆管7次，2012 年爆管4次，2013、2014年未发生爆 管，2015年发生1次。其中2号炉爆管 最为严重，从投产至今共发生8次，3、 4号炉均分别发生5次，3号炉发生较 少，仅2012年发生1次