简单结构承台木模板受力计算
承台木模板施工方案
承台木模板施工方案一、背景介绍承台木模板是在承台施工过程中起到支撑和定型作用的重要工具。
合理使用木模板可以提高施工效率、确保工程质量。
本文将详细介绍承台木模板施工方案。
二、材料准备1. 木模板：选择优质的防潮、防裂木材，如优质胶合板或实木板。
根据承台尺寸和荷载要求确定木模板的厚度和尺寸。
2. 钢筋和螺栓：用于连接木模板，增强承台的稳定性和承载能力。
3. 脚手架：用于支撑木模板，在承台施工过程中提供安全的工作平台。
4. 防水涂料：在木模板表面涂刷防水涂料，提高木模板的耐久性和防潮性能。
三、施工步骤1. 承台准备：根据设计要求，在地面上进行标记和定位，清理承台基础，确保承台基础平整牢固。
2. 搭建脚手架：根据承台的高度和尺寸，搭建脚手架，并进行必要的固定和加固。
3. 安装木模板：将预先准备好的木模板按照设计要求放置在脚手架上，确保木模板的水平和垂直度，并使用钢筋和螺栓进行连接，以增加承台的稳定性。
4. 调整和固定：根据需要，调整木模板的位置和水平度，并使用支撑杆进行固定，确保木模板在承台施工过程中不发生移动。
5. 防水处理：在木模板表面涂刷防水涂料，以提高木模板的耐久性和防潮性能。
6. 承台混凝土浇筑：在木模板内部搭设钢筋骨架，根据混凝土浇筑要求进行施工，确保混凝土的密实性和强度。
7. 拆除木模板：待承台混凝土达到一定强度后，进行木模板的拆除工作，同时进行清理和修正工作，确保承台表面平整和无瑕疵。
8. 后续处理：完成承台施工后，进行清理和整理工作，确保工地环境的整洁和安全。
四、注意事项1. 按照设计要求选择合适的木模板材料，并进行防水处理，以确保木模板的使用寿命和质量。
2. 在安装木模板时，严格按照设计要求进行定位和连接，确保木模板的稳定性和承载能力。
3. 在施工过程中，及时调整和固定木模板的位置和水平度，防止木模板发生移动或变形。
4. 在混凝土浇筑过程中，严格控制浇筑速度和方法，确保混凝土的密实性和均匀性。
承台模板受力计算书(详细易懂,可供参考)
主桥承台木模板计算一、计算依据1、《施工图纸》2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011）3、《路桥施工计算手册》二、承台模板设计主桥承台平面尺寸为11.5×11。
5m，高4m，由于主桥承台基坑开挖深度达10m,基坑钢支撑较多，不利于大块钢模板的吊装,故承台模板考虑采用木模板拼装。
面板采用15mm厚竹胶板（平面尺寸2440×1220mm）,水平内楞为80×80mm方木，水平内楞外设竖向外楞，外楞为双拼φ48×3mm钢管,对拉螺杆采用直径20mm的螺纹钢.承台模板立面局部示意图承台模板平面局部示意图三、模板系统受力验算3。
1 设计荷载计算1、新浇混凝土对模板的侧压力模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为4m，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值：1F=0。
22γc t0β1β2V2F=γc H式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2）；γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3;t0—新浇混凝土的初凝时间,取10h;V—混凝土的浇灌速度，取0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度,取4m；β1—外加剂影响修正系数,取1。
0;β2—混凝土坍落度影响修正系数,取1。
15；1所以 F=0.22γc t0β1β2V21=0。
22×24×10×1.0×1。
15×0.62=47。
03 KN/m2F=γc H=24×4=96 KN/m2综上混凝土的最大侧压力F=47.03 KN/m22、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载考虑两台泵车同时浇筑,倾倒混凝土产生的水平荷载标准值取4KN/m2。
3、水平总荷载分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的水平荷载设计值为：q1=47.03×1.2+4×1.4=62 KN/m2有效压头高度为 h=F/γc=62/24=2.585 m3。
承台模板计算书5.21
侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 一、工程属性承04k c 4k 0.9×34.56+1.4×0.9×2]＝44.51kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝34.56 kN/m 2 三、支撑体系设计横向支撑表：四、模板验算bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
模板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×44.51＝44.51kN/mq1静＝γ×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.56×1＝41.99kN/mq1活＝γ×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax ＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.99×0.32+0.121×2.52×0.32＝0.432kN·mσ＝Mmax/W＝0.432×106/37500＝11.515N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×41.99×0.3+0.62×2.52×0.3＝8.115kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×8.115×103/(2×1000×15)=0.812N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算q＝bS正＝1×34.56＝34.56kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.56×3004/(100×6000×281250)＝1.048mm≤min[L/150，10]＝min[300/150，10]=2mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max ＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×41.99×0.3+1.223×2.52×0.3＝15.323kN正常使用极限状态R'下挂max ＝1.143×l 左×q ＝1.143×0.3×34.56＝11.851kN 五、次楞验算计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图 1、抗弯验算q＝15.323kN/mMmax ＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×15.323×0.42，0.5×15.323×0.22]=0.306kN·mσ＝Mmax/W＝0.306×106/83333＝3.678N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×15.323×0.4，15.323×0.2]=3.678kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×3.678×1000/(2×50×100)＝1.103N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝11.851kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×11.851×4004/(100×9000×4166670)＝0.055mm≤min[l/150，10]=min[400/150，10]=2.667mmν2max＝qL4/(8EI)=11.851×2004/(8×9000×4166670)=0.063mm≤min[2l/150，10]=min[2×200/150，10]=2.667mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.1×15.323×0.4，0.4×15.323×0.4+15.323×0.2]＝6.742kN 正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.1×11.851×0.4，0.4×11.851×0.4+11.851×0.2]＝5.214kN 六、主楞验算因主楞2根合并，验算时主楞受力不均匀系数为0.6。
模板方案(承载力计算)
第一章.编制依据1.根据中国华西工程设计建设有限公司关于C9座、C10座结构施工图及图纸会审、设计变更单、工程联系单等相关技术文件资料。
2.参照《理想0769家园C9座、C10座施工组织设计》及中国华西企业有限公司与东莞市富通新家园房地产开发公司签定的关于《理想0769家园C区施工合同》。
3.根据现行《建筑安装工程安全技术规程》；现行《建筑施工高外作业技术规程》（JGJ80—90）；现行《钢筋砼工程施工验收规范》GB50204—2002；《木结构工程施工质量验收规》（GB50206-2002）等国家相关法令法规。
4.国家、东莞市建设工程关于施工现场文明施工管理的各项规定。
5.中国华西企业有限公司ISO9002质量认证保证体系、QEO管理程序的有关文件及相关管理制度6.中国华西企业有限公司技术装备力量及现场施工经验。
第二章工程概况第一节.工程简介理想0769家园C9座、C10座位于万江区四环路。
其建筑面积分别为：C9栋总建筑面积为：22051.38M2。
共10层,建筑物+0.000标高为绝对标高2.80M。
建筑物最大高度为54.30 M。
首层层高为5.1M，二层层高为4.1M，三层以上为2.705M三层以上夹层均为2.195M。
本模板方案中对首层模板进行计算；C10座商住楼，共9层。
地上三层裙房。
建筑物室内地面+0.000标高为绝对标高2.80 M。
建筑物最大高度为37.40 M。
首层层高为5.1M、二层层高为4.8M、三层层高为5.5M、四层及四层以上层高均为2.8M。
本方案对首层、二层、三层及为框支结构（转换层）的四层模板进行计算。
第二.节工程特点1.体高、量大、构件载面尺寸大。
施工中需作好工种之间的协调配合工作。
2.施工质量要求较高，需严格按照确保合格优良工程争创优质样板工程的质量要求和管理程序进行施工。
第三章.适用范围及相关说明本方案适用于理想0769家园C9栋、C10栋基础、柱、梁（包括框支梁）、板、剪力墙等模板工程施工，在施工过程中如有与本方案不一致之处，请相关施工人员及现场班组注意按实际变更执行，并按程序上报相关部门。
承台钢筋计算公式详解
承台钢筋计算公式详解承台是建筑结构中常见的构件，主要用于承受上部结构的荷载并将其传递到地基上。
承台的设计和计算是建筑结构设计的重要组成部分，其中钢筋的计算是承台设计中的重要环节。
本文将详细介绍承台钢筋计算的公式和方法。
一、承台的概念和分类承台是指在柱子或墙体上承受荷载并将其传递到地基上的水平结构构件。
按照形状分类，承台可以分为矩形承台、T形承台、L形承台、U形承台等。
按照受力情况分类，承台可以分为正常承台、双向受力承台、悬挑承台等。
二、承台钢筋计算的基本原理承台钢筋计算是建筑结构设计中的重要环节。
其基本原理是通过计算承台的受力情况，确定承台所需的钢筋数量和布置方式，以保证承台的稳定性和承载能力。
承台的受力分析是承台钢筋计算的基础。
一般来说，承台的受力可以分为以下几种情况：1. 承台受集中荷载作用当承台上有集中荷载作用时，承台受力主要集中在荷载作用点附近。
此时，承台的受力分析需要考虑荷载的大小和位置对承台的影响。
2. 承台受均布荷载作用当承台上有均布荷载作用时，承台的受力分布相对均匀。
此时，承台的受力分析需要考虑荷载的大小和分布对承台的影响。
3. 承台受弯矩作用当承台受弯矩作用时，承台上的钢筋需要满足一定的弯矩承载能力。
此时，承台的受力分析需要考虑弯矩的大小和位置对承台的影响。
4. 承台受剪力作用当承台受剪力作用时，承台上的钢筋需要满足一定的剪力承载能力。
此时，承台的受力分析需要考虑剪力的大小和位置对承台的影响。
基于以上受力分析，承台的钢筋计算可以分为以下几个步骤：1. 确定承台的受力情况根据承台的形状和受力情况，确定承台的受力分析方法和计算公式。
2. 计算承台的荷载根据承台受力情况和设计要求，计算承台所需承载的荷载。
3. 计算承台的弯矩和剪力根据承台的受力分析方法和计算公式，计算承台所受的弯矩和剪力。
4. 确定承台的钢筋布置方式根据承台的受力情况和计算结果，确定承台所需的钢筋数量和布置方式。
5. 计算承台的钢筋配筋率根据承台的钢筋布置方式和计算公式，计算承台的钢筋配筋率。
承台钢模板受力计算
承台钢模板受力计算
承台钢模板是建筑施工中不可缺少的一种建筑材料。
在使用承台
钢模板进行搭建时，需对其受力进行计算，以保证其安全可靠。
下面，我们将详细介绍承台钢模板受力计算的过程。
1. 承台钢模板的基本参数
承台钢模板的受力计算需要基于其基本参数，包括尺寸、质量、
材质等。
这些基本参数会对承台钢模板的受力特性产生影响，需要在
计算中进行考虑。
2. 承台钢模板的受力形式
在施工过程中，承台钢模板所受力的形式主要有几种，包括水平
荷载、竖向荷载、悬挑荷载、弯曲荷载等。
在进行受力计算时，需要
对这些荷载特性进行分析。
3. 承台钢模板的受力分析
在进行受力分析时，需要根据承台钢模板的实际使用情况，分析
其所受荷载类型、荷载大小、荷载方向等。
同时，还需要计算承台钢
模板各个部分的应力分布，以确定安全性。
4. 承台钢模板的设计安全系数
为确保承台钢模板的安全性，需要计算其设计安全系数。
这个系
数将影响其最大承载能力和使用寿命，需要在计算中考虑。
5. 承台钢模板的优化设计
在完成承台钢模板的受力计算和安全性评估后，可以对其进行优
化设计。
优化设计的目的是进一步提高承台钢模板的安全性和稳定性，同时减少使用材料和成本，提高施工效率。
总之，在进行承台钢模板的受力计算时，需要考虑多个因素，包
括基本参数、受力形式、受力分析、设计安全系数和优化设计等。
只
有充分考虑这些因素，才能够保证承台钢模板的安全可靠，同时提高
施工效率和质量。
简单结构承台木模板受力计算
模板支立采用人工进行，在垫层上事先用砂浆做出承台模板底口限位边线。
根据限位边线的位置将加工成片的模板安装就位，模板背后用80X 100木方做横肋，横肋背后用50X100木方做竖肋，竖肋背后通过斜撑和底口横撑固定于边坡。
模板底部与垫层接缝、模板与模板接缝均采用泡沫线填充防止漏浆，分块模板之间连接紧密，模板顶口用脚手杆作为临时支撑，浇筑完成后取出。
以北侧3000X 1200X700标准段承台为例，支模示意图如下：码D7.模板受力计算7.1荷载计算：在承台所有型号中，转角3处独立基础1.3m，受力最大，以此为例进行计算。
由公式F=0.22 Y c t°B 1 p V , Y c=25, 10=5, p 1、p 2均取 1.0 ,V=1.3，计算得F=31.4KN/m；由公式F=Y c H, Y c=25, H=1.3，计算得F=32.5KN/m2；取以上2式最小值得混凝土对模板侧压力 F=31.4KN/m ;考虑倾倒混凝土产生的水平荷载标准值 4KN/m ，分别取荷载分项 系数1.2和1.4，则作用于模板的荷载设计值为：q i =31.4 X 1.2+4 x 1.4=43.64KN/m 27.2模板强度验算木模板的厚度为 20mm W=100X 2076=6.67 x 104mrm设置 4 道横肋，跨度 l=0.4m, M^q i i 2二丄 X 43.64 x 0.42=0.7KN-m10 10木材抗弯强度设计值f m 取1.3 ,则模板截面强度(T =M/W=(0.7X 10 6) - (6.67 x 104)=10.49N/mm 2<f m =13N/mr i ,模板强度符合要求。
7.3模板刚度验算刚度验算米用标准荷载，且不考虑振动荷载作用，则模板的荷载 计算值q 2=31.4KN/卅模板长度4.3m ,厚度20mm 截面惯性矩：截 面 强 度 (T 二M/W=(1.32X 106) (13.33 x 104)=9.9N/mm 2vf n =13N/mm 内木楞强度符合要求。
承台模板计算
ST:
混凝土荷载
MAX : 33 MIN : 31
文件: BZP1承台模板眫 单位: kN*m 日期: 01/18/2010 表示-方向
X: 0.000 Y: 0.000 Z: 1.000
位移图
MIDAS/Civil POST-PROCESSOR DISPLACEMENT
分析结果
1.09868e+000 9.98800e-001 8.98920e-001 7.99040e-001 6.99160e-001 5.99280e-001 4.99400e-001 3.99520e-001 2.99640e-001 1.99760e-001 9.98800e-002 0.00000e+000
-81.8
-60.3
60.3
轴力图
轴力
60.3 60.3
60.3
60.3
60.3
60.3
60.3
60.3
60.3
60.3
60.3
60.3
60.3
60.3
60.3
.3 60.3 60
ST:
混凝土荷载
MAX : 43 MIN : 29
文件: BZP1承台模板眫 单位: kN 日期: 03/09/2010 表示-方向
-74.8 -74.8 -74.8 -74.8 -74.8 -74.8 -74.8 -74.8 -74.8 -74.8 -74.8 -74.8 -74.8 -74.8 -74.8 -74.8 -74.8 -74.8 -74.8
MIDAS/Civil POST-PROCESSOR BEAM DIAGRAM 6.03250e+001 6.03250e+001 6.03250e+001 6.03250e+001 6.03250e+001 6.03250e+001 6.03250e+001 6.03250e+001 6.03250e+001 6.03250e+001 6.03250e+001 6.03250e+001
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模板支立采用人工进行，在垫层上事先用砂浆做出承台模板底口限位边线。
根据限位边线的位置将加工成片的模板安装就位，模板背后用80×100木方做横肋，横肋背后用50×100木方做竖肋，竖肋背后通过斜撑和底口横撑固定于边坡。
模板底部与垫层接缝、模板与模板接缝均采用泡沫线填充防止漏浆,分块模板之间连接紧密,模板顶口用脚手杆作为临时支撑，浇筑完成后取出。
以北侧3000×1200×700标准段承台为例，支模示意图如下：
7.模板受力计算
荷载计算：
在承台所有型号中，转角3处独立基础，受力最大，以此为例进行计算。
由公式F=Υc t0β1β2V1/2，Υc=25，t0=5，β1、β2均取，V=，计算得F=m2；
由公式F=Υc H，Υc=25，H=，计算得F=m2；
取以上2式最小值得混凝土对模板侧压力F=m 2；
考虑倾倒混凝土产生的水平荷载标准值4KN/m 2，分别取荷载分项系数和，则作用于模板的荷载设计值为：
q 1=×+4×=m 2
模板强度验算
木模板的厚度为20mm ，W=1000×202/6=×104mm 3
设置4道横肋，跨度l=，M=21101l q =10
1××=·m 木材抗弯强度设计值f m 取，则模板截面强度σ=M/W=×106)÷×1
04)=mm 2<f m =13 N/mm 2，模板强度符合要求。
模板刚度验算
刚度验算采用标准荷载，且不考虑振动荷载作用，则模板的荷载计算值q 2= KN/m 2
模板长度，厚度20mm ，截面惯性矩：
12
204300123
3⨯==bh I =×105mm 4 模板挠度w=5
34
42106.281091504004.31150q ⨯⨯⨯⨯⨯=EI l =<[w]= l/400=1mm ，模板刚度符合要求。
内楞强度验算
设内木楞截面80×100mm ，则W=×104mm 3，I=×106mm 4，外楞间距为550mm ，内木楞承受的弯矩： M=21101l q =10
1××= KN ·m
截面强度σ=M/W=×106)÷×104)=mm 2<f m =13 N/mm 2，内木楞强度符合要求。
内木楞刚度验算
挠度w=634
4210
67.61091505504.31150q ⨯⨯⨯⨯⨯=EI l =<[w]= l/400=，内木楞刚度符合要求。