锅炉燃烧优化调整方案

锅炉燃烧优化调整方案
萨拉齐电厂的2×300MW CFB锅炉是采用哈尔滨锅炉股份有限公司具有自主知识产权的CFB锅炉技术设计和制造的，锅炉型号HG-1065/17.6-L.MG，是亚临界参数、一次中间再热自然循环汽包炉、紧身封闭、平衡通风、固态排渣、全钢架悬吊结构的循环流化床锅炉，燃用混合煤质，锅炉以最大连续负荷(即BMCR工况)为设计参数，锅炉的最大连续蒸发量为1065t/h。

循环物料的分离采用高温绝热旋风分离器，锅炉采用支吊结合的固定方式，受热面采用全悬吊方式，空气预热器、分离器采用支撑结构；锅炉启动采用床下和床上联合点火启动方式。

萨拉齐电厂锅炉主要技术参数：
一、优化燃烧调整机构
为了积极响应公司号召，使我厂锅炉燃烧优化调整工作有序进行，做到调整后锅炉更加安全、经济运行，我厂成立了锅炉优化燃烧调整小组：
1、组织机构：
组长: 杨彦卿
副组长：冀树芳、贺建平
成员：刘玉俊、蔚志刚、李京荣、范海水、谷威、孔凡林、薛文祥、于斌
2、工作职责：
1）负责制定锅炉优化燃烧调整的工作计划；
2）负责编制锅炉优化燃烧调整方案及锅炉运行中问题的检查汇总；
3）负责组织实施锅炉优化燃烧调整工作，保证锅炉长周期连续稳定运行。

二、优化燃烧调整工作内容：
1、入炉煤粒度调整：
1）CFB锅炉对入炉煤粒径分布要求很高，合理的粒径分布是影响锅炉燃烧安全稳定和经济的最重要因素之一，入炉煤粒径对锅炉的影响有以下几点：a）入炉煤细粒径比例较少，粗颗粒比例多，阻力相应增加锅炉流化所需一次风量增大，细颗粒逃逸出炉内的几率增高，锅炉飞灰含碳量上升；b）入炉煤细颗粒比例多，粗颗粒比例少，在相同的一次风量下锅炉床层上移，床温升高，
锅炉排烟温度也相应提高；c）入炉煤粒径过粗还会影响到锅炉的正常流化和排渣，粒径过粗容易使排渣不畅导致流化不良甚至结焦，为此我厂应严格控制入炉煤粒度；每星期对入炉煤粒度进行分析两次，并根据入炉煤粒度分析及时检查高幅筛筛条或调整碎煤机间隙。

2、锅炉灰平衡的建立：
1）煤质的变化是CFB锅炉燃烧调整的首要研究对象，其发热量、挥发分、水份、含硫量特别是灰份的变化会在不同程度上对锅炉燃烧带来影响；因我厂主要采用神华煨煤，此煤细颗粒占比重过大，构成循环灰主体的灰粒度不到所有成灰的20%，成灰特性极差，我厂采用矸石掺烧方式来增加锅炉循环灰量，即神华煨煤与矸石掺烧；为了使配煤更精确，避免煤质大幅波动，采用分仓上煤方式进行配煤即：锅炉#1、#4 原煤仓上神华煨煤，#2、#3原煤仓上神华煨煤与矸石掺烧煤，神华煨煤与矸石按照1:1比列；经过调整各给煤机出力使燃烧煤种满足需求；使每10MW对应煤量为8吨/小时左右（发热量约为3000-3500cal/Kg左右）；运行人员要重视入炉煤化验结果（煤质化验和颗粒度化验），做到提前采取有针对性的措施和调整手段。

3、氧量调整：
风量的调整能有效地改善风、煤灰的混合程度，我厂对风量的调整采取“低风量、低氧量”的运行调整方式，在不同的运行负荷下，氧量过大，会导致排烟热损失和风机电耗增加；反之，
虽然使得风机电耗下降，但飞灰可燃物增加，未完全燃烧热损失增加，低负荷（150MW-200MW）控制氧量3～4%，200MW以上负荷控制氧量在2～3%左右，床温控制在950℃以下，最佳控制在930℃以下；
4、锅炉床压的调整：
床压，是流化床锅炉运行中反映床料高低的参数，床压过高，密相区颗粒浓度大，炉膛受热面磨损量大，在同样的一次风量下，床压高则一次风压相应增大，风机电耗增加；在运行调整中应采取“低床压”运行方式，在保证锅炉循环灰量的情况下尽量维持低床压运行，控制水冷风室压力在11KPa-13.5KPa范围内，#1炉床压控制在5 KPa左右，#2炉床压控制在6 KPa左右（#1、#2床压测点安装位置不同，#2炉床压测点偏低）。

5、锅炉一、二次风量调整：
对于CFB床锅炉来说，锅炉的一次风主要是用来床料的流化，它的大小很大一部分原因取决于锅炉的流化状况，颗粒度大，床料量也相应增多，所需的一次风量就大；风量过小，炉膛内床料的流化状态就差，容易造成流化不良，同时还会使密相区中的煤燃烧不完全；风量过大，则锅炉排烟热损失也大，达不到经济运行的效果，还会增加锅炉受热面的磨损；二次风量的控制其实就是对氧含量的控制，而氧含量又直接影响着锅炉的经济性。

它的大小很大一部分原因取决于负荷，负荷高则给煤量大，床料量也相应增多，所需的二次风量就大；负荷低时正好相反。

我厂采取“低风量、低氧量”的运行调整方式，在保证锅炉
床温控制在规定范围的情况下（下部平均床温950℃），尽可能的减小一、二次风量；及时调整主一次风门开度及一次风机液偶开度，为了减少主一次风门节流损失，在保证两侧床平稳的情况下尽量开大主一次风门开度（60%-70%）并保证一次风机出口压力大于风室压力小于5KPa，必要时可以适当开启燃烧风与混合风门进行补偿；机组负荷300MW，#1炉控制一次风量小于380KNm3/h，#2炉控制一次风量小于470 KNm3/h（两台炉一次风量标定系数不同），两台一次风机电流均小于290A，两台二次风机电流均小于190A。

通过调整裤衩退内侧下二次风手动开度控制炉膛下二次风量（目前开度为60%左右），一方面使炉膛下部缺氧燃烧，控制炉膛下部温度，另一方面可以减缓裤衩退内侧下二次风口磨损；因炉膛各油枪二次风管径较粗，尽量减小其二次门开度，建议开度小于30%；根据锅炉入炉煤质情况,通过调整一、二次风配比,控制炉膛上部差压，使炉内燃烧更加充分，从而降低飞灰含碳量。

6、降低返料风量、松动风量：
返料风量、松动风量原则上不参于运行调整，但松动风量过大会造成返料沿立管直接反窜至分离器中心，破坏分离器径向速度分布，甚至直接飞出分离器，降低旋风分离器分离效率和循环倍率，锅炉经济性变差，返料风量过大一方面会影响返料器返料效果，另一方面会给回料器器斜腿内煤的二次燃烧提供氧量，导致回料器斜腿温度过高；建议返料器返料风门开度在50%左右，返料器松动风
门开度在40%左右。

7、主、再热汽温的调整：
主、再热汽温作为可控耗差的一个重要的参数，通过计算，主汽温度降1℃，供电煤耗约增0.1克/度，再热汽温降1度，供电煤耗约增0.08克/度。

主、再热汽温的运行调整中，一方面主采用炉内燃烧调整及烟气挡板来调整主汽温度，避免大量使用减温水来调整，另一方面通过调整各给煤机手动插板门开度，使炉膛内温度分布均匀；由于再热器减温水对机组效率影响较大烟气挡板的使用，主要用来调整再热汽温。

锅炉运行中在保证受热面金属壁温不超温的情况下，尽量提高主、再热汽温，机组负荷在200MW以下时，运行人员应每班对高过进行一次吹灰，以便提高主汽温度。

8、加强底渣分析：
定期对锅炉左、右两侧低渣进行含碳量、粒度分析，根据分析结果判断锅炉两侧燃烧情况，及时调整锅炉两侧风量配比。

9、主蒸汽压力的调整：
机组运行中尽量提高主汽压力运行，机组负荷对应压力规定如下表：
10、热风温度：
运行人员加强锅炉吹灰，特别是锅炉空预器的吹灰，根据实际环境温度及时调整各暖风器汽源调节门，确保一、二次热风及排烟温度正常。

11、给煤系统的调整：
运行人员应根据锅炉下部各床温测点温度，及时调整每台刮板给煤机#1-#3手动插板门的开度，保证锅炉下部床温测点偏差小于50℃。

我厂各给煤机密封风采用的时一次热风，在保证给煤机落煤管温度不超温的情况下，尽量关小各密封风调门，建议风量维持在2-3 KNm3/h，各风门开度在10%左右。

12、检修人员全力配合，机组发现缺陷时，应及时消除；
13、以上措施各个部门应严格执行，优化燃烧调整机构将对其考
核及奖励。