桥液化计算结果
港珠澳大桥隧道工程地震液化判别
ｆ Ｃ Ｃ Ｃ Ｃ — Ｆ ＨＤ Ｉ Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ Ｃ ｏ ． ， Ｌ ｔ ｄ ． ， Ｇ ｕ ａ ｎ ｇ ｚ ｈ ｏ ｕ ５ １ ０ ２ ３ ０ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａｃ ｔ ： Ｔ ｈ ｅ ｅ ｖ ａ ｌ ｕ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｌ ｉ ｑ ｕ ｅ ｆ ａ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｒ ｅ ｓ ｉ ｓ ｔ ａ ｎ ｃ ｅ ｆ ｏ ｒ ＨＺ Ｍ ｂ ｒ ｉ ｄ ｇ ｅ ｔ ｕ ｎ ｎ ｅ ｌ ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ ｉ ｓ ｔ ｏ ｐ ｒ ｏ ｖ ｉ ｄ ｅ ｔ ｈ ｅ ｂ ａ ｓ ｉ ｃ
Ｓ ｅ ｉ ｓ ｍｉ ｃ ｌ ｉ ｑｕｅ ｆ ａ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ Ｏ ｆ ＨＺＭ ｂｒ ｉ ｄｇ ｅ ｔ ｕｎ ｎｅ ｌ ｅ ｎｇ ｉ ｎｅ ｅ ｒ ｉ ｎｇ
ＨＵ Ｃ ｈ ａ ｎ ｇ — ｙ ｏ ｕ ， Ｌ Ｉ Ｕ Ｆ ａ ｎ ｇ ， Ｌ Ｉ Ｇａ ｎ ｇ
判 别 。通 过 对 不 同 方 法得 出的 液 化 判 别 结 果 进 行 综 合 分析 ，确 定 砂 土 液 化 判 别 的 最 终 结 果 ， 并提 出处 理措 施 。 通 过 对 液 化
判别 的最终结果分析 ，并与 国标液化判 别结果对 比分析 ，分析差异 ，总结规律 ，为珠江三 角洲入 海处砂 土液化判别提供 经
（中交第四航 务＿ ７ － 程勘 察设计 院有 限公 司， 广东广州５ １ ０ ２ ３ ０ ）
摘 要 ：港 珠 澳 大桥 隧 道 工 程 地 震 液 化 判 别 是 为 港 珠 澳 大桥 的 抗 震 设 计 提 供 依 据 ，是 为 大桥 建 设 服 务 的 。根 据 英 国标 准
（ Ｂ Ｓ Ｆ Ｌ范 ），通过初判和详 判 ，详 竽 ｊ 采 用了Ｓ Ｐ Ｔ、Ｃ Ｐ Ｔ Ｕ、波速测试 ・ ５ ｔ ｌ 方法 ，分 剐对港珠澳 大桥隧道 工程砂 土进行 了液化
地震场地类型划分及液化
地震场地类型划分需注意的点考试中考液化等级划分是比较麻烦的题目，考察范围很大，此处列出需注意事项1.判别的计算深度，对于一般的建筑只用判别地面下15m的液化情况，这些一般简直在规范上有写出，大家自己查看，这点很重要，忽略了易造成加大计算量且不讨好。
2.注意题目中给出的水位，粘粒含量，地质年代，一般来说判断三公式都是单独出题不会混到题目中，所以以上的3个简易判别就成为了做题初判的重点，首先看水位，只有水位下的饱和砂土粉土才会发生液化，粘性土不会发生液化，水位以上不考虑液化，粘粒含量只有粉土才考虑，砂土是不考虑的，对于地质年代往往很容易被忽略，一定要看清，可以减轻很大的计算量。
3．液化判别计算公式中要注意，dw是应按近期年最高水位，千万别用成勘察期水位。
粉土粘粒含量ρc小于3取3大于3取实际，对于砂土任何时候都取3，注意水利水电勘察规范没有土的区分，小于3都取3，大于3都取实际。
4.在液化指数计算过程中，一定要注意做到，上层不过水，不过界，下层不过界，不过液化计算深度，此处最下一层一定注意，对于一般的建筑只用判别到15m，这个15m就是下限。
是个非常容易错的考点。
对于打桩后标贯锤击数的修正此处特别容易与地基处理中的面积置换率联系在一起联合出题考察，要注意这类型题目的练习。
水工建筑的液化判别都在水利水电勘察规范上需要计算的总共有以下几点1、通过剪切波速判断液化性2、对于工程正常运用后，由于土层和水位的变化需重新进行校正，以校正后的锤击数作为复判依据。
此处注意在本规中临界锤击数分出了近震远震，初始锤击数取值不一样。
且当标准贯入点在地面以下深度5m以内时，取5m，这个是个重点要注意。
注意水利水电勘察规范没有土的区分，小于3都取3，大于3都取实际。
3、相对密度复判法和相对含水率或液性指数复判法需要知道是怎么回事即可，考试中再对着例题做也来的及。
公路工程抗震设计规范1、在初判的时候，大家可以看以下下面那个图其实和建筑抗震设计规范上的3各公式差不多，基本可以通用。
煤间接液化与直接液化区别
甲醇为转化烯烃的反应（1）酸性催化特征甲醇转化为烯烃的反应包含甲醇转化为二甲醚和甲醇或二甲醚转化为烯烃两个反应。
前一个反应在较低的温度（150-350o C）即可发生，生成烃类的反应在较高的反应温度（>300o C）下发生。
两个转化反应均需要酸性催化剂。
通常的无定形固体酸可以即作为甲醇转化的催化剂，容易使甲醇转化为二甲醚，但生成低碳烯烃的选择性较低。
（2）高转化率以分子筛为催化剂时，在高于400o C的温度条件下，甲醇或二甲醚很容易完全转化（转化率100%）。
（3）低压反应原理上，甲醇转化为低碳烯烃反应是分子数量增加的反应，因此低压有利于提高低碳烯烃尤其是乙烯的选择性。
（4）强放热在200-300o C，甲醇转化为二甲醚和甲醇转化为低碳烯烃均为强放热反应，反应的热效应显著。
（5）快速反应甲醇转化为烃类的反应速度非常快。
根据大连化物所的实验研究，在反应接触时间短至0.04s便可以达到100%的甲醇转化率。
从反应机理推测，短的反应接触时间，可以有效地避免烯烃进行二次反应，提高低碳烯烃的选择性。
（6）分子筛催化的形状选择性效应原理上，低碳烯烃的高选择性是通过分子筛的酸性催化作用结合分子筛骨架结构中孔口的限制作用共同实现的。
结焦的产生将造成催化剂活性的降低，同时又反过来对产物的选择性产生影响。
DMTO工艺的开发过程中已经充分考虑了上述MTO反应的特征。
DMTO工艺的设计中，也应时刻牢记这些特征，将这些反应的原理性的特征融入其中煤间接液化与直接液化的区别一、煤炭液化发展状况:1、间接液化技术发展状况煤的间接液化技术是先将煤气化，然后合成燃料油和化工产品。
目前南非萨索尔公司、荷兰壳牌公司、美国美孚公司、丹麦托普索公司都拥有成熟技术，但达到和正在商业化生产的只有南非萨索尔公司。
该公司已先后建成了三个间接液化工厂，年产汽油、柴油、蜡、乙烯、丙烯、聚合物、氨、醇、醛、酮等113种化工产品，共计760万吨，其中油品占60%左右。
液化计算公式
说明：此公式是计算液化土计算厚度和液化土层中点深度一个标贯的计算公式第一个标贯深度 5.35起始深度 2.50终止深度8.00中间结果1第一个标贯厚度 5.50 5.50 5.25第一个标贯的中点深度 5.25二个标贯的计算公式第一个标贯深度 6.15第二个标贯深度9.15起始深度 3.50终止深度10.40中间结果17.65中间结果2第一个标贯厚度 4.15 4.15 5.58第二个标贯厚度 2.75 2.759.03第一个标贯的中点深度 5.58第二个标贯的中点深度9.03三个标贯的计算公式第一个标贯深度 4.40第二个标贯深度7.35第三个标贯深度9.20起始深度 4.20终止深度10.40中间结果1 5.88中间结果28.28中间结果3第一个标贯厚度 1.68 1.68 5.04第二个标贯厚度 2.40 2.407.08第三个标贯厚度 2.13 2.139.34第一个标贯的中点深度 5.04第二个标贯的中点深度7.08第三个标贯的中点深度9.34四个标贯的计算公式第一个标贯深度7.70第二个标贯深度10.15第三个标贯深度12.20第四个标贯深度14.05起始深度 6.10终止深度14.80中间结果18.93中间结果211.18中间结果313.13中间结果4第一个标贯厚度 2.83第二个标贯厚度 2.25第三个标贯厚度 1.95第四个标贯厚度 1.68第一个标贯的中点深度7.51第二个标贯的中点深度10.05第三个标贯的中点深度12.15第四个标贯的中点深度13.96五个标贯的计算公式第一个标贯深度 5.45第二个标贯深度8.95第三个标贯深度12.15第四个标贯深度15.15第五个标贯深度18.65起始深度 3.80终止深度19.10中间结果17.20中间结果210.55中间结果313.65中间结果416.90中间结果5第一个标贯厚度 3.40 3.40 5.50第二个标贯厚度 3.35 3.358.88第三个标贯厚度 3.10 3.1012.10第四个标贯厚度 3.25 3.2515.28第五个标贯厚度 2.20 2.2018.00第一个标贯的中点深度 5.50第二个标贯的中点深度8.88第三个标贯的中点深度12.10第四个标贯的中点深度15.28第五个标贯的中点深度18.00。
常用桥梁壅水计算经验公式
道不松公式：式中：──最大壅水高度（m）；──与河段特征及河滩路堤阻挡流量和设计流量的比值有关的系数, 根据《公路桥位勘测设计规范》，取值见表1；河滩路堤阻断流量与设<10 11~30 31~50 >50计流量的比值（%）η0.05 0.07 0.1 0.15──桥下断面平均流速（m/s）；──桥前断面平均流速（m/s）。
实用水力学公式：式中：──动能校正系数，一般取1.1；──过水面积收缩系数，取0.85～0.95；──河宽（m）；──建桥前断面平均流速（m/s）；──建桥前断面平均水深（m）；──最大壅水高度（m）；──建桥后过水断面总宽，河宽减去桥墩总宽（m）。
Henderson公式：式中：──与桥墩形状有关的系数，矩形墩取0.35，圆形墩取0.18；、──桥位断面和河道断面的平均流速（m/s）。
铁科院陆浩公式：式中：──桥下断面平均流速，(m/s）；──桥前断面平均流速，（m/s）；、──系数，计算公式为：，──定床壅水系数，与建桥前后桥下断面流速变化有关；──与建桥后桥下水流流态有关的系数；──设计流量（）；──有限过水面积（）──反映桥下流速随河床冲刷断面增大而减小的系数，，对于岩石河床取1.0（A──河床粒径系数，；──中值粒径（mm）；p──冲刷系数）；──冲刷前桥下净过水面积（）。
铁科院曹瑞章公式：式中：──桥下平均流速,,( m/s)；──设计流量（）；──桥下净过水面积（）；──反映桥下流速随河床冲刷断面增大而减小的系数，，对于岩石河床取1.0（A──河床粒径系数，；──中值粒径（mm）；p──冲刷系数）；──天然状态下平均流速（m/s）；──壅水系数，； g──重力加速度。
金堤河干流桥基土的地震液化评价
摘
要 ：拟 建 ４ ８座 桥 梁位 于金 堤 河 干 流 ，是 金堤 河 二 期 治 理 工 程 主要 工 程 项 目。饱 和 砂 土 震 动 液 化 是 各 桥
基 土主要 工程 地质 问题之一 ，笔者根据各桥基 土工程 地质条件 ，分析研 究场地的 宏观液化 势 ，用标贯 、静
探 和 动 三 轴试 验 方 法进 行 地 基 土液 化 可 能性 判 别 ，并 对 各 桥 基 土 进 行 液 化 危 险 性 等 级 划 分 。 关键 词 ：金 堤 河 干 流 ；桥 基 ；砂 土液 化 ；液 化 等 级 中 图分 类 号 ：Ｐ １ ．３ ３ ５６ 文献 标 识 码 ：Ｂ 文 章 编 号 ：１７ —１ １ （０ ２ ０ ０ ４ ０ ６ １ ２ １ ２ １ ）５— ４ ８－ ３
值； 按远震衰减到本区为本区Ⅶ度考虑 ， Ｎ ＝ 。 取 ｏ ８ 各桥基 土可 能液 化深 度计算 结果 见表 １ 。
收稿 日期 ：２ １ ０ ０ ０ ２— ６— ９；改 回 日期 ：２ １ ０ ２—０ ７—１ ８
作者简介 ：王志宏 （ ９ ３一） １６ ，男 ，高级 工程师 ，工 程地 质与水 文地 质 专业 ，从 事 工程 地质 与水文 地质 勘察 工 作。Ｅ—ｍａｌ ａｇｈｈｎ ｉ：ｗ ｎ ｚｉｏｇ
详细 的地震 液化 评价 。
由此可得金 堤河 干 流各 桥基 土 Ⅶ度 地 震 时液 化 可 能深度为 ４４ ．０—１．０ｍ， ５４ 因此需对各桥基 土进行复判 。
３ 桥基 地 震 液 化 复 判
３ １ 标 准贯入 试验 ．
１ 桥 基 地层 结构
金堤 河 流域位 于黄 河 冲积扇 的 中 、 下部 ， 属 黄河 又
泛 滥洼地 。
当饱 和 砂 土 的 实 测 标 贯 击 数 Ｎ ， （ 经 杆 长 修 ６ 未
建筑抗震液化判别
采用公式：N 0：液化判别标准贯入锤击数基准值，本场地采用7；N cr ：液化判别标准贯入锤击数临界值；d s ：饱和土标准贯入点深度（m）；d w ：地下水位深度（m）；ρc ：黏粒含量百分率，当小于3或为砂土时，采用3；β：调整系数，设计地震第一组取0.80，第二组取0.95，第三组取1.05，本场地取0.80；I l E ：液化指数 I lEi ：I 点所代表土层的液化指数；d i ：I点所代表的土层厚度(m)N i ：i 点标准贯入锤击数的实测值；N :标准贯入实测击数；当N ＜N cr ，应判为液化土。
W i ：i 土层单位土层厚度的层位影响权函数值(单位为m -1)。
当该层中点深度不大于5m时应采用10，等于20m时应采用零值，5~20m时应按线性内插法取值；液化判别一览表采用公式：N 0：液化判别标准贯入锤击数基准值，本场地采用7；N cr ：液化判别标准贯入锤击数临界值；d s ：饱和土标准贯入点深度（m）；d w ：地下水位深度（m）；ρc ：黏粒含量百分率，当小于3或为砂土时，采用3；β：调整系数，设计地震第一组取0.80，第二组取0.95，第三组取1.05，本场地取0.80；I l E ：液化指数 I lEi ：I 点所代表土层的液化指数；d i ：I点所代表的土层厚度(m)N i ：i 点标准贯入锤击数的实测值；N :标准贯入实测击数；当N ＜N cr ，应判为液化土。
W i ：i 土层单位土层厚度的层位影响权函数值(单位为m -1)。
当该层中点深度不大于5m时应采用10，等于20m时应采用零值，5~20m时应按线性内插法取值；液化判别一览表。
桥基场地砂土液化问题的经验判别
Ｅ ｐ ｒ ｎ ｉ ｓ ｒ ｎ ｔ ｆｓ ｄ ｏｌｌ ｅ ａ ｔ ｎ ｐ ｏ ｌ ｘ ｅ ｉ ｔ ｄｉｃ ｉ ａ ｉ ｏ ａｎ ｙ ｓ ｉ ｉ ｆ ｃ ｉ ｒ ｂｅｍ ｂ ｔ ｅ ａｌ ｍｉ ｏｎ ｑｕ ｏ ａ ｏｕ
ｔ ｅ ｖ ｎｕ ｆｂ ｉｇ — ｓｔ ’ ｏｕ ｄ ｔ ｈ ｅ ｅ ｏ ｒ ｅ ｄ ｉ Ｓｆ ｎ ａｉ ｅ ｏｎ
在 此基础 上 ， 对砂 土液 化 的判 别 方 法进 行 了选 定 ， 并探 讨 了砂 土液 化 问题 的 三 种 经验 判 别方
法 。 运 用 此 三 种 经 验 判 别 方 法 ， 合 工 程 实 际 对 荆 州 长 江 公 路 大 桥 的桥 基 场 地 进 行 了 液 化 评 结
价， 并提 出了荆 州长 江 大桥 的基 础设 计 。 关键 词 ： 州长 江 大桥 ；场 地 ； 土液化 ； 验判 别 荆 砂 经 中图分类 号 ： １ ． ２ Ｕ４ ２ ２ 文献标 识码 ： Ａ
ｉａｉ ｎ ｍｅｈ ｄ ｏ ａ ｄ ｏｌｌ ｕ ｆ ｃ ｉｎ ｈ ｓ ｂ ｅ ｈ ｓ ｎ，ａ ｄ ｐ ｏ ｅ ｉ ｔ ｈ ｈ ｅ ｘ ｅ ｅ ｔ ｌｍｅ ｏ ｓ ｏ ａ ｄ ｎ ｔ ｔ ｏ ｆｓ ｎ ｙ ｓ ｉ ｉ ｅａ ｔ ａ ｅ ｎ ｃ ｏ ｅ ｏ ｑ ｏ ｎ ｒ ｂ ｎ ｏ ｔ ｅ ｔｒ ｅ ｅ ｐ ｒ ｎ ｉ ｔ ｄ ｆｓ ｎ ｙ ｉ ａ ｈ
难题 。
不 及消 散 ，这 就 使 原来 由砂 粒 通 过 其 接 触 点传 递
的压 力 （ 效 压 力 ）减 小 ，当 有 效 压 力 完 全 消 失 有
时 ， 层会完 全丧 失抗 剪 强度 和承 载能 力 ， 成象 砂 变 液体 一样 的 状 态 ，即通 常 所 说 的砂 土 液 化 现 象 。
ＨＥ ａ － ｎ Ｘｉ ｏ ， ｇ，Ｌ ａ ｗｅ ＥＩＸｉｏ－ ｎ
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金川大桥液化计算桥址地震液化评价根据工程地质条件及水文地质条件，在地面以下20米范围内有第四系全新统饱和粉土及砂土层，该区域内地震烈度为8度，设计基本地震动加速度（50年超越概率10％所对应的峰值加速度）值为0.20g 。
根据《公路工程抗震设计规范》JTG/T B02-01-2008，利用公式计算：N 1=N 63.5Ncr=No[0.9+0.1(ds-dw)]√3/Pc （ds ≤15m ）Ncr=No(2.4-0.1dw)√3/Pc （15m ＜ds ≤20m ）Ce= N 1 /NcrI le =∑(1- )di Wi 土层液化影响折减系数αdw ：水位深度，ds ：标贯深度，N 63.5：标贯击数，Pc ：粘粒含量。
QSZK01：dw=4.50mds=5.6，N 63.5=16，Pc=3，N 1=16>Ncr=12.12，判定不液化。
ds=6.8，N 63.5=16，Pc=3，N 1=16>Ncr=13.56，判定不液化。
ds=8.3，N 63.5=17，Pc=3，N 1=17>Ncr=15.36，判定不液化。
ds=9.7，N 63.5=20，Pc=3，N 1=20>Ncr=17.04，判定不液化。
ds=11.3，N 63.5=25，Pc=3，N 1=25>Ncr=18.96，判定不液化。
ds=12.8，N 63.5=23，Pc=3，N 1=23>Ncr=20.76，判定不液化。
ds=14.5，N 63.5=27，Pc=3，N 1=27>Ncr=22.8，判定不液化。
QSZK02：dw=4.40mds=5.2，N 63.5=21，Pc=3，N 1=21>Ncr=11.4，判定不液化。
n i=1NiNcrids=6.2，N63.5=21，Pc=3，N1=21>Ncr=12.6，判定不液化。
ds=7.2，N63.5=22，Pc=3，N1=22>Ncr=13.8，判定不液化。
ds=8.1，N63.5=20，Pc=3，N1=20>Ncr=14.88，判定不液化。
ds=9.3，N63.5=22，Pc=3，N1=22>Ncr=16.32，判定不液化。
ds=10.4，N63.5=20，Pc=3，N1=20>Ncr=17.64，判定不液化。
ds=11.0，N63.5=23，Pc=3，N1=23>Ncr=18.36，判定不液化。
ds=12.1，N63.5=23，Pc=3，N1=23>Ncr=19.68，判定不液化。
ds=13.2，N63.5=26，Pc=3，N1=26>Ncr=21.0，判定不液化。
ds=14.0，N63.5=29，Pc=3，N1=29>Ncr=21.96，判定不液化。
ds=15.3，N63.5=31，Pc=3，N1=31>Ncr=23.52，判定不液化。
ds=16.2，N63.5=38，Pc=3，N1=38>Ncr=23.52，判定不液化。
QSZK03：dw=4.20mds=5.2，N63.5=13，Pc=3，N1=13>Ncr=12.0，判定不液化。
ds=6.4，N63.5=16，Pc=3，N1=16>Ncr=13.44，判定不液化。
ds=7.6，N63.5=21，Pc=3，N1=21>Ncr=14.88，判定不液化。
ds=8.8，N63.5=22，Pc=3，N1=22>Ncr=16.32，判定不液化。
ds=10.1，N63.5=26，Pc=3，N1=26>Ncr=17.88，判定不液化。
ds=11.6，N63.5=27，Pc=3，N1=27>Ncr=19.68，判定不液化。
ds=13.3，N63.5=29，Pc=3，N1=29>Ncr=21.72，判定不液化。
ds=15.0，N63.5=30，Pc=3，N1=30>Ncr=23.76，判定不液化。
ds=16.6，N63.5=34，Pc=3，N1=34>Ncr=23.76，判定不液化。
QSZK04：dw=4.60mds=5.3，N63.5=8，Pc=3，N1=8＜Ncr=11.64，判定液化α=1/3。
ds=6.5，N63.5=17，Pc=3，N1=17>Ncr=13.08，判定不液化。
ds=7.5，N63.5=20，Pc=3，N1=20>Ncr=14.28，判定不液化。
ds=8.3，N63.5=22，Pc=3，N1=22>Ncr=15.24，判定不液化。
ds=9.8，N63.5=23，Pc=3，N1=23>Ncr=17.04，判定不液化。
ds=11.3，N63.5=26，Pc=3，N1=26>Ncr=18.84，判定不液化。
ds=12.9，N63.5=29，Pc=3，N1=29>Ncr=20.76，判定不液化。
ds=14.5，N63.5=30，Pc=3，N1=30>Ncr=22.68，判定不液化。
经计算，该孔的液化指数I le=4.065，判定液化等级为轻微。
液化范围为:4.60-6.00mQSZK05：dw=4.80mds=5.1，N63.5=23，Pc=3，N1=23>Ncr=11.16，判定不液化。
ds=6.1，N63.5=23，Pc=3，N1=23>Ncr=12.36，判定不液化。
ds=7.0，N63.5=23，Pc=3，N1=23>Ncr=13.44，判定不液化。
ds=8.1，N63.5=22，Pc=3，N1=22>Ncr=14.76，判定不液化。
ds=9.2，N63.5=19，Pc=3，N1=19>Ncr=16.08，判定不液化。
ds=10.1，N63.5=20，Pc=3，N1=20>Ncr=17.16，判定不液化。
ds=11.1，N63.5=22，Pc=3，N1=22>Ncr=18.36，判定不液化。
ds=14.1，N63.5=24，Pc=3，N1=24>Ncr=21.96，判定不液化。
ds=15.2，N63.5=28，Pc=3，N1=28>Ncr=23.04，判定不液化。
ds=16.2，N63.5=30，Pc=3，N1=30>Ncr=23.04，判定不液化。
QSZK06：dw=4.60mds=5.5，N63.5=12，Pc=3，N1=12>Ncr=11.88，判定不液化。
ds=7.0，N63.5=16，Pc=3，N1=16>Ncr=13.68，判定不液化。
ds=8.6，N63.5=22，Pc=3，N1=22>Ncr=15.6，判定不液化。
ds=10.2，N63.5=24，Pc=3，N1=24>Ncr=17.52，判定不液化。
ds=12.4，N63.5=25，Pc=3，N1=25>Ncr=20.16，判定不液化。
ds=14.2，N63.5=28，Pc=3，N1=28>Ncr=22.32，判定不液化。
QSZK07：dw=3.90mds=4.8，N63.5=13，Pc=3，N1=13>Ncr=11.88，判定不液化。
ds=6.4，N63.5=16，Pc=3，N1=16>Ncr=13.8，判定不液化。
ds=7.9，N63.5=19，Pc=3，N1=19>Ncr=15.9，判定不液化。
ds=9.5，N63.5=20，Pc=3，N1=20>Ncr=17.52，判定不液化。
ds=12.0，N63.5=22，Pc=3，N1=22>Ncr=20.52，判定不液化。
ds=13.6，N63.5=25，Pc=3，N1=25>Ncr=22.44，判定不液化。
ds=15.2，N63.5=26，Pc=3，N1=26>Ncr=24.12，判定不液化。
ds=16.7，N63.5=26，Pc=3，N1=26>Ncr=24.12，判定不液化。
ds=18.2，N63.5=28，Pc=3，N1=28>Ncr=24.12，判定不液化。
QSZK08：dw=3.60mds=4.1，N63.5=13，Pc=3，N1=13>Ncr=11.4，判定不液化。
ds=5.8，N63.5=14，Pc=3，N1=14>Ncr=13.44，判定不液化。
ds=7.2，N63.5=17，Pc=3，N1=17>Ncr=15.12，判定不液化。
ds=8.8，N63.5=18，Pc=3，N1=18>Ncr=17.04，判定不液化。
ds=10.5，N63.5=19，Pc=3，N1=19<Ncr=19.08，α=1 判定液化。
ds=13.1，N63.5=22，Pc=3，N1=22<Ncr=22.24，α=1 判定液化。
ds=14.9，N63.5=23，Pc=3，N1=23<Ncr=24.36，α=1 判定不液化。
ds=16.2，N63.5=23，Pc=3，N1=23<Ncr=24.48，α=1 判定液化。
ds=17.9，N63.5=26，Pc=3，N1=26>Ncr=24.48，判定不液化。
经计算，该孔的液化指数I le<5，判定液化等级为轻微。
液化范围为:9.65-17.05mQSZK09：dw=4.00mds=4.7，N63.5=13，Pc=3，N1=13>Ncr=11.64，判定不液化。
ds=5.9，N63.5=14，Pc=3，N1=14>Ncr=13.08，判定不液化。
ds=7.1，N63.5=17，Pc=3，N1=17>Ncr=14.52，判定不液化。
ds=8.3，N63.5=18，Pc=3，N1=18>Ncr=15.96，判定不液化。
ds=10.8，N63.5=19，Pc=3，N1=19>Ncr=18.96，判定不液化。
ds=12.3，N63.5=22，Pc=3，N1=22>Ncr=20.76，判定不液化。
ds=13.9，N63.5=23，Pc=3，N1=23>Ncr=22.68，判定不液化。
ds=15.6，N63.5=23，Pc=3，N1=23<Ncr=24.00，α=1 判定液化。
ds=17.2，N63.5=26，Pc=3，N1=26>Ncr=24.00，判定不液化。
经计算，该孔的液化指数I le<5，判定液化等级为轻微。
液化范围为:14.75-16.40mQSZK10：dw=0.20mds=1.8，N63.5=10，Pc=3，N1=10<Ncr=12.72，α=1/3 判定液化。
ds=2.8，N63.5=12，Pc=3，N1=12<Ncr=13.92，α=2/3 判定液化。