13米空心板预应力张拉计算书模板
13米空板梁张拉程序
13米空心板梁张拉计算书一、材料规格13米空心梁设计张拉控制应力为132.17KN，预应力钢铰线直径φj=12.7，公称面积为98.71mm2，钢铰线标准强度为Ry b=1860MPａ。
钢铰线由上贵阳巨龙----预应力钢铰线有限公司提供。
二、张拉顺序张拉设备采用YCJ26型前卡式小型张拉机，对钢绞线进行逐根张拉。
张拉分三级，对称进行，其张拉和放张顺序见下表：12束钢铰线的张拉顺序（中小桥空心板通用图4/28）13束钢铰线的张拉顺序（中小桥空心板通用图6/25）13束钢铰线的放张顺序（中小桥空心板通用图6/25）放张时必须将空心板梁模型拆除后才能放张。
三、空心板梁张拉方案及各种参数注：1、上表中油表控制读数：依据昆明理工大学建筑工程学院试验中心2006年4月24日检定千斤顶、油表后所得出的参数: Y(KN)=-0.3422+0.202×X（Mpa）、张拉时，千斤顶按行程进行，达到超张拉应力时后锚固。
3、初应力为张拉应力的10％，张拉应力为控制应力的100％。
本次计算时，以单端预应力伸长值进行检算，钢绞线长度为29.5米,在活动横梁端进行张拉。
因预应力筋为直线Pp=P0预应力筋的理论伸长值：ΔL=(Pp×L)/(Ap×Lp)=(132.17×103×29500)/(98.71×195×103)＝202.56mm张拉程序为：逐根张拉持荷2min0 10%σcom60%σcom100%σcom锚固使用小千斤顶作伸长前起始标记测量实际伸长量四、实测伸长值钢束：ΔL实＝初应力到控制应力的伸长量-初读数实测伸长量+初读数理论伸长量-锚塞回缩量计算：复核：监理：山西远方路桥集团广砚高速公路第6合同段二00六年六月三日。
13m预应力钢绞线张拉计算
预应力钢绞线张拉计算根据试验检测结果，本梁厂进场的钢绞线弹性模量为195Gpa,梁板张拉计算数据如下：一、张拉施工程序如下：预制13m空心板张拉共分为四个行程，即10%、20%、80%、100%的应力控制，即一端固定，先用小千斤顶拉紧，然后采用两个大千斤顶同时张拉，实际伸长量与计算伸长值作比较，其伸长量误差不应超过6%，否则应停止张拉，查明原因。
二、计算参数Φ15.2mm钢绞线的弹性模量（实测值）为：E=195GPa三、张拉伸长量的计算1、13m中板13m中板钢束包含9根钢绞线，控制张拉力为1395Mpa。
初应力10%σk时，初应力采用单根钢绞线张拉，最终施加荷载值为：1395Mpa×10-3Kpa×140×10-6㎡×10%=19.53KN0305#回归方程：P=0.2312899F-0.949275=0.2312899×19.53-0.949275=3.40MPa20%、80%、100%采用整体张拉。
20%张拉力为：1395Mpa×10-3Kpa×140×10-6㎡×4.5×20%＝175.77KN 根据千斤顶测试报告：5349#回归方程：P＝0.0153598F+0.375021＝0.0153598×175.77KN+0.375021＝3.07Mpa0303#回归方程：P=0.0156706F-0.002096=0.0156706×175.77KN-0.002096=2.75Mpa80%张拉力为：1395Mpa×10-3Kpa×140×10-6㎡×4.5×80%＝703.08KN 根据千斤顶测试报告：5349#回归方程：P＝0.0153598F+0.375021＝0.0153598×703.08KN+0.375021＝11.17Mpa0303#回归方程：P=0.0156706F-0.002096=0.0156706×703.08KN-0.002096=11.01Mpa100%张拉力为：1395Mpa×10-3Kpa×140×10-6㎡×4.5＝878.85KN根据千斤顶测试报告：5349#回归方程：P＝0.0153598F+0.375021＝0.0153598×878.85KN+0.375021＝13.87Mpa0303#回归方程：P=0.0156706F-0.002096=0.0156706×878.85KN-0.002096=13.77Mpa2、13m边板13m边板钢束包含10根钢绞线，控制张拉力为1395Mpa。
13m空心板预应力张拉计算书
龙山县S260石牌至洗洛公路施工技术方案申报批复单承包单位：交通建设（集团）有限责任公司合同号：A113m空心板预应力拉计算说明书一、计算依据1、设计图纸=0.75*1860=1395Mpa。
锚下控制应力为 0.75fpk2、《公路桥涵施工技术规》JTG_T_F50-2011。
二、预应力拉双控1、预应力筋的拉控制应力要符合设计要求，即任何情况下不得超过设计规定的最大拉控制应力。
2、预应力筋采用应力控制方法拉时，以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值要符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以，否则应暂停拉，查明原因并采取措施予以调整后，方可继续拉。
三、拉的材料、机具设备1、预应力材料采用武钢生产的低松驰钢绞线，根据湖大土木建筑工程检测检验报告，其力学强度为：抗拉强度三1860Mpa,弹性模量为195.00Gpa,延伸率三3.5,符合要求。
2、拉设备及千斤顶：购买市惠科信息科技生产的预应力智能拉仪全套设备。
已委托建设工程检测技术标定。
千斤顶编号为15091 (150T),拉设备校准方程为Y=0.0344X+0.1779；另一千斤顶编号为15092 (150T),拉设备校准方程为 Y=0.0345X+0.1139。
四、拉程序本项目拉是带夹片式具有自锚性能的锚具，拉程序为：低松弛力筋0f初应力f。
（持荷2min锚固）。
为保证在拉过程中的两端能同步进行，同时为便于拉过程中实际伸长率计算，拉过程分阶段进行，具体如下：0^1初应力f2初应力f。
（持荷2min锚固）。
1初应力宜为拉控制应力的10%, 2初应力为拉控制应力的20%。
五、拉顺序按设计图纸要求采用两端对称拉，拉顺序为：左N1f右N2f右N1f 左 N2。
六、钢绞线拉延伸量计算1、理论延伸量计算公式：A L=Pp*L/ApEp式中：Pp-预应力筋平均拉力（N）；直线筋取拉端拉力，曲线筋拉力计算用下面公式计算；L-预应力筋实际长度（mm）；Ap-预应力筋截面面积（mm2）；Ep-预应力筋的弹性模量（N/mm2） Mpa。
空心板台座及张拉横梁计算书
预应力空心板先张梁台座及张拉钢横梁设计计算书一、工程概况我标段共有预应力空心板梁桥4座， 13m和20m空心板梁240片：结构物优化设计后，K54+030分离立交桥优化为1-20m预制空心板梁桥，交角45°，K57+200中桥优化为1-6*3.0m盖板暗涵；13m空心板取消，共有20m 空心板140片，其中边板28片，中板112片。
20m预制空心板梁采用C50砼，板高95cm，底板宽度1.24m，顶板及底板厚度12cm，中板18根钢绞线，边板22根钢绞线。
钢绞线采用Φ15.24高强低松弛钢绞线，标准强度fpk=1860Mpa，抗拉设计强度fpd=0.70fpk=1302 Mpa,单根钢绞线设计张拉力P=1302*140*10-3=182.28kN。
二、空心板张拉台座设计2.1先张台座设计采用槽式张拉台座进行空心板的预制施工，根据工期和空心板数量，确定4长线、2片梁/线的张拉台座，每次可生产20m板梁8片，每月生产24片，140片空心板梁计划5.8个月完成。
张拉台座由压杆、横系梁、端部抗倾覆墩、底板、端系梁组成，采用C30砼浇筑，台座布置见下图：台座长45.78m，设5根通长的纵梁（压柱），中压柱高*宽=80*90cm，边压柱高*宽=50*80cm。
台座宽11.02m，压柱净距0.25m，为保证台座刚度和稳定性，设置横向连续梁，间距4.5~5.0m，其截面尺寸为0.28*0.4m；出于安全原因，台座端部设置抗倾覆墩，抗倾覆墩截面尺寸为 2.0*1.5m。
抗倾覆墩与端横系梁、压柱浇筑在一起。
台座底板厚32cm，宽123cm，面板侧边用L50*50*4mm角钢包边，6mm厚钢板覆面，台座横断面布置见下图：2.2先张台座结构验算2.2.1先张法台座结构设计要求（1）承力台座应进行专门设计，并应具有足够的强度、刚度和稳定性，其抗倾覆安全系数不小于1.5，抗滑移系数不小于1.3；（2）锚固横梁应有足够的刚度，受力后挠度不应大于2mm。
公路施工项目16米、13米空心板张拉计算书
XXX项目第三合同段13米、16米空心板张拉计算说明一、预应力张拉计算说明根据XXX项目13米、16米空心板设计图纸，结合《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011提供的张拉计算公式进行张拉计算。
采用平均张拉法，计算13米、16米空心板钢束张拉力和预应力筋理论伸长值。
1 计算参数确定：采用符合GB/T 5224-2003标准270级的低松弛高强度预应力钢绞线。
单根钢绞线直径为15.2mm，钢绞线公称面积为139mm2，标准强度为1860ＭＰａ，弹性模量Eg=1.95×105ＭＰａU＝0.25，k＝0.0015。
钢绞线张拉锚下控制应力为σｃｏｎ＝1395ＭＰａ。
钢筋回缩和锚具变形为6mm（一端）。
二、13米、16米空心板张拉计算13米中板1）钢束Ｎ2钢绞线：Ay＝3×139＝417mm2，L＝AB+BC+CD=1.850+1.222+3.245=6.317m。
钢束的张拉力a、张拉力的计算：ΡA=σk×Ay×n×1/1000=1395×1×417×1/1000=581.715ＫNΡB= P A=581.715ＫNΡC=ΡB*[1-e-(Kx+μθ)]/(Kx +μθ)μ＝0.25，k＝0.0015，θ＝0.1221rad ,x=1.222ΡC=572.3922ＫN（e取常数值2.7182818）b 伸长值的计算：△L AB=ΡA *L/Ay*Eg=0.0132△L BC=ΡC *L/Ay*Eg=0.0086△L CD=ΡC *L/Ay*Eg=0.0228理论伸长值L＝2(△L AB +△L BC +△L CD )=0.0893m伸长值=理论伸长值+ 回缩量=0.0893+0.012=0.1013m2）钢束Ｎ1钢绞线：Ay＝3×139＝417mm2，L＝AB+BC+CD=1.84+0.524+3.939=6.303m。
13m空心板计算书
跨径13米预应力混凝土空心板结构分析一、基本资料：上部构造采用跨径13米预应力混凝土空心板，下部构造为柱式墩台，钻孔灌注桩基础，桥面连续。
设计荷载：公路—Ⅱ级。
计算跨径：12.50米桥面宽度：0.375+7.25+0.375＝8米。
空心板采用C50级预应力混凝土。
预应力筋为1x7标准型φS15.2低松弛钢绞线，其抗拉强度标准值f pk=1860 MPa。
边板设计配束为11根，中板设计配束为9根。
全部钢束合力点至空心板下缘距离，边板为49mm，中板为45mm。
二、计算假定：1．上部构造预应力混凝土空心板桥面连续，每一跨仍作为简支空心板桥；仅全桥水平力计算时考虑桥面的连续作用。
2．护栏考虑其横向分配，按横向铰接板法计算，边板0.439，中板0.243；桥面铺装按各板计算；护栏和桥面铺装作为二期恒载加载于空心板。
不考虑桥面铺装参与结构受力。
3．活载计算考虑其横向分配，按横向铰接板法计算荷载横向分配系数。
4．计算时未考虑空心板纵向普通钢筋的抗拉和抗压作用。
5．主梁砼比重采用26kN/m3，企口缝及桥面铺装砼比重采用25 kN/m3。
三、空心板结构计算(一)．截面几何特性：1. 截面几何尺寸：2. 毛截面几何特性：毛截面几何特性注：A0—毛截面面积；S0—毛截面对底边静矩；y0—毛截面形心轴，y0 = S0 / A0；I0—毛截面惯性矩。
3. 换算截面几何特性：换算截面几何特性注：A p—预应力筋面积；αEP—预应力筋与混凝土弹性模量之比；A np—预应力筋换算面积，A np = n p×A pa p—预应力筋合力点到底边的距离；注：L0 —计算跨径；I—空心板截面抗弯惯性矩；I T —空心板截面抗扭惯性矩，I T = 4 b2 h2/ ( b/t1 + b/t2 + 2h/t3 ) ；边板扭矩计算注：t—悬臂段平均厚度；b—悬臂段长度；I T —悬臂段抗扭惯性矩，I T = cb t3；(2)．横向分布系数计算采用桥梁博士软件，跨中按铰接板法、支点按杠杆法计算。
13米后张空心板梁钢绞线张拉伸长值计算
13米后张空心板梁钢绞线张拉伸长值计算1号孔道一、基础资料：极限抗拉强度R b y=1860MPa控制张拉力σcon=1300 MPa弹性模量Es=200Gpa（厂家数据均值）标称面积Ap=139mm2孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=0.0015预应力筋与孔道壁的摩擦系数υ=0.20二、分段计算：①AB段预应力筋张拉端的张拉力P=903.5KN理论伸长值△L理= P P L/ ApEs钢绞线长度L AB=1.156m第一段张拉到103%时伸长值为△L AB= 7.7mm②BC段从张拉端至计算截面的孔道长度X BC=1.309m钢绞线长度L BC=1.309m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和θ1=0.0436323rad理论伸长值△L理= P P L/ ApEsP P---预应力筋平均张拉力P（1-e-（kx+υθ））P P=kx+υθP---预应力筋张拉端的张拉力P=903.5KNP P=898.7 KN第二段张拉到103%时伸长值为△L BC= 8.7mm③CO段2P P = P’+ P”理论伸长值△L理= P P L/ ApEs预应力筋张拉端的张拉力P”=893.9KN钢绞线长度L CO=4.3955m第三段张拉到103%时伸长值为△L CO= 29.9mm三、总理论伸长值1号孔道张拉到103%时总伸长值为△L=93mm考虑锚固损失△a=5mm，△L取98mm。
2号孔道一、分段计算：①AB段预应力筋张拉端的张拉力P=903.5KN理论伸长值△L理= P P L/ ApEs钢绞线长度L AB=1.142m第一段张拉到103%时伸长值为△L AB= 7.6mm②BC段P---预应力筋张拉端的张拉力P=903.5KN从张拉端至计算截面的孔道长度X BC=2.199m钢绞线长度L BC=2.199m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和θ2=0.1570796rad理论伸长值△L理= P P L/ ApEsP P---预应力筋平均张拉力P（1-e-（kx+υθ））P P=kx+υθP P=888 KN第二段张拉到103%时伸长值为△L BC= 14.4mm③CO段2P P = P’+ P”理论伸长值△L理= P P L/ ApEs预应力筋张拉端的张拉力P P = 888KN钢绞线长度L CO=3.535m第三段张拉到103%时伸长值为△L CO=22.9 mm三、总理论伸长值2号孔道张拉到103%时伸长值为△L=89.8mm考虑锚固损失△a=5mm，△L取95mm。
预应力空心板13米板计算
第一章设计资料1 设计基本资料（1）跨径：标准跨径13m，计算跨径：12.6m（2）荷载：公路Ⅰ级（3）桥面净空：2×净11.5m，斜交：15°、30°、45°（4）主要材料：砼：预制块件采用C30混凝土，桥面铺装采用10cm厚C30聚丙烯纤维混凝土其上加10cm沥青混凝土；填接缝采用C30号小石砼钢筋：R235钢筋需符合GB13013-1991规定要求，GRB335钢筋需GB1499-1998规定要求。
2 施工要点：预制块件在砼强度达75％以后才能起吊。
吊运、安装时要缓慢平稳。
运输和堆放时应在吊点位置下设支点。
浇筑铰缝砼之前，必须凿除结合砼上的浮尘土等杂物，并反预留在侧壁上的连接钢筋混凝土拔出，按设计位置绑扎，用水冲洗后浇筑后震捣结实。
3 编制依据（1）《公路工程技术标准》 JTG B01—2003（2）《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60—2004（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 JTG D62—2004第二章 横断面及计算简图本桥按高速公路桥梁设计，取上部独立桥梁讲行计算，桥而净宽11.0m ，两侧为安全护栏，全桥采用9块砼空心板，中板为1.27m ，边板为1.67m ，C30聚丙烯纤维混凝土铺装厚10cm ，沥青砼厚10cm 。
标准横断面见图2.1图2.1 标准恒断面板的横截面见图2.2,2.3图2.2中板横截面241025.4992m A h -⨯=402826.0m I c =中板241025.6332m A h -⨯= 403377.0m I c =边板第三章 横向分布系数的计算1铰接板法计算采用铰结板法计算弯矩及L/4截面至跨中截面剪力的c m 1.1 截面抗弯惯性距板的截面尺寸参照图在AUTOCAD 中作图量测得到边、中板跨中截面对各自水平形心轴的抗弯惯性矩：402826.0m I c =中板、403377.0m I c =边板 1.2 计算截面抗扭惯性矩Ir将空心板的截面转换成下图（3.1、3.2）的形式图3. 1中板简化形式图 图3. 2边板简化形式617070∑=+++=ni i i i r t b c t h )t t (b h b I 13321222114（1）中板跨中截面抗扭惯性矩)(103.563920)970(2)9191)(20126()970()20126(42)11(4432232122cm t h t t b h b I r ⨯=-++---=++=（2）边板跨中截面抗扭惯性矩)(10719.56785.770312.015332395.019)970(2)9191(1076110742)11(44333221332122cm t b c t h t t b h b I ni ii i r ⨯=⨯⨯+⨯⨯+-++⨯⨯⨯=+++=∑=式中c 值由b /t 查表 (姚林森 桥梁工程 表2-5-2,122页) 得出。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
国道110线麻正段公路第2合同段13米空心板张拉控制计算书宁夏路桥国道110线麻正公路第2合同段项目经理部二〇一六年四月十日第一章 工程概述本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.2(GB/T5224-2003)，标准强度a 1860MP fpk =, 低松驰高强度钢绞线。
跨径30m 箱梁和13m 空心板均采用Φs 15.2mm 钢绞线。
预应力损失参数：纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.23，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.23，孔道偏差系数K=0.0015。
梁体预应力材料：预应力束：公称直径为Φ=15.2mm ，抗拉标准强度fpk=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。
第二章 设计伸长量复核一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：()()μθμθ+-=+kx e p p kx p 1式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.142、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：()P P p E A l p l =∆式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ）A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取140 mm 2 E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/mm 2二、平均控制张拉力及伸长量计算：（根据设计编号进行编排） 见附表：预应力钢绞线张拉控制计算表第三章 千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、钢绞线的张拉控制应力：3根钢绞线束：F=0.75×Ap×n=1395*140*3=1171800N=585.9KN4根钢绞线束：F=0.75fpk×A p×n=1395*140*4=781200N=781.2KN二、中梁：N1/N2(3根）：1、3号千斤顶张拉、3号油表时：千斤顶回归方程：P=0.1991+0.0338F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=87.885 KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×87.885=3.170MP a(2)、30%F=175.77KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×175.77=6.140MP a(3)、100%F=585.9KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×585.9=20.003MP a2、4号千斤顶张拉、4号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2878+0.0337F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=87.885 KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×87.885=3.250MP a(2)、30%F=175.77KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×175.77=6.211MP a(3)、100%F=585.9KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×585.9=20.033MP a3、08号千斤顶张拉、2号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2208+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=87.885 KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×87.885=3.174MP a(2)、30%F=175.77KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×175.77=6.127MP a(3)、100%F=585.9KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×585.9=19.907MP a4、0号千斤顶张拉、1号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2683+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=87.885 KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×87.885=3.221MP a(2)、30%F=175.77KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×175.77=6.174MP a(3)、100%F=585.9KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×585.9=19.955MP a三、边梁：N1(3根）：1、3号千斤顶张拉、3号油表时：千斤顶回归方程：P=0.1991+0.0338F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=87.885 KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×87.885=3.170MP a(2)、30%F=175.77KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×175.77=6.140MP a(3)、100%F=585.9KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×585.9=20.003MP a2、4号千斤顶张拉、4号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2878+0.0337F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=87.885 KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×87.885=3.250MP a(2)、30%F=175.77KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×175.77=6.211MP a(3)、100%F=585.9KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×585.9=20.033MP a3、08号千斤顶张拉、2号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2208+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=87.885 KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×87.885=3.174MP a(2)、30%F=175.77KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×175.77=6.127MP a(3)、100%F=585.9KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×585.9=19.907MP a4、0号千斤顶张拉、1号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2683+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=87.885 KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×87.885=3.221MP a(2)、30%F=175.77KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×175.77=6.174MP a(3)、100%F=585.9KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×585.9=19.955MP aN2(4根）：1、3号千斤顶张拉、3号油表时：千斤顶回归方程：P=0.1991+0.0338F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=117.18 KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×117.18=4.160MP a(2)、30%F=234.36KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×234.36=8.120MP a(3)、100%F=781.2KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×781.2=26.604MP a2、4号千斤顶张拉、4号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2878+0.0337F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=117.18KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×117.18=4.237MP a(2)、30%F=234.36KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×234.36=8.186MP a(3)、100%F=781.2KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×781.2=26.614MP a3、08号千斤顶张拉、2号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2208+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=117.18 KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×117.18=4.158MP a(2)、30%F=234.36KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.033×234.36=8.095MP a (3)、100%F=781.2KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×781.2=26.469MP a4、0号千斤顶张拉、1号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2683+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=117.18 KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×117.18=4.206MP a(2)、30%F=234.36KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.033×234.36=8.143MP a (3)、100%F=781.2KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×781.2=26.517MP a第五章附件1、预应力钢绞线张拉控制计算表2、千斤顶标定报告。