筏板基础及侧壁计算书
筏板基础计算
深度 宽度 承载力
修正 修正 抗震调
0.10 7.20 5.50 6.60
1.2 计算内容 (1) 基底反力计算 (2) 地基承载力验算 (3) 软弱下卧层验算
2 计算过程及计算结果 2.1 基底反力计算
(1) 基底全反力计算 基底面积 A=B×L=3.900×6.000=23.400m2 竖向荷载 Nk=2544.000kN, Gk=A×γ0×h=23.400×19.000×2.000=889.200kN 偏心距 ex=Myk/(Fk+Gk)=0.000m, ey=-Mxk/(Fk+Gk)=-0.003m
筏板基础计算 1 设计资料 1.1 已知条件
(1) 计算简图
(2) 设计参数 基础长 L (m) 基础宽 B (m) 轴力标准值(kN) 弯矩标准值Mx(kN.m) 弯矩标准值My(kN.m) 基础与覆土平均容重(kN/m3) 地面标高 (m) 基底标高 (m) 考虑地震 基底零应力区容许率(%) 软弱下卧层验算方法
3
粉土 7.00 18.50 ---
4
红粘土 22.50 19.00 19.00Fra bibliotek饱和重度
(kN/m3)
fak ηd 100.00 1.600 230.00 1.600 180.00 1.000 190.00 1.000
承载力特
征值(kPa)
ηb 0.300 1.00 0.300 1.00 1.000 1.00 1.000 1.00
p z p cz f az
lb p k p c
p z b 2 ztan l 2 ztan
基底附加压力计算不考虑偏心作用，按均布考虑(取平均附加压力)
Nk Gk
pa
筏板基础及侧壁计算书
a l 2 1b 2 筏板基础及侧壁计算书一、基本数据：根据 xx 省 xx 护国房地产开发有限公司护国广场岩土工程勘察报告，本工程以③层圆 砾层为持力层，地基承载力特征值为 220KP a 。
基础形式为筏板基础，混凝土强度等级为 C 40 , f c = 19.1N / mm 2 ；受力钢筋均采用HRB 400 级，f y =360 N / mm 2；根据地质 报告，地下水位取 − 1.700m 。
二、地基承载力修正及验算：f a = f ak + ηb γ (b − 3) + ηd γ m (d − 0.5) = 220 + 0.3 × 8 × (6 − 3) + 1.5 × 8 × (5.65 − 0.5) = 289.0kN / m 2上部荷载作用下地基净反力（由地下室模型竖向导荷得）f = 61.6kN / m 2 < f = 289.0kN / m 2地基承载力满足要求。
三、地下室侧壁配筋计算：（1）双向板：l y 5.175 ① l x = 8.400m ， l y = 5.175m ， = x 8.4 = 0.62E 土 = rhK a = 8.0 × 5.175 × tan 2 45o = 41.4KN / m E 水 = rh = 10.0 × 3.475 = 34.75KN / mE 合 = 1.27E 土 + 1.27E 水 = 52.6 + 44.1 = 96.7KN / m查静力计算手册，得：M x max = 0.0072ql 2= 0.0072 × 96.7 × 5.1752 2= 18.6KN ·m M y max = 0.0209ql '= 0.0209 × 96.7 × 5.175 2= 54.1KN ·m 2Mx max' = −0.0354ql 2= 0.0354 × 96.7 × 5.1752= −91.7KN ·mM y= −0.0566ql = −0.0566 × 96.7 × 5.175 = −146.6KN ·m配筋计算：取弯矩最大处进行计算。
筏板基础计算
pkpm平板筏基建模方法目前工程中，“柱下或者剪力墙下平板式筏板”在pkpm里计算，简单概括有三个方法：“倒楼盖”“弹性地基梁法”“桩筏筏板有限元计算”。
具体到用“弹性地基梁法”（即jccad中第三个菜单）计算“柱下或者剪力墙下平板式筏板”的操作步骤是什么，这个流程是什么下面具体罗列：1、首先要按地勘报告输入地质数据，用于沉降计算。
非常重要。
2、在菜单2中输入筏基模型，注意筏板一般要挑出，因此首先用网格延伸命令将网格向外延伸一个悬挑长度，然后定义并布置筏板，给出厚度和埋深，并做柱和墙的冲切验算，看看板厚是否满足要求，如不满足，可以加柱帽（注：加柱帽的功能在“上部构件”的菜单中）。
3、输入筏板荷载，如果是平板式基础，可以直接布置板带，程序自动确定板带翼缘宽度形成地基梁模型。
也可以不布置板带，直接定义地基梁形成梁元模型。
4、进入菜单3，按梁有限元法计算筏板。
首先需要计算沉降，这里有个非常重要的概念，就是地基模型的选用。
程序用模型参数kij（默认为0.2）来模拟不同的地基模型，kij=0的时候，为经典文克尔地基模型，kij=1的时候，为弹性半空间模型，不明白看教材。
一般软土取低值0~0.2，硬土取高值0.2~0.4。
其它参数不难理解，不赘述。
梁元法程序提供两种沉降计算模式，刚性沉降和柔性沉降。
柔性沉降假定筏板为完全柔性，而刚性沉降则假定为完全刚性。
计算完成后，程序用求出的各区格反力除以其沉降值得到各区格的地基刚度值，然后转换为地梁计算用的地梁下的基床反力系数，这样便确定了基地的反力分布，用于下一步的内力计算。
沉降计算是筏板计算的核心步骤。
4、基床系数k的合理性判断。
沉降计算完毕后，计算数据中会给出各区格的地基刚度，即基床系数。
这个系数一般要比建议值小很多。
基床系数的合理性，关键看沉降计算结果。
可用规范分层总和法手算地基中心点处的沉降值作比较。
如出入大，应调整基床系数使其接近手算值。
因此，用软件算连续基础，实际上就是对基床系数的校核。
筏板计算书
20m角钢塔筏板基础计算书编制：校核：审批：2014年5月目录1柱截面设计 (3)1.1已知条件及计算要求： (3)1.1.1已知条件：矩形柱 (3)1.1.2计算要求： (3)1.2受压计算 (3)1.2.1偏压计算 (3)1.3计算信息 (6)1.3.1几何参数 (6)1.3.2材料信息 (7)1.3.3计算信息 (7)1.3.4修正后的地基承载力特征值 (7)1.4计算参数 (7)1.5计算作用在基础底部弯矩值 (8)1.6验算地基承载力 (8)1.6.1验算轴心荷载作用下地基承载力 (8)1.6.2验算偏心荷载作用下的地基承载力 (8)2基础抗弯验算: (8)3筏板基础冲切验算 (9)3.1计算要求 (9)3.2筏板抗冲切计算过程和计算结果 (9)3.3筏板抗冲切验算 (10)3.3.1受冲切承载力验算 (10)4混凝土局压验算 (13)4.1局部受压区截面尺寸验算 (13)4.2局部承压力验算 (13)1 柱截面设计1.1 已知条件及计算要求：1.1.1 已知条件：矩形柱b=800mm ，h=800mm 计算长度 L=2.00m砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm 2 ft=1.43N/mm 2纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm 2，fy'=360N/mm 2 箍筋级别 HPB300，fy=270N/mm 2 轴力设计值 N=316.00kN弯矩设计值 Mx=25.5*2=51 kN ·m 剪力设计值 Vy=0.00kN ，Vx=25.50kN1.1.2 计算要求：1.受压计算2.受剪计算3.冲切计算-----------------------------------------------------------1.2 受压计算1.2.1 偏压计算(1)计算相对界限受压区高度ξb 《混凝土规范》式6.2.7-1:(2)计算轴向压力作用点至钢筋合力点距离 e:b 1f E scu=-=-=h 0h a s 80045755mm(3)计算配筋按照小偏心受压构件计算:计算相对受压区高度ξ, 根据《混凝土规范》式6.2.17-8:1.2.2 轴压验算(1)计算稳定系数φ根据《混凝土规范》表6.2.15: 取稳定系数φ=1.000 (2)计算配筋, 根据《混凝土规范》公式6.2.15:==e a max{20,h/30}26.7mm=+=+=e i e 0e a 161.426.7188.1mm==≤=e i 188.1mm 0.3h 0⨯0.3755226.5mm+=-b 1f +0.431f -1b-h 0a1f b316.00⨯0.517614.3⨯⨯10543.10.80-1f 20()10.5-a 543⨯⨯14.3755360.0755-0.9取A s =0mm 2偏压计算配筋: x 方向A sx =-9591mm 2: y 方向A sy =0mm 2轴压计算配筋: x 方向A sx =0mm 2: y 方向A sy =0mm 2计算配筋结果: x 方向A sx =0mm 2y 方向A sy =0mm 2最终配筋面积:x 方向单边: A sx =0mm 2 ≤ ρmin ×A=0.0020×640000=1280mm 2, 取A sx =1280mm 2y 方向单边: A sy =0mm 2 ≤ ρmin ×A=0.0020×640000=1280mm 2, 取A sy =1280mm 2全截面: A s =2×A sx +2×A sy =5120mm 2 > ρmin ×A=0.0055×640000=3520mm 21.2.3 受剪计算x 方向受剪计算λx =0.0 < 1.0, 取λx =1.0(1)截面验算, 根据《混凝土规范》式6.3.1: h w /b=0.9 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25截面尺寸满足要求。
筏板基础模板计算书3
筏板基础3.0墙模板（非组合式钢模板）计算书一、工程属性新浇混凝土墙名称筒体模板新浇混凝土墙墙厚(mm) 800混凝土墙的计算高度(mm) 3000 混凝土墙的计算长度(mm) 6000二、荷载组合混凝土重力密度γc(kN/m3) 24 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4外加剂影响修正系数β1 1.2 混凝土坍落度影响修正系数β2 1.15混凝土浇筑速度V(m/h) 1 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高3度H(m)4倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(kN/m2)新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×11/2，24×3]＝min[29.15，72]＝29.15kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.15+1.4×4，1.35×29.15+1.4×0.7×4]＝0.9max[40.58，43.27]＝0.9×43.27＝38.95k N/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.15 kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm) 0小梁间距(mm) 300 小梁一端悬臂长(mm) 0主梁间距(mm) 500 主梁一端悬臂长(mm) 0对拉螺栓横向间距(mm) 600 对拉螺栓竖向间距(mm) 500模板设计立面图四、面板验算面板类型复合木纤维板 面板厚度(mm) 18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b ＝0.5m ，W ＝bh 2/6＝500×182/6＝27000mm 3，I ＝bh 3/12＝500×183/12＝243000mm 41、强度验算q ＝bS 承＝0.5×38.95＝19.47kN/m面板弯矩图(kN·m)M max ＝0.22kN·mσ＝M max /W ＝0.22×106/27000＝8.11N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算q ＝bS 正＝0.5×29.15=14.58kN/m面板变形图(mm)ν＝0.63mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞 小梁材料规格(mm) 100×50 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15.44 小梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3)41.67小梁截面惯性矩I(cm 4)104.171、强度验算q＝bS承＝0.3×38.95＝11.68kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)M max＝0.31kN·mσ＝M max/W＝0.31×106/41670＝7.41N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.3×29.15=8.74kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.37mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 3、支座反力计算R 1=3.31kN ，R 2=...R 20=6.63kN ，R 21=3.31kN六、主梁验算主梁类型双钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 主梁截面抵抗矩W(cm 3)8.98主梁截面惯性矩I(cm 4)21.561、强度验算主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.68kN·mσ＝M max/W＝0.68×106/8980＝75.64N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12 轴向拉力设计值N t b(kN) 12.9 对拉螺栓横向验算间距m＝max[600，600/2+0]＝600mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+0]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.6×0.5×38.95＝11.1k N≤N t b＝12.9kN满足要求！。
筏板基础模板计算书
Appendix 1附件1Calculation of the Formworks模板计算书1、Side Formwork Construction侧模施工1.1、设计说明Design description: using site processed wood formwork, face plate is plywood of 15mm, secondary keel is timber of 50mm×100mm (the material is northeast larch) with 250mm space in between. Main keel is the timber of 80mm×200mm as modeling with the min. height no less than 150mm. 2 main keel set up with spacing of 700mm, 250mm as bottom and 255mm as upper side of slab.侧模采用现场加工木模板，面板为15厚胶合板；次龙骨为50mm×100mm木方（材质为东北落叶松），间距250mm；主龙骨使用80mm×200mm木方做造型木（材质为东北落叶松），造型木中心最小高度不小于150mm。
主龙骨设置两道，间距700mm，距底部250mm和上侧255mm.1.2、Computational Checking of Secondary Keel次龙骨验算1）Load and Combination of Load荷载及荷载组合a．side pressure on the form for concrete混凝土对模板的侧压力t0=200/(25+15)=5h (即混凝土的温度按25℃计算)F1=0.22γc t0β1β2V1/2=0.22×25×5×1.2×1.15×21/2 =53.67KN/m2F2=γc H=25×1.2=30KN/m2（取此值做强度验算）(take this value for computational checking of strength )b．load of concrete pouring混凝土倾倒荷载：4KN/m2c．load of concrete vibrating混凝土振捣荷载：4KN/m2combination of load荷载组合：1.2×30+1.4×(4+4)=47.2KN/m2line load化为线荷载：q=47.2×0.25=11.8KN/m2）Computational Checking of Flexural Strength抗弯强度验算M max =11.8×0.7^2×(1-4×0.252/0.72)/8=0.52KN·m (建筑施工手册表Construction Manual 2-10)W n =1/6bh2 =1/6×50×1002 =250000/3σm = M/W n =0.52×106 /(250000/3)=6.24N/mm2≤ f m =17 N/mm2Flexural Strength meets the requirement抗弯强度满足要求。
筏板基础计算书
1 * 平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算结果*说明:1.本结果是对平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算2.计算依据是GB50007-2011的8.4.8和8.4.103.内筒外边界由程序使用者指定4.土反力按筏板平均反力确定筏板参数:筏板厚度h= 600.mm 保护层厚度a0=75.mm截面有效高度h0= 525.mm 混凝土强度等级C30.0最大荷载组load: 7筏板内荷载= 5550.0 kN 筏板底面积= 15.910 m2 平均基底反力= 348.8kPa平板基础的内筒抗冲切验算:内筒最大荷载Nmax= 5550.0kN 破坏面平均周长Um= 15.900m冲切锥体底面积= 20.160 m2 冲切力Fl= -1482.6kNFl/Um*h0=-177.6055<0.7*Bhp*ft/ita=802.4189平板基础的内筒抗剪验算:内筒外H0处边长= 18.00m 冲切锥体底面积= 20.16m2单位长度剪力Vs= -82.36kN/mVs=-82.3646<0.7*Bhs*ft*h0=526.5875*结束*2* 平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算结果*SS说明:1.本结果是对平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算2.计算依据是GB50007-2011的8.4.8和8.4.103.内筒外边界由程序使用者指定4.土反力按筏板平均反力确定筏板参数:筏板厚度h= 600.mm 保护层厚度a0=75.mm截面有效高度h0= 525.mm 混凝土强度等级C30.0最大荷载组load: 7筏板内荷载= 4514.3 kN 筏板底面积= 13.775 m2 平均基底反力= 327.7kPa 平板基础的内筒抗冲切验算:内筒最大荷载Nmax= 4514.3kN 破坏面平均周长Um= 14.910m冲切锥体底面积= 17.778 m2 冲切力Fl= -1311.7kNFl/Um*h0=-167.5640<0.7*Bhp*ft/ita=802.4189平板基础的内筒抗剪验算:内筒外H0处边长= 17.01m 冲切锥体底面积= 17.78m2单位长度剪力Vs= -77.11kN/mVs=-77.1097<0.7*Bhs*ft*h0=526.5875*结束*。
筏板支撑计算书
筏板支撑计算书一、计算原则：1、筏板支撑计算从强度，刚度，稳定性三方面进行验算2、筏板支撑计算书荷载主要由筏板面筋自重和施工活荷载组成，不包括在筏板面筋上堆放钢筋原材料架上，否则将压塌筏板及支撑体系。
二、计算原理1、筏板支撑失效，主要由立柱钢筋失稳或焊接断裂引起，对计算而言主要针对立柱钢筋失稳（压弯变形）以及横向架立筋，筏板面筋挠度变形进行验算，立柱钢筋压弯失稳利用P≤Ncr=3.142EI/（ul）2进行计算，挠度利用f=5ql4/384EI<[f]验算。
三、筏板支撑计算1、荷载组合计算〈1〉静荷载①筏板面筋自重（三级钢筋）Φ25@150（双向布置）：取15m×15m为计算单元，101×2×15×3.85/15×15=54.85kg/m2即520N/m2②筏板面二排（三级钢筋）Φ25@150（单向布置）：520/2=260 N/m2③分布筋（二级钢筋）Φ12@300（单向布置）：30 N/m2④静荷载标准值：q静1=520+260+30=810 N/m2=0.81KN/m2静荷载设计值：q静2=1.2+810 N/m2=970 N/m2=0.97 KN/m2〈2〉施工活荷载查相关规范：施工活荷载标准值：2.5 KN/m2施工活荷载设计值：1.4×2.5 KN/m2=3.5 KN/m2〈3〉荷载组合计算荷载标准值：0.81+2.5=3.31 KN/m2 取3.3KN/m2荷载设计值：0.97+3.5=4.47 KN/m2 取4.5 KN/m22、立柱钢筋承载力计算（Ncr=3.142EI/（ul）2）〈1〉试选（三级钢筋）Φ22、（三级钢筋）Φ25进行计算I22=3.14d4/64=1.15×104mmI25=3.14d4/64=1.92×104mm〈2〉立柱钢筋计算长度：l=1100-(50+20+25×3)=955mm，取1000mm参数取值：E=2.0×105 KN/m2 u=2.0〈3〉临界力Ncr计算N22=3.142EI/（ul）2=（3.142×2.0×105×1.15×104）/（2×1000）5=5.67KN N22= 3.142EI /（ul）2=1.92/1.15×5.67=9.46 KN3、单根立柱钢筋承受荷载面积S1= N22/4.5=1.26 m2S2= N22/4.5=2.10 m24、立柱钢筋间距布置取（三级钢筋）Φ22：1.0×1.2=1.2<1.26 满足要求（三级钢筋）Φ25：1.2×1.8=2.16≈2.10满足要求取1200 m2为计算单元（三级钢筋）Φ22（按1.0×1.2）：1200/1.2=1000根（每根计1m）（三级钢筋）Φ25（按1.2×1.8）：1200/2.16=556根（每根计1m）1000 m×2.98kg/ m =2980 kg＞556m×3.85 kg/ m =2140.6 kg故取（三级钢筋）Φ25做立柱钢筋较为经济合理：5、挠度变形验算挠度变形是由筏板自重和施工荷载引起的；筏板自重引起变形为永久性变形。
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al 2 1 b 2 筏板基础及侧壁计算书一、基本数据：根据 xx 省 xx 护国房地产开发有限公司护国广场岩土工程勘察报告，本工程以③层圆 砾层为持力层，地基承载力特征值为 220KP a 。
基础形式为筏板基础，混凝土强度等级为 C 40 , f c = 19.1N / mm 2 ；受力钢筋均采用HRB 400 级，f y =360 N / mm 2；根据地质 报告，地下水位取 − 1.700m 。
二、地基承载力修正及验算：f a = f ak + ηb γ (b − 3) + ηd γ m (d − 0.5) = 220 + 0.3 × 8 × (6 − 3) + 1.5 × 8 × (5.65 − 0.5) = 289.0kN / m 2上部荷载作用下地基净反力（由地下室模型竖向导荷得）f = 61.6kN / m 2 < f = 289.0kN / m 2地基承载力满足要求。
三、地下室侧壁配筋计算：（1）双向板：l y 5.175 ① l x = 8.400m ， l y = 5.175m ， = x8.4 = 0.62E 土 = rhK a = 8.0 × 5.175 × tan 2 45o = 41.4KN / m E 水 = rh = 10.0 × 3.475 = 34.75KN / mE 合 = 1.27E 土 + 1.27E 水 = 52.6 + 44.1 = 96.7KN / m查静力计算手册，得：M x max = 0.0072ql 2= 0.0072 ×96.7 × 5.1752 2= 18.6KN ·m M y max = 0.0209ql '= 0.0209 × 96.7 × 5.175 2= 54.1KN ·m 2Mx max' = −0.0354ql 2= 0.0354 × 96.7 × 5.1752= −91.7KN ·mM y= −0.0566ql = −0.0566 × 96.7 × 5.175 = −146.6KN ·m配筋计算：取弯矩最大处进行计算。
即取 M = 146.6kN ·m 混凝土强度等级为 C 40 , f c = 19.1N / mm 2 ； α = 1.0 ；受力钢筋均采用HRB 400 级，f y=360 N / mm 2 ； ξ = 0.523 ； ρmin = 0.2% ；相对受压区高度：x = h 0 (1 −1 − 2M )α1 f c bh 0= 310 × (1 −1 −2 × 146600000) 1.0 ×19.1×1000 × 3102= 25.8mm < x b = ξb h 0 = 0.523 × 302 = 157.9mm则A s = α1 f c bx f y =1.0 ×19.1×1000 × 25.8 360= 1368.8mm 2Ms l 2 1 b 2 s2 实际配筋：内外均φ16@150A = 1340mm 2l y 5.175 ② l x = 7.800m ， l y = 5.175m ， = x7.8 = 0.66 E 土 = rhK a = 8.0 × 5.175 × tan 2 45o = 41.4KN / m E 水 = rh = 10.0 × 3.475 = 34.75KN / mE 合 = 1.27E 土 + 1.27E 水 = 52.6 + 44.1 = 96.7KN / m查静力计算手册，得：M x max = 0.0081ql = 0.0081× 96.7 × 5.1752 2= 21.0KN ·m 2M y max 'x max' = 0 .0194 ql = −0.0351ql 22= 0 .01 × 96 .7 × 5 .175= 0.0351× 96.7 × 5.17522= 54 .1KN ·m= −90.9KN ·mM y= −0.0542ql = −0.0542 × 96.7 × 5.175 = −140.4KN ·m配筋计算：取弯矩最大处进行计算。
即取 M = 140.4kN ·m 混凝土强度等级为 C 40 , f c = 19.1N / mm 2 ； α = 1.0；受力钢筋均采用 HRB 400 级，f y=360 N / mm 2 ； ξ = 0.523 ； ρmin = 0.2% ；相对受压区高度：x = h 0 (1 −1 − 2M )α1 f c bh 0= 310 × (1 −1 −2 × 140400000) 1.0 ×19.1×1000 × 3102= 24.7mm < x b = ξb h 0 = 0.523 × 302 = 157.9mm则A s = α1 f c bx f y =1.0 × 19.1×1000 × 24.7360= 1310mm 2 实际配筋：内外均φ16@150 （2）E~F 轴间板：A = 1340mm 2l x ① l x = 4.000m ， l y = 5.175m ， l y =4.0005.175= 0.77 E 土 = rhK a = 8.0 × 5.175 × tan 2 45o = 41.4KN / m E 水 = rh = 10.0 × 3.475 = 34.75KN / mE 合 = 1.27E 土 + 1.27E 水 = 52.6 + 44.1 = 96.7KN / m查静力计算手册，得：M x max = 0.0155ql 2= 0.0155 ×96.7 × 5.1752 2= 40.1KN ·m M y max = 0.0094ql '= 0.0094 × 96.7 × 5.175 2= 24.3KN ·m 2Mx max' = −0.0386ql 2= 0.0386 × 96.7 × 5.1752= −100.0KN ·mM y= −0.0394ql = −0.0394 × 96.7 × 5.175 = −102.0KN ·m配筋计算：取弯矩最大处进行计算。
即取 M = 102.0kN ·m1 b2 s 32 3混凝土强度等级为 C 40 , f c = 19.1N / mm 2 ； α = 1.0 ；受力钢筋均采用HRB 400 级，f y =360 N / mm 2 ； ξ = 0.523； ρ min = 0.2% ； 相对受压区高度：x = h 0 (1 −1 − 2M )α1 f c bh 0= 310 × (1 −1 −2 × 102000000) 1.0 ×19.1× 1000 × 3102= 17.7mm < x b = ξb h 0 = 0.523 × 302 = 157.9mm则A s = α1 f c bx f y =1.0 × 19.1×1000 × 17.7 360= 939mm 2 实际配筋：内外均φ16@150 A = 1340mm 2三、筏板基础计算：⑴ 冲切临界截面周长及极限惯性矩计算： 1、 内柱：c 1 = h c + h 0 = 800 + 890 = 1690mmc 2 = b c + h 0 = 800 + 890 = 1690mmc = c 1 = 1690 = 845mm AB2 2u m = 2c 1 + 2c 2 = 2 ×1690 + 2 ×1690 = 6760mmI = c 1h 0 c3h c h c 2 + 1 0 + 2 0 1 s 6 6 63 3 2= 1690 × 890 + 1690 × 890 + 1690 × 890 ×1690= 16305.2 ×108 mm 46 6 62、边柱：c 1 = h c +h 0 2= 800 + 890= 1245mm2 c 2 = b c + h 0 = 800 + 890 = 1690mmx = c 1= 12452= 370.8mm2c 1 + c 2 2 ×1245 + 1690 c AB = c 1 − x = 1245 − 370.8 = 874.2mm u m = 2c 1 + c 2 = 2 ×1245 + 1690 = 4180mmI = c 1h 0 c 3h c 2 + 1 0 + 2h c ( 1 − x )2 + c h xs 6 63 0 1 2 2 0 3= 1245 × 890 + 1245 × 890 + 2 × 890 ×1245 × (1245 − 370.8)2 + 1690 × 890 × 370.826 6 2 = 7797.3 ×108 mm 33、角柱：32 3s hp tc 1 = h c +h 0 2= 800 + 890 = 1245mm2c = b + h 0 = 800 + 890 = 1245mm 2 c2 x = c 1 = 2 12452= 415mm2c 1 + c 2 2 × 1245 + 1245 c AB = c 1 − x = 1245 − 415 = 830mm u m = c 1 + c 2 = 2 × 1245 = 2490mmI = c 1h 0 + c 1 h 0 + h c ( c 1 − x )2 + c h x 2 s 12 123 0 1 2 2 03= 1245 × 890 + 1245 × 890 + 890 ×1245 × (1245 − 415)2 + 1245 × 890 × 415212 12 2 = 4548.1×108 mm 3⑵抗冲切及抗剪承载力验算 1、 内柱：取柱轴力最大处，即 9 轴/F 轴： 由地下室 PKPM 竖向导荷，知： F l = 5206kN①抗冲切承载力验算： 由上述计算知道 u m = 6760mm ； c 1 = 1690mm ； c 2 = 1690mm ； c AB = 845mmI =16305.2 ×108 mm 4 考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩较小，本计算予以忽略。