现浇连续箱梁预应力张拉计算

现浇连续箱梁预应力张拉计算
现浇连续箱梁预应力张拉计算

重庆沙滨路连续箱梁张拉计算预应力施工作业指导书

编制:

审核:

审批:

重庆拓达建设集团有限公司

2011年5月21日

目录

一、张拉前的准备工作 (2)

二、张拉程序 (2)

三、张拉控制数据计算 (2)

四、张拉力与油表读数对应关系 (12)

五、伸长值的控制 (13)

六、质量保证措施 (13)

七、安全保证措施 (14)

预应力施工作业指导书

后张法预施应力是待混凝土构件达到一定的强度后,在构件预留孔道中穿入预应力筋,使预应力筋对混凝土构件施加应力。这是一项十分重要的工作,施加预应力过多或不足都会影响预制构件质量,必须按设计要求,准确地施加预应力。

一、张拉前的准备工作

1、张拉前需完成梁内预留孔道、制束、制锚、穿束和张拉机具设备的准备工作。

2、张拉作业上岗作业人员必须经过特种作业培训,并取得特种作业合格证书。施工前,还必须对所有作业人员进行严格的施工技术交底。

3、钢绞线、锚具、张拉千斤顶、压力表等设备必须经专业检测单位检测,并取得检验合格报告。

4、张拉安全防护设备已安装完毕并在作业区周边布设警示标志,由专人负责看护、挪动。

二、张拉程序

预应力张拉要求混凝土强度达到90%且龄期不少于7天方可张拉,张拉时需纵横向钢束交替进行,纵向钢束张拉按先长后短的原则进行作业。

张拉工序为:0→初应力→控制应力(持荷2分种锚固)。

三、张拉控制数据计算

本作业指导书以标准段3×30m箱梁纵向和横向预应力筋伸长量计算为例进行编制。

㈠、计算依据

1、采用YJM15系列自锚性能锚具(即:YJM15-15、YJM15-7),张拉设备采用YCW250型、YCW400型配套千斤顶,已通过质量监督检验所检验合格并标定,检验证书附后。

2、本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线,单根钢绞线为(钢绞线试验面积A g=),标准强度f pk=1860Mpa,弹性模量E p=×105Mpa。锚下控制应力:σcon==×1860=1395Mpa。

3、张拉时采用预应力筋的张拉力与预应力筋的伸长量双控,并以预应力筋的张拉力控制为主。

4、瓯海大道西段快速路8标高架桥标准段施工图纸及《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。

㈡、理论张拉伸长值的计算

1、按现行桥涵施工规范,预应力筋的理论伸长值△L(mm)为:

△L=Pp×L/Ap×Ep (1)

Pp—预应力筋的平均张拉力(N);

L —预应力筋的长度(mm);

Ap—预应力筋的截面积(mm2);

Ep—预应力筋的弹性模量(N/mm2)。

2、预应力筋的平均张拉力为:

Pp=P(1-e-(kx+uθ))/(kx+uθ) (2)

P —预应力筋张拉端的张拉力(N);

x —从张拉端至计算截面的孔道长度(m);

θ—从张拉端至计算截面孔道部分切线的夹角之和(rad);

K —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数;

u —预应力筋与孔道壁的摩擦系数。

3、交界点张拉力计算公式为:

Px=P e-(kx+uθ) (3)

(3)式中各符号含义上同。

4、由图纸设计标准段3×30m箱梁钢绞线布置图知:

钢绞线截面积和弹性模量则根据试验数据取:A g=,E p=×105MPa,将已知数据按实际情况代人⑴、⑵、⑶公式,即可求的计算钢绞线的伸长量△L。

5、3×30m箱梁纵向预应力筋N1、N1'—15φ的伸长量计算:

⑴:第一段

张拉端张拉力:P=(×1860××15)/1000=。

参数kx+uθ=×+×=,

参数e-(kx+uθ)=,

截面积A p=×15=。

第一段理论伸长值为:

△L=(P(1-e-(kx+uθ))×L)/(Ap×Ep×(kx+uθ))

=2948330×3900×()/×198000×

=(mm)

⑵:第二段

交界点张拉力:P x=P×e-(kx+uθ)

=×=。

参数kx+uθ=×+×0=,

参数e-(kx+uθ)=,

截面积A p=×15=。

第二段理论伸长值为:

△L=(P x×L)/(A p×E p×(kx+uθ))=2914130×7800×()/×198000×

=(mm)

⑶:第三段

交界点张拉力:P x=P×e-(kx+uθ)

=×=。

参数kx+uθ=×+×=,

参数e-(kx+uθ)=,

截面积A p=×15=。

第三段理论伸长值为:

△L=(P x×L)/(A p×E p×(kx+uθ))=2802920×8100×()/×198000×

=(mm)

⑷:第四段

交界点张拉力:P x=P×e-(kx+uθ)

=×=。

参数kx+uθ=×7+×0=,

参数e-(kx+uθ)=,

截面积A p=×15=。

第四段理论伸长值为:

△L=(P x×L)/(A p×E p×(kx+uθ))=2773650×7000×()/×198000×

=(mm)

⑸:第五段

交界点张拉力:P x=P×e-(kx+uθ)

=×=。

参数kx+uθ=×+×=,

参数e-(kx+uθ)=,

截面积A p=×15=。

第五段理论伸长值为:

△L=(P x×L)/(A p×E p×(kx+uθ))=2667810×8100×()/×198000×

=(mm)

⑹:第六段

交界点张拉力:P x=P×e-(kx+uθ)

=×=。

参数kx+uθ=×+×0=,

参数e-(kx+uθ)=,

截面积A p=×15=。

第六段理论伸长值为:

△L=(P x×L)/(A p×E p×(kx+uθ))

=2653840×3500×()/×198000×

=(mm)

综合⑴、⑵、⑶、⑷、⑸、⑹计算数据,半幅孔道内纵向预应力筋钢束理论伸长值为:△L=+++++=。据此可得纵向预应力筋N1、N1'理论计算伸长值为:×2=;

重复上述计算过程,即可求得:

N2、N2'—15φ理论计算伸长值为:×2=533mm;

N3、N3'—15φ理论计算伸长值为:×2=559mm;

N4—7φ理论计算伸长值为:70mm;

N5—7φ理论计算伸长值为:247mm;

N6—7φ理论计算伸长值为:56mm;

N7—7φ理论计算伸长值为:×2=319mm;

6、3×30m箱梁端横梁预应力筋N1—12φ的伸长量计算:

⑴:第一段

张拉端张拉力:P=(×1860××12)/1000=。

参数kx+uθ=×+×=,

参数e-(kx+uθ)=,

截面积A p=×12=。

第一段理论伸长值为:

△L=(P(1-e-(kx+uθ))×L)/(Ap×Ep×(kx+uθ))

=2358670×4300×()/×198000×

=(mm)

⑵:第二段

交界点张拉力:P x=P×e-(kx+uθ)

=×=。

参数kx+uθ=×4+×0=,

参数e-(kx+uθ)=,

截面积A p=×15=。

第二段理论伸长值为:

△L=(P x×L)/(A p×E p×(kx+uθ))

=2344520×4000×()/×198000×

=(mm)

综合⑴、⑵计算数据,3×30m箱梁端横梁半幅孔道内预应力筋钢束理论伸长值为:△L=+=。据此可得端横梁预应力筋N1理论计算伸长值为:×2=;

重复上述计算过程,即可求得:

N2—12φ理论计算伸长值为:×2=;

7、3×30m箱梁中横梁预应力筋N1—15φ的伸长量计算:

⑴:第一段

张拉端张拉力:P=(×1860××15)/1000=。

参数kx+uθ=×+×=,

参数e-(kx+uθ)=,

截面积A p=×15=。

第一段理论伸长值为:

△L=(P(1-e-(kx+uθ))×L)/(Ap×Ep×(kx+uθ))

=2948330×4300×()/×198000×

=(mm)

⑵:第二段

交界点张拉力:P x=P×e-(kx+uθ)

=×=。

参数k x+uθ=×4+×0=,

参数e-(kx+uθ)=,

截面积A p=×15=。

第二段理论伸长值为:

△L=(P x×L)/(A p×E p×(kx+uθ))

=2930700×4000×()/×198000×

=(mm)

综合⑴、⑵计算数据,3×30m箱梁中横梁半幅孔道内预应力筋钢束理论伸长值为:△L=+=。据此可得中横梁预应力筋N1理论计算伸长值为:×2=;

重复上述计算过程,即可求得:

N2—15φ理论计算伸长值为:×2=;

8、3×30m箱梁横向预应力筋N1—3φ的伸长量计算:

⑴:第一段

张拉端张拉力:P=(×1860××3)/1000=。

参数kx+uθ=×2+×0=,

参数e-(kx+uθ)=,

截面积A p=×3=。

第一段理论伸长值为:

△L=(P(1-e-(kx+uθ))×L)/(Ap×Ep×(kx+uθ))=589670×2000×()/×198000×

=(mm)

⑵:第二段

交界点张拉力:P x=P×e-(kx+uθ)

=×=。

参数kx+uθ=×+×=,

参数e-(kx+uθ)=,

截面积A p=×3=。

第二段理论伸长值为:

△L=(P x×L)/(A p×E p×(kx+uθ))

=584830×500×()/×198000×

=(mm)

⑶:第三段

交界点张拉力:P x=P×e-(kx+uθ)

=×=。

参数kx+uθ=×+×0=,

参数e-(kx+uθ)=,

截面积A p=×3=。

第三段理论伸长值为:

△L=(P x×L)/(A p×E p×(kx+uθ))

=576330×9750×()/×198000×

=(mm)

综合⑴、⑵、⑶计算数据,3×30m箱梁横向预应力半幅孔道内预应力筋钢束理论伸长值为:△L=++=。据此可得横向预应力筋N理论计算伸长值为:×2=;

根据工程进展,本预应力施工作业指导书主要针对标准段3×30m、4×30m、5×30m、30+40+30m跨、16m预应力空心板梁及25m预应力空心板梁。具体的伸长量计算数值详见附表。

四、张拉力与油表读数对应关系

预应力筋控制张拉力P=σcon×Ag×n,

其中:n —为每束钢绞线根数,

Ag—为实测钢绞线截面积。

以标准段3×30m箱梁纵向预应力筋为例,则:

1、3×钢束张拉控制力为P=1395××3=;

2、4×钢束张拉控制力为P=1395××4=;

3、7×钢束张拉控制力为P=1395××7=;

4、15×钢束张拉控制力为P=1395××12=。

5、15×钢束张拉控制力为P=1395××15=。

张拉力与油表读数对应关系

五、伸长值的控制

预应力筋张拉时,应先调整到初应力σo,该初应力控制在σk,伸长值应从初应力时开始量测。预力筋的实际伸长值除量测的伸长值外,必须加上初应力以下的推算伸长值。

预应力值张拉的实际伸长值△L(mm),可按下式计算:

△L=△L1+△L2

式中:△L1—从初应力至最大张拉力间的实测伸长值(mm)

△L2—初应力以下的推算伸长值(mm),可采用相邻级的伸长值。

张拉预应力钢绞线时,采用应力应变双控制,伸长值应使用测量精度不大于±1mm的标尺测量,测量方法为在初应力下测量外露预应力筋至固定参考点的位置,再测量控制应力下外露预应力筋至固定参考点位置,其差值减去远端工具锚具回缩值,即为初应力至终应力下的伸长值,再加上初应力以下推算伸长值即为总伸长。若两端同时张拉同时量测,则需把差值相加,即为初应力至终应力之间的伸长值。如果实际伸长值超出计算伸长值的±6%,则应暂停张拉,在采取措施后,方可继续张拉。

伸长值校核应在张拉过程中同时校核。实测伸长值与理论伸长值误差应控制在±6%之内,若超出此范围应停止张拉,待查明原因,纠正后方可继续张拉。比较公式:-6%≤(δ-△L)/△L≤6% △L为修正后的伸长值。六、质量保证措施

由于预应力工程属隐蔽工程,施工好后很难对施工质量进行检测,因此在工程施工前还须制定各道工序的质量保证措施,主要内容包括如下:

⑴、所有原材料的材料性能检验;

⑵、锚夹具性能的检验;

⑶、编束、穿束质量检验

⑷、张拉质量保证措施;

⑸、综合施工质量评价。

2、预应力工程验收时应提供的文件和记录:

⑴、预应力筋及锚具出厂质量合格证件及有关性能指标资料;

⑵、混凝土试件试验报告与质量评定记录;

⑶、预应力筋锚具力学性能复试报告;

⑷、隐蔽工程验收记录;

⑸、张拉设备标定记录;

⑹、预应力筋张拉记录;

⑺、张拉过程测试试验报告。

七、安全保证措施

1、单位工程开工前,必须对进场工人进行安全教育,有针对性地进行安全技术交底,双方须履行签字手续。

2、严格遵守施工现场安全管理制度,正确使用个人防护用品和安全防护措施,进入施工现场必须戴好安全帽。

3、钢绞线开盘料要做好防护措施,以防止钢绞线弹出伤人。

4、在预应力作业中,必须特别注意安全、因为预应力持有很大的能量,万一预应力筋被拉断或锚具与张拉千斤顶失效,巨大能量急剧释放,有可能

造成巨大危害。因此,在任何情况下作业人员不得站在预应力筋的两端及千斤顶后面。无关人员一律不得围观。

5、操作千斤顶和测量伸长值的人员,应站在千斤顶侧面操作,严格遵守操作规程。油泵开动过程中,操作人员不得擅自离开岗位。如需离开,必须把油阀门全部松开或切断电路。

6、张拉施工时,张拉操作台必须搭设牢固可靠,锚具及其机具严防高空坠落。

7、严防高压油管出现死弯或扭转,发现后应立即卸除油压进行处理。

8、施工用电做到一机一保,严禁乱接电线,以避免发生触电事故。工作结束应及时切断电源。

9、工具锚和工作锚上用的夹片,使用时须分别存放,绝对不能与锚固端锚具和夹片混在一起,以防误用。

10、千斤顶支撑必须与梁端垫板接触良好,位置正确、对称,严禁加多层铁垫板,以防支撑不稳定或受力不均倾倒伤人。

11、检查张拉设备、工具是否符合施工及安全要求。压力表应按规定周期进行检验标定。

12、油泵开动时,进、回油速度与压力表指针升降,应平稳、均匀一致。安全阀保持灵敏可靠。油泵操作人员要戴防护眼罩。

25m箱梁预应力张拉计算书

25m箱梁预应力张拉计算书 1、工程概况 杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9+875,上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁,先简支后连续.全桥分4联,桥长406m,,右线中心桩号为YK9+782、5,上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁,先简支后连续。全桥分4联,桥长381m.本桥左线位于R-3600左偏圆曲线上,右线位于R—3400左偏圆曲线上。每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。25m预制箱梁为单箱单室构造,箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为18厘米,支点断面腹板、底板厚度为25厘米,顶板一般厚度为18厘米,箱梁底宽为100厘米,中梁翼缘顶宽为240厘米,边梁翼缘顶宽为284、5厘米。 本桥共有C50预应力混凝土箱梁124片. 各梁得预应力筋分布情况如下表所示: 预应力筋均为纵向,分布在底板、腹板及顶板,其中底板4束,腹板4束,顶板5束,对称于梁横断方向中线布置。预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f pk=1860 MP、公称直径d=15、2mm得低松驰高强度,其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》(GB/T5224-2003)得规定,公称截面积Ap=139mm2,弹性模量E

p=1、95*105MPa,松驰系数:0、3。试验检测得钢绞线弹性模量Ep=1、95*105MPa。 预应力管道采用金属波纹管,腹板及底板为圆孔,所配锚具为M15-3及M15-4,顶板为长圆孔,所配锚具为BM15—4及BM15-5. 2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数 后张法预应力钢绞线在张拉过程中,主要受到两方面得因素影响:一就是管道弯曲影响引起得摩擦力,二就是管道偏差影响引起得摩擦力。导致钢绞线张拉时,锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小,因而每一段得钢绞线得伸长值也就是不相同得。 2、1、力学指标及计算参数 预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下: ※弹性模量:Ep=1、91*105 MPa ※标准强度:f =1860MPa pk =1395MPa ※张拉控制应力:σcon=0、75f pk ※钢绞线松驰系数:0、3 ※孔道偏差系数:κ=0、0015 ※孔道摩阻系数:μ=0、15 ※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计 2、2、理论伸长值得计算 根据《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000),关于预应筋伸长值得计算按如下公式进行: (公式1) 式中:ΔL——各分段预应力筋得理论伸长值(mm); Pp——预应力筋得平均张拉力(N); L—-预应力筋得长度(mm); Ap——预应力筋得截面面积(mm2); Ep——预应力筋得弹性模量(Mpa). 预应力筋得平均张拉力Pp按如下公式计算:

预应力张拉计算书(范本)

专新建南宁至广州铁路站前工程 NGZQ-7标段 *****桥梁预应力 钢绞线张拉控制计算书 编制: 复核: 审核: 中铁二十三局集团有限公司 南广铁路NGZQ-7项目部 二零一零年五月

预应力钢绞线张拉控制计算书 第一章 工程概述 本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.24(GB/T5224-2003),标准强度a 1860MP R b y , 低松驰。跨径30mT 梁和25m 箱梁均采用Φ s 15.24mm 钢绞线。 设计文件说明预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长 值双控施工。预应力钢绞线的张拉在预梁 预应力损失参数: 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数u=0.26,孔道偏差系数K=0.003,钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=0.025,锚具变形与钢束回缩值(一端)为6mm ;横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数u=0.26,孔道偏差系数K=0.003,钢束松弛预应力损失为△=0.025,锚具变形与钢束回缩值(一端)为6mm ;竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数u=0.35,孔道偏差系数K=0.003,钢束松弛预应力损失为△=0.05,锚具变形与钢束回缩值(一端)为1mm 。 梁体预应力材料: 纵横向预应力束:公称直径为Φ=15.24(7Φ5),抗拉标准强度f=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。 柔性吊杆:27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成,fpk=1860MPa 。 竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。 锚具:纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固,横向预应力束采用OVMBM15-3(BM15-3P )、OVMBM15-4(BM15-4P )型锚具,竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固;吊杆采用GJ15-27型锚具。 第二章 设计伸长量复核

预制箱梁张拉计算书

预制箱梁张拉计算书 预应力钢绞线施工时,采用张拉应力和伸长值双控,实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6%,后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构,各种现浇预应力结构或块体拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作,预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序,施工质量关系到桥梁的安全和人身安全,因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要:有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有:金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线(PCstrand、1×7公称直径15,24mm,f pk=1860Mpa,270级高强底松弛),成孔方法多采用金属螺旋管成孔,本文就以此两项先决条件进行论述。 1 施工准备: 1.1 熟悉图纸:拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格,一般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线,其标准强度为f pk=1860Mpa,1×7公称直径15,24mm,锚下控制力为Δk=0.75 f pk Mpa。 1.2 根据施工方法确定计算参数: 注:摘自《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G-8 根据钢绞线试验结果取得钢绞线实际弹性模量Ep(一般为1.9~2.04×105Mpa) 1.3 材料检测: 金属螺旋管根据《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G-7之要求检测; 锚具根据《公路桥梁预应力钢绞线用YM锚具、连接器规格系列》(JT/T 329.1-1997)及《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规则》(JT/T 329.2-1997)之要求检测; 钢绞线根据《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003之要求检测 2 理论伸长量计算: 后张法预应力钢绞线在张拉过程中,主要受到以下两方面的因素影响:一是管道弯曲影响引起的摩擦力,二是管道偏差影响引起的摩擦力;两项因素导致钢绞线张拉时,锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小,因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 2.1 计算公式: 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式(1): ΔL=Pp×L Ap×Ep ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值(mm); Pp—各分段预应力筋的平均张拉力(N); L—预应力筋的分段长度(mm);

25米预应力混凝土箱梁张拉计算

四、拉设备及检验 1、拉设备的选用 设备能力计算: 3束:P=1860*0.75*140*3/1000=585.9KN 4束:P=1860*0.75*140*4/1000=781.2KN 5束:P=1860*0.75*140*5/1000=976.5KN 拉采用两端对称拉,选用两个YDC1500型穿心液压千斤顶,其拉力150T。 压力表的选用:压力表选用最大读数为60MPa,千斤顶同油压表的关系必须经省级计量单位标定。 2、在下述情况下,应对油表、千斤顶进行配套校验。 油泵、千斤顶、油表之中有一件是进场后修复过,第一次使用的;使用超过六个月或连续拉200次以上的;在运输和拉操作中出现异常时。 五、拉有关数量值计算 拉时应两端同时对称拉,拉控制以拉力为主,伸长值为校核控制,实际伸长值与理论伸长值控制在±6%以。 锚下控制应力计算:σcon=1860mpa*0.75=1395mpa。 预应力钢绞线拉理论伸长量计算公式: ΔL=(P p L)/(A p E p) (1) 式中:P p――预应力筋的平均拉力(N); 当预应力筋为直线时P p=P;

L――预应力筋的长度(mm); A p――预应力筋的截面面积(mm2); 本工程采用每根A p=140mm2; E p――预应力筋的弹性模量(N/mm2); 本工程采用E p=197444mpa。 预应力筋平均拉应力按下式计算: P p=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ) (2) 式中:P p――预应力筋平均拉力(N); P――预应力筋拉端的拉力(N); x――从拉端至计算截面的孔道长度(m); θ――从拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad); k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数;由于本工程采 用的是预埋金属螺旋管道,故采用0.0015; μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数;本工程采用0.25。 六、拉伸长量计算: (一)中跨半跨计算方法如下: 1、N1#束:分为工作段长65cm+直线长789.2cm+曲线长349.1cm(5o)+直线90.7cm; 2、N2#束:分为工作段长65cm+直线长628.5cm+曲线长349.1cm(5o)+直线252.9cm; 3、N3#束:分为工作段长65cm+直线长467.8cm+曲线长349.1cm(5o)+直线415.1cm; 4、N4#束:分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长

30米箱梁张拉计算

天大二标25米预制箱梁预应力计算书 一、工程概况 我单位承建天大高速公路第二合同段,起点里程K8+660,终点里程K13+000,线路全长4.340km。我标段主要工程为大桥3座,中桥1座,天桥2座,拱型小桥4座,拱涵2个,盖板涵2个,圆管涵1个,箱型通道2个。共有桩基132根,墩台柱88个,系梁54个,盖梁36个,预制箱梁175片,路基挖方216.014万方,路基填方89.651万方,小型构造物779.043m。 我标段共有25m预制箱梁148片,其中边跨边梁28片,边跨中梁28片,中跨边梁46片,中跨中梁46片。 二、编制依据 1、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000 2、《两阶段施工图设计》山西省交通规划勘察设计院 2009年10月 3、委托试验检测报告 三、预应力张拉 依据图纸要求:混凝土达到设计强度的85%后张拉正弯矩区钢束,压注水泥浆并及时清理箱梁底板通气孔,在主梁正弯矩索张拉完毕,孔道压浆强度达40MPa以上才允许移梁或吊装,吊装过程中要保持主梁轴线垂直,防止倾斜,注意横向稳定。 张拉正弯矩钢束时,若主梁连接端的预留钢筋影响张拉操作,可先将其折弯,待张拉完毕后再将其恢复,张拉时采用两端张拉,且应在横桥向对称均匀张拉,顶板负弯矩钢束也可采用两端张拉,并采用逐根对称张拉。 箱梁腹板张拉时钢束均采用两端对称均匀张拉,在张拉过程中应保证两端同步张拉,左右腹板钢束对称均匀张拉,张拉顺序为: N1→N3→N2→N4。 四、实际伸长量的量取 最终伸长量的计算:由15%至30%的伸长量(L2-L1)加上由30%至100%的伸长量(L3-L1),即:△L=(L2-L1)+(L3-L1)。 注意:在量取伸长值的过程中,前后应以同一个位置为基点进行量取,并且使用钢板尺进行量测。

现浇连续箱梁预应力张拉施工方案

现浇连续箱梁预应力张拉施工方案

目录 一、工程概况 (1) 二、施工组织 (1) 三、准备工作 (1) 四、张拉 (2) (一)钢绞线下料、穿束 (2) (二)预应力张拉 (3) 1、张拉前的准备工作 (3) 2、安装张拉设备 (3) 3、张拉程序 (4) 4、控制要点 (4) 5、避免滑丝和断丝、滑丝和断丝的处理 (4) 6、张拉控制应力、设计引伸量 (6) 7、伸长量的量测及计算 (6) 8、张拉力、油压表读数对应表 (7) 五、孔道压浆 (7) 六、人员配置 (8) 七、安全措施 (8) 八、文明施工与环境保护 (10)

现浇预应力混凝土连续箱梁 张拉及压浆施工方案 一、工程概况 二、施工组织 项目总工:负责施工方案的编写指导和审核。 计划部:负责施工方案的编写与校核,保证施工方案内容的有效性; 工程部:负责预应力张拉、压浆施工的培训与指导。 质检部:按照设计图纸、规范及施工方案对预应力张拉和压浆进行质量监督,确保预应力张拉、压浆的施工质量,及时对张拉记录和压浆记录整理及上报。 工地试验室:负责水泥浆配合比选定、试块的制取及进场原材料的检测工作。 安全部:按照国家相关法律对施工人员进行安全培训和教育,并对张拉施工进行全过程监督,确保预应力张拉施工在安全环保的状态下进行。 三、准备工作 1、设备及材料 (1)设备:采用一组3000KN液压千斤顶2台及配套电动油泵进行张拉施工;砂浆拌合机一台;活塞式压浆泵一台,砂轮切割机一台,各机械设备状态良好。 千斤顶及压力表已分别经河南省公路工程试验检测中心有限公司和河南省交院工程测试咨询有限公司配套校验,确定油压千斤顶的实际作用力与油压表读数的关系,得出其线形回归方程,张拉时依据回归方程计算出控制应力下油表控制读数。 (2)材料 ①钢绞线、夹具、锚具 按使用计划进场,外观检查符合要求;合格证、材质证明齐全;进场后入库垫高存放,严禁露天存放,锈蚀的原料严禁使用。并按规范要求频率送检,检验合格后方可使用。 ② P·O42.5水泥、外加剂 合格证、材质证明齐全;见证取样检验合格。 2、人员 在箱梁张拉前,对施工人员进行技术、安全培训及交底: (1)张拉钢绞线之前,对梁体应作全面检查,如有缺陷,须事先征得监理工程师同

后张法现浇箱梁预应力张拉作业指导书

十六、后张法现浇箱梁预应力张拉作业指导书 1. 编制目的 (2) 2. 编制依据 (2) 3. 适用范围 (2) 4. 施工准备 (2) 4.1 张拉条件满足设计规定 (2) 4.2 端头及孔道处理 (3) 4.3 千斤顶、压力表已配套标定 (3) 4.4 预应力材料经过检验合格 (3) 4.5 理论伸长量已计算并交底 (6) 5. 施工方法 (6) 6. 工艺流程 (6) 6.1 钢绞线下料及编束 (6) 6.2 预应力筋穿束 (7) 6.3 安装锚具及千斤顶 (8) 6.4 张拉 ................................................................ 1..0 . 6.5 锚固 ................................................................ 1..1 . 7. 主要机具及设备 ........................................................ 1..2 . 8. 劳动力组织 ............................................................ 1..2 . 9. 质量标准及注意事项.................................................... 1..2.. .. 9.1 质量要求 ............................................................ 1..2 .

预制箱梁预应力计算书

宜河高速公路第四合同段预应力张拉计算书 计算: 监理: 日期: 中铁二十五局集团柳州铁路工程有限公司 宜河四标项目经理部 二O一二年二月

一.工程概况 K37+655天桥桥长为85米,分为5跨16米预应力箱梁,共计15片预应力混凝土预制箱梁。其中边跨边梁为4片,边跨中梁为2片,中跨边梁为6片,中跨中梁为3片。 二.预应力张拉 箱梁预应力钢绞线采用符合GB/T5224-2003标准的高强度低松弛钢绞线,公称直径Φs=15.24mm,公称截面面积Ap=140mm2,其标准抗拉强度为f pk=1860Mpa。 本设计参考OVM锚固体系设计,预应力张拉采用张拉力与引伸量双控,张拉控制应力δcon=0.75×f pk=0.75×1860=1395Mpa,预应力弹性模量(N/mm2)Ep=1.95×105Mpa。 三.箱梁张拉计算 计算依据:根据《公路桥涵通用图》及《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)进行验算。 1.钢绞线理论伸长值计算 N1、N2钢束的计算: 根据《公路桥涵施工技术规范》P129页伸长值计算公式为: △L=P p×L/(A P×E p) 式中:P p为预应力的平均张拉力(N);L为预应力筋的实际长度(mm); A P为预应力筋的截面积(mm2);取140 .00mm2;E p为预应力筋的弹性模量(N/ mm2)取1.95×105N/ mm2。

其中P p=P(1-e-(kx+μθ))/ kx+μθ 式中:P为预应力筋张拉端的张拉力(N);x从张拉段至计算截面的孔道长度(m);θ从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和(rad);k孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数;根据《公路桥涵施工技术规范》P339页k取0.0015;μ预应力筋与孔道壁的摩擦系数,取0.25。 2.伸长量计算(详见下表) 张拉方式为两端对称张拉。按照《公路桥涵施工技术规范》P134后张法张拉程序如下:0→10%初应力→20%初应力→100%δcon(锚固)。

现浇连续箱梁预应力张拉计算演示教学

现浇连续箱梁预应力 张拉计算

重庆沙滨路连续箱梁张拉计算预应力施工作业指导书 编制: 审核: 审批: 重庆拓达建设集团有限公司 2011年5月21日

目录 一、张拉前的准备工作 (2) 二、张拉程序 (2) 三、张拉控制数据计算 (2) 四、张拉力与油表读数对应关系 (12) 五、伸长值的控制 (14) 六、质量保证措施 (14) 七、安全保证措施 (15)

预应力施工作业指导书 后张法预施应力是待混凝土构件达到一定的强度后,在构件预留孔道中穿入预应力筋,使预应力筋对混凝土构件施加应力。这是一项十分重要的工作,施加预应力过多或不足都会影响预制构件质量,必须按设计要求,准确地施加预应力。 一、张拉前的准备工作 1、张拉前需完成梁内预留孔道、制束、制锚、穿束和张拉机具设备的准备工作。 2、张拉作业上岗作业人员必须经过特种作业培训,并取得特种作业合格证书。施工前,还必须对所有作业人员进行严格的施工技术交底。 3、钢绞线、锚具、张拉千斤顶、压力表等设备必须经专业检测单位检测,并取得检验合格报告。 4、张拉安全防护设备已安装完毕并在作业区周边布设警示标志,由专人负责看护、挪动。 二、张拉程序 预应力张拉要求混凝土强度达到90%且龄期不少于7天方可张拉,张拉时需纵横向钢束交替进行,纵向钢束张拉按先长后短的原则进行作业。 张拉工序为:0→初应力→控制应力(持荷2分种锚固)。 三、张拉控制数据计算 本作业指导书以标准段3×30m箱梁纵向和横向预应力筋伸长量计算为例进行编制。 ㈠、计算依据

1、采用YJM15系列自锚性能锚具(即:YJM15-15、YJM15-7),张拉设备采用YCW250型、YCW400型配套千斤顶,已通过质量监督检验所检验合格并标定,检验证书附后。 2、本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线,单根钢绞线为15.24mm(钢绞线试验面积A g=140.9mm2),标准强度f pk=1860Mpa,弹性模量E p=1.98×105Mpa。锚下控制应力:σcon=0.75f pk=0.75×1860=1395Mpa。 3、张拉时采用预应力筋的张拉力与预应力筋的伸长量双控,并以预应力筋的张拉力控制为主。 4、瓯海大道西段快速路8标高架桥标准段施工图纸及《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。 ㈡、理论张拉伸长值的计算 1、按现行桥涵施工规范,预应力筋的理论伸长值△L(mm)为: △L=Pp×L/Ap×Ep (1) Pp—预应力筋的平均张拉力(N); L —预应力筋的长度(mm); Ap—预应力筋的截面积(mm2); Ep—预应力筋的弹性模量(N/mm2)。 2、预应力筋的平均张拉力为: Pp=P(1-e-(kx+uθ))/(kx+uθ) (2) P —预应力筋张拉端的张拉力(N); x —从张拉端至计算截面的孔道长度(m);

现浇预应力砼连续箱梁结构施工方案与技术措施

现浇预应力砼连续箱梁结构施工方案与技术措施 根据梁型及梁长,以联为单元进行流水作业。按两、三个循环完成梁的现浇施工。现浇梁体采用满堂式搭架施工,搭设支架的基础采用既有铜陵路路面,局部需加固采用混凝土硬化,必须保证梁体在施工过程中支架不大幅度下沉或不均匀沉降。梁体外露面采用大面积胶合板做模板,并处理好接缝问题,以保证梁体的外形美观及施工质量。混凝土采用商品混凝土,用混凝土泵车灌注,插入式振捣器振捣。 后张法预应力混凝土连续箱梁施工工艺 采用现浇箱梁满堂碗扣式支架,在翼板处的立杆间距为70×80cm,水平杆步距为1.2m。脚手架设置纵、横向扫地杆,

扫地杆距地面20cm。纵向每4排设置剪刀撑,支架上托设Ⅰ14工字钢。支架搭设标高通过下底座、上托座和调节模具共同调整。在道路与主桥交叉口利用万能杆件和型钢搭设门式支架。 支架搭设应严格按施工规范进行。安装后的扣件螺栓的拧紧程度,用扭力扳手全面检查,不合格的必须重新拧紧,直至合格为止。 (1)支架的搭设、预压 采用人工配合汽车吊进行搭设。 支架预压采用砂袋,预压荷载为梁体自重的100%。支架搭设好后,上铺箱梁底模,用汽车吊人工配合吊放砂袋于每跨箱梁底模板上。压载前在每跨墩顶、1/2L、1/3L、3/4L处五个断面布设观测点,观测支架沉降量。预压时间按规范或现场监理要求进行。 (2)模板安装 箱梁外模全部采用15~18mm厚的光面竹胶板,以保证整个工程的箱梁砼表面光洁、色泽统一。在钢管支架顶面横向

铺设10×10cm方木。铺设时方木间距20cm,竹胶板用电钻打孔,圆钉固定在方木上,确保模板平整不曲挠,接缝严密。模板分两次立模,第一次为底板、挑臂及隔板,第二次为箱梁顶板内模。 箱梁内模采用钢木组合型式。内模内框架采用5×10cm 方木,侧面及底面采用2cm厚木板,顶面采用标准钢模板。内模预先在加工场加工成型,接缝严密。翼板立模时扣除防撞墙两侧宽度,栏杆钢筋预留。模板安装完后,应将各处的连接螺栓、支撑检查一遍,同时检查整体模板的长、宽、高等尺寸是否符合设计要求,模板安装完成后,会同监理对模板进行验收。 (3)钢筋加工安装 钢筋的绑扎应符合以下规定:钢筋的交叉点应用铁丝绑扎结实,必要时,也可用点焊焊牢;除设计的特殊规定者外,梁中的箍筋的交接点均应绑扎牢;箍筋的末端应向内弯曲,箍筋转角与钢筋的交接点均应绑扎牢;箍筋的接头(弯钩迭合处)在梁中应沿纵向后方向交叉布置;绑扎的铁丝要向里

箱梁预应力张拉计算书25、30米(读书油表)

箱梁预应力拉计算书 武(陟)西(峡)高速公路桃花峪黄河大桥工程,是市西南绕城高速公路向北延伸与(州)焦(作)晋(城)高速公路相接的南北大通道。第3标段长度:1250.43m(K28+917.57~K30+168)。桥梁长度:7联35孔1244.7m(跨堤桥1联3孔,引桥6联32孔)。 引桥全长955.43m,6联32孔预制安装(先简支后连续)的预应力连续小箱梁结构。第1联6孔,左幅(25+30+35+35+25+25)m、右幅(25+25+25+35+35+30)m;第2联6孔均为30m;第3、4、5、6联,均为5孔30m。每孔左右幅共12榀小箱梁。 一、拉计算所用常量: 预应力钢材弹性模量Eg=1.95×105Mpa=1.95×105N/mm2 预应力单数钢材截面面积Ag=139mm2 预应力钢材标准强度f pk=1860Mpa 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=0.0015 预应力钢材与孔道壁的摩擦系数μ=0.17 设计图纸要求:锚下拉控制应力σ 1 =0.75 f pk =1395MPa 二、计算所用公式: 1、P的计算: P=σ k ×Ag×n× 1000 1 ×b (KN) (1) 式中:σ k ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ 预应力钢材的拉控制应力(Mpa); Ag ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄预应力单束钢筋截面面积(mm2); n  ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄同时拉预应力筋的根数(mm2);

b  ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄超拉系数,不超拉取1.0。 2、p 的计算: p = μθ μθ+-+-kl e p kl (1( (KN ) (2) 其中:P  ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄预应力钢筋拉端的拉力(N ); l  ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄从拉端至计算截面的孔道长(m ); θ  ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ 从拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(Rad ); k  ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄预应力钢材与孔道壁的摩擦系数。 3、预应力钢材拉时理论伸长值的计算: ΔL= Eg Ay L p ?? (3) 其中:p  ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄预应力钢材的平均拉力(N ); L  ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄预应力钢材长度(cm ); Ay  ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄预应力钢材截面面积(mm 2); Eg  ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄ ̄预应力钢材弹性模量(N/mm 2)。 三、计算过程 1、P 的计算: 本标段采用φj 15.2钢绞线作为预应力钢材,依据通用图及施工图纸,刚束的组成形式一共有三种:φj 15.2-5、φj 15.2-4、φj 15.2-3。 实际拉力控制 控制拉力为在锚固点下的力,在确定千斤顶的拉力时,应考虑锚固口摩阻损失,此摩阻损失以1%计算,故拉时千斤顶实际拉力为:

现浇预应力砼连续箱梁现场施工方法

现浇预应力砼连续箱梁施工方案 一、工程概况 XXXXXXX跨越联江路,主桥采用35+48.5+35m预应力砼连续箱梁,斜交正做。引桥采用跨度20m左右先张法预应力砼空心板结构。桥梁起始桩号K5+127.900终止桩号K5+497.160,桥长369.24m。设计采用等截面箱梁,梁高2.3m,单箱单室断面, 因 均采用 30cm, 箱室内模板由箱室内侧模板和箱室顶模组成,箱室内顶板模安装待箱室内侧模板拆除后方能开始施工,内侧模板用组合钢模板和特制木模配套使用,组合钢模板 采用8×10cm木枋,与梁侧模通过Φ16

螺杆穿心对拉。箱室内模板采用钢管固定。顶板模板采用门架及8×10cm木枋支撑。为了能拆除箱室内支架及模板,在每个箱室顶板上距支座1/4跨度处预留1m×1m洞口,四周预留钢筋,待拆除箱室内模后,再将顶板钢筋焊接好,用同强度等级微膨 胀砼补浇洞口。

④、支架预压 支架应有足够的强度、刚度和稳定性,并采取措施消除压缩变形,纵、横、斜向构造结合紧密整体性好,能承受施工过程中可能产生的各种荷载。支架搭设后需加以相当于箱梁重力的堆载进行不间断预压,预压荷载全联一次加载,并观测其变形和沉降,待24小内累计沉降不超过1.5mm方可卸载,施工期间必须加强梁体及支架变 形的检测和控制. 时,小于10d(506)。 ⑥、预应力钢束与普通钢筋位置冲突时,普通钢筋可适当移位,纵向钢束与横向钢束、箱梁顶板钢筋位置冲突时,横向钢束可适当移位,预应力锚固槽口处钢筋施工过程中可切断,但需留足够长度,待预应力钢束张拉完毕后,采用同直径的钢筋焊 接恢复。 4、波绞管安装、钢绞线制安 按设计要求,纵向预应力管道采用塑料波绞管,摩擦系数为0.14,采用PZ真空辅助压浆技术。横向预应力及横梁钢束用金属波纹管。波纹管应严格按设计坐标进行安

最新现浇箱梁预应力张拉计算过程说课讲解

预应力张拉 一、张拉控制 (一)、理论伸长量 1、基本参数 1)钢绞线:规格φs15.2,公称直径15.2mm ,公称截面积140mm 2 ,张拉控制应力con pk 0.75f 0.75*18601395MPa σ===。钢绞线弹性模量按5Ep 1.95*10MPa =。 2)精轧螺纹钢:规格φ32mm ,截面积 804.2mm 2 con pk 0.9f 0.9*930837MPa σ===。 3)波纹管管道摩擦系数0.17μ=,管道偏系差数k 0.0015=。X 从张拉端至计算截面的孔道长度,X 2为孔道长度与工作长度之和(工作长度:锚具长度+限位器长度+千斤顶长度)。X 3为孔道长度与工作长度之和(工作长度:底座高度+千斤顶长度)。两端对称张拉的钢束以平直段中点断面为计算截面,单端张拉的钢束以固定端为计算截面(锚固长度不计)。 2、计算过程 1)纵向、横向张拉 将总和切角α换算为弧度θ:*180 πθ= α,钢束的总和切角为计算长度范围之内的角度之和。 计算单束钢绞线最大张拉力:P 1395*140*n =(根数), 平均张拉力:(kx )p P 1e P kx μθμθ-+-=+(), 则有理论伸长量:p 2 p p P L A E X ?=。

2)竖向张拉 竖向预应力筋为32mm 精轧螺纹钢,计算精轧螺纹钢最大张拉力:2con *804.367.3P mm t σ==, 则有理论伸长量:3P L A E X ?=。 由于精轧螺纹钢伸长量较小,张拉施工时误差影响较大,因此按照设计以张拉吨位为主,伸长量为辅。 (二)、实际伸长量 预应力施加顺序为:con con con 015%30%σσσ---,持荷两分钟后锚固。 为保证实际伸长量数据准确性,减少计算预应力损失的误差,采用30%张拉力的伸长量减去15%张拉力的伸长量,代替0-15%张拉力的伸长量。 实际伸长量测量程序为:施加预应力15%时记录伸长量1L ,施加预应 力30%时记录伸长量2L ,施加预应力100%时记录伸长量3L ,则有: 实际伸长量3121L L L L L =-+-()。 由于预应力张拉采用伸长量与张拉力双控,因此在控制张拉力的同时,需计算实际伸长量与理论伸长量的差值是否满足规范及设计要求。 合格标准为L-L 6%6%L ?≤≤?-+。 为保证竖向预应力筋张拉质量,采取复拉以减少预应力损失,即跳块张拉,如施工4#块时可对已经张拉完成的2#块竖向预应力筋再次进行张拉,补偿应力损失。 二、注意事项 1、预应力筋、锚具、夹具和连接器使用前应进行外观质量检查,不得有弯曲,表面不得有裂纹、毛刺、机械损伤、铁锈、油污等。

现浇箱梁预应力施工方案

惠民大道东段C标连续箱梁预应力施工方案 一、程概论及设计要求 1、本桥上部结构为连续箱梁,双箱双室,连续箱梁采用二相预应力体系,梁体为 50#号砼,满堂支架现浇成形。 2、(1)预应力钢束布置:连续箱梁分为纵向连续束、顶板束、底板束,为9?j15.24, 支点横梁横向束为9? j 15.24,横向顶板束为4? j 15.24扁锚体系。详见《施工图部分预应 力钢束布置图》 (2)预应力筋材料:纵横预应力采用? j 15.24,抗拉强度R b y =1860mp,高强低松驰钢铰线(公称面积 140mm2符合ASTM416—90A标准)。 (3)锚具体系:按设计纵向通长束、顶板束及底板束为YM15-12,顶板束为YM15-7;箱梁横向预应为YBM15-3,竖向高强精轧粗钢筋锚具为YGM型,根据其设计要求,施工方便减小预应力损失出发,建议全部采用能适应分级张拉的锚具。 3、张拉砼强度:按设计要求需待梁浇筑砼达到90%σ n 强度后方可设施。 4、成孔:孔道采用预埋波纹管成孔。考虑其结构特殊性,横均采用先行穿束,竖向束?45波纹管。波纹管直径(内径)7孔为?65mm,12孔?90-100mm,竖向束?45波纹管。 5、方案编制依据:《公路桥涵施工规范》、《公路桥涵设计手册预应力分册》、《本桥施工图》。 二、预应力张拉施工 1、梁体预应力布束 本梁体按整体现浇施工设计,箱梁横断面为双箱双室等截面结构,顶面宽12m,底宽6m,梁高1.8m,跨中,左右箱臂厚40m,板与底板厚分别25cm、3cOm(支点除外),梁体为三相预体系,①纵向束可分为顶板束,全桥共22-17φj15.24;底板束15-12φj15.24;②支点横梁横向预应力束一端张拉,张拉端与锚固端交错布置,与构造钢筋相交时,适当移动构造钢筋位置,○3顶板横向束平面布置间距45~60cm。 2、张拉工艺:纵向预应力筋,按设计要求采用两端同时对称张拉,即采用YCW-250千斤顶二套进行对称张拉,对由于千斤顶油缸引伸量及操作要求限制,当伸长量在30cm以上的预应力束采取分级张拉工艺;支点横梁横向束采用YCW-250千斤顶一端张拉,顶板横向束YDC-25单根张拉。工艺流程如下:

现浇连续箱梁预应力张拉计算

重庆沙滨路连续箱梁张拉计算预应力施工作业指导书 编制: 审核: 审批: 重庆拓达建设集团有限公司 2011年5月21日

目录 一、张拉前的准备工作 (2) 二、张拉程序 (2) 三、张拉控制数据计算 (2) 四、张拉力与油表读数对应关系 (12) 五、伸长值的控制 (13) 六、质量保证措施 (14) 七、安全保证措施 (15) 预应力施工作业指导书 后张法预施应力是待混凝土构件达到一定的强度后,在构件预留孔道中穿入预应力筋,使预应力筋对混凝土构件施加应力。这是一项十分重要的工

作,施加预应力过多或不足都会影响预制构件质量,必须按设计要求,准确地施加预应力。 一、张拉前的准备工作 1、张拉前需完成梁内预留孔道、制束、制锚、穿束和张拉机具设备的准备工作。 2、张拉作业上岗作业人员必须经过特种作业培训,并取得特种作业合格证书。施工前,还必须对所有作业人员进行严格的施工技术交底。 3、钢绞线、锚具、张拉千斤顶、压力表等设备必须经专业检测单位检测,并取得检验合格报告。 4、张拉安全防护设备已安装完毕并在作业区周边布设警示标志,由专人负责看护、挪动。 二、张拉程序 预应力张拉要求混凝土强度达到90%且龄期不少于7天方可张拉,张拉时需纵横向钢束交替进行,纵向钢束张拉按先长后短的原则进行作业。 张拉工序为:0→初应力→控制应力(持荷2分种锚固)。 三、张拉控制数据计算 本作业指导书以标准段3×30m箱梁纵向和横向预应力筋伸长量计算为例进行编制。 ㈠、计算依据 1、采用YJM15系列自锚性能锚具(即:YJM15-15、YJM15-7),张拉设备采用YCW250型、YCW400型配套千斤顶,已通过质量监督检验所检验合格并标定,检验证书附后。 2、本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线,单根钢绞线为(钢绞线试验

25m小箱梁后张法预应力张拉计算与应力控制

专项施工方案审批表承包单位:合同号:

工程 箱 梁 张 拉 伸 长 量 计 算 书 工程项目部 二0一五年十二月七日 工程25m箱梁

预应力张拉伸长量计算 1 工程概况 (1)跨径25m的预应力混凝土简支连续箱梁,梁体高度1.4m,宽度2.4m,采用C50混凝土, (2)钢绞线规格:采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格,标准抗拉强度fbk=1860Mpa,公称截面面积140mm2,弹性模量根据试验检测报告要求取Ep=1.93×105Mpa。钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4,其中: 中跨梁:N1为4Φs15.2,N2、N3、N4为3Φs15.2; 边跨梁:N1、N2、 N3为4Φs15.2, N4为3Φs15.2; (3) 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制,即σcon=1860×75%=1395Mpa,单股钢绞线张拉吨 位为:P=1395×140=195.3KN,3股钢绞线张拉吨位为:F=195.3×3=585.9KN,4股钢绞线张拉吨位为:F=195.3×4=781.2KN,采用两端张拉,夹片锚固。 (4) 箱梁砼强度达到90%以上且养护时间不少于7d时方可张拉,张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束。 (5) 根据规范要求结合现场施工经验,为了有效控制张拉过程中出现异常情况,分级进行张拉:0~15% (测延伸量)~30%(测延伸量)~100%(测延伸量并核对)~(持荷2分钟,以消除夹片锚固回缩的预应力损失)~锚固(观测回缩)。 2 油压表读数计算 (1)根据千斤顶的技术性能参数,结合合肥工大共达工程检测试验有限公司检定证书检定结果所提供的线性方程,计算实际张拉时的压力表示值Pu: 千斤顶型号:YC150型编号:1 油压表编号:yw08007229 回归方程:Y=0.03377X+1.18 千斤顶型号:YC150型编号:2 油压表编号:yw05049806 回归方程:Y=0.03335X+0.51 千斤顶型号:YC150型编号:3 油压表编号:yw07023650 回归方程:Y=0.03358X+0.84 千斤顶型号:YC150型编号:4 油压表编号:yw05049788 回归方程:Y=0.03367X+0.01 (2) 钢束为3股钢绞线 张拉至10%控制应力时油压表读数计算: 1千斤顶,yw08007229油压表读数: Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*10%+1.18=3.2Mpa 2千斤顶,yw05049806油压表读数: Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*10%+0.51=2.5Mpa 3千斤顶,yw07023650油压表读数: Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*10%+0.84=2.8Mpa

现浇箱梁张拉计算书

***************高速公路 二合同 K224+774.554分离式立交桥现浇箱梁 张拉计算书 *****有限公司 二零二零年六月

本张拉适用K224+774.554分离式立交桥现浇箱梁钢束,预应力钢绞线采用高强 度低松弛钢绞线,f =1860Mpa,公称直径d=15.20mm,公称面积Ay=140.3mm2(外委pk 报告),弹性模量Ey=2.02×105Mpa(外委报告)。锚具采用整套锚具,管道成孔采 用塑料波纹管。所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检,严禁使用无部级以上级别 技术鉴定和产品鉴定的材料。材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。钢绞线 要防止生锈和影响水泥粘结的油污。 钢绞线下料采用砂轮切割机按加工长度下料。钢筋绑扎结束,装模前由专人对 波纹管进行检查,若有孔眼须用胶布缠好,严禁进浆。 预应力张拉前先试压同条件养护砼试件,待箱梁达到设计强度100%且养护龄期 不小于7天方可张拉,钢束张拉时采用单端张拉。张拉前先对张拉千斤顶进行校核。 张拉程序:0→0.15σcon(持荷10秒)→0.3σcon→0.5σcon(倒顶)→1.0σcon (持荷2min)→锚固。 张拉时实行双控,理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%~+6%之间,否 则应分析原因或重新张拉。张拉严格控制滑丝和断丝,张拉完及时压浆割除钢绞 线头。张拉时做好施工记录。 二、理论伸长值计算 1、理论伸长量计算 钢绞线公称直径15.20mm 单根截面面积140.3mm2 标准强度fpk=1860MPa 弹性模量Ep=2.02×105MPa 管道摩擦系数μ=0.17 管道偏差系数K=0.0015 锚下控制力σcon=0.73 锚下控制应力δ=0.73×fpk=1860×0.73=1357.8(MPa) 每股控制张拉力(1357.8×140.3)/1000=194.499(KN) OBM15-5锚具摩阻力损失平均值u=0.025(摩阻损失系数测定表) OBM15-12锚具摩阻力损失平均值u=0.025(摩阻损失系数测定表) OBM15-9锚具摩阻力损失平均值u=0.024(摩阻损失系数测定表) 伸长率计算公式:△L=PpL/ApEp 平均张拉力:Pp=P(1-e-(kx+μ))/ (kx+μθ)

预应力张拉力计算

预应力张拉力计算 箱梁,设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线,公称直径15.2mm,公称面积Ag=139mm2,弹性模量Eg=1.95*105MPa,为保证施工符合设计要求,施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。 一、计算公式及参数 1、预应力平均张拉力计算公式及参数: 式中:Pp—预应力筋平均张拉力(N) P—预应力筋张拉端的张拉力(N) X—从张拉端至计算截面的孔道长度(m) θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数:取0.0015 u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数,取0.25 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数: △L=PpL/(ApEp) 式中:Pp—预应力筋平均张拉力(N) L—预应力筋的长度(mm) Ap—预应力筋的截面面积(mm2),取139mm2 Ep—预应力筋的弹性模量(N/mm2),取1.95×105N/mm2 二、伸长量计算: 1N1束一端的伸长量: 单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905N X直=3.5m;X曲=2.35m; θ=4.323×π/180=0.25rad KX曲+uθ=0.0015×2.35+0.25×0.25=0.066 Pp=193905×(1-e-0.066)/0.066=187644N △L曲=PpL/(ApEp)=187644×2.35/(139×1.95×105)=16.3mm △L直=PpL/(ApEp)=187644×3.5/(139×1.95×105)=24.2mm △L曲+△L直=16.3+24.2=40.52 N2束一端的伸长量: 单根钢绞线张拉的张拉力:P=0.75×1860×139=193905N X直=0.75;X曲=2.25m; θ=14.335×π/180=0.2502 KX曲+uθ=0.0015×2.25+0.25×0.2502=0.0659 Pp=193905×(1-e-0.0659)/0.0659=187653N △L曲=PpL/(ApEp)=187653×2.25/(139×1.95×105)=15.6mm △L直=PpL/(ApEp)=187653×0.75/(139×1.95×105)=5.2mm (△L曲+△L直)*2=(15.6+5.2)*2=41.6mm 一、计算参数: 1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数:取0.0015 2、u—预应力筋与孔道壁的摩擦系数:取0.25 3、Ap—预应力筋的实测截面面积:139mm2 4、Ep—预应力筋实测弹性模量:1.95×105N/mm2 5、锚下控制应力:σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395N/mm2 6、单根钢绞线张拉端的张拉控制力:P=σkAp=193905N 7、千斤顶计算长度:60cm

现浇预应力砼连续箱梁

郑少高速互通式立交 K21+688、EK0+814.847桥 现浇预应力砼连续箱梁施工技术方案 一、桥梁概况 我单位负责施工的郑少高速互通式立交现浇预应力砼连续箱梁桥共2座,即K21+688人行机耕天桥、EK0+814.847跨主线桥。概况如下:K21+688人行机耕天桥, 交角65°,桥梁全长97.08米,桥宽6米,上部结构为20+2×25+20米现浇预应力砼连续箱梁,全桥为一联。现浇箱梁主要工程数量:现浇50号混凝土324.66m3,φj15.24钢绞线6.54t,光圆钢筋7.998t,带肋钢筋70.579t。 EK0+814.847桥位于平曲线内, 交角90°,桥梁全长117.04米,桥宽10米,上部结构为25+2×30+25米现浇预应力砼连续箱梁,全桥为一联。现浇50号混凝土630.6m3,φj15.24钢绞线13.209t ,光圆钢筋1.176t,带肋钢筋118.752t 。 二.现浇箱梁施工技术方案 K21+688人行机耕天桥、EK0+814.847桥均处于挖方段,该两座桥设计净空分别为6.27米、5.262米。K21+688人行机耕天桥采用满堂支架施工;EK0+814.847桥由于桥下土方未开挖,故对该桥采用无支架施工。 1.支座安装 现浇砼箱梁采用盆式支座。安装前由测量人员放出横桥轴线和顺桥轴线以

控制支座的平面位臵,并测出立柱顶面高程用以控制支座的安装高程。同时对支座全面检查,查看零件有无丢失、损坏,橡胶块与底盆间有无压缩空气,对支座部件清洁干净。安装时下座板必须保持水平,当承载力小于等于5000kN 时,支座四角高差要小于1mm;当承载力大于5000kN时,支座四角高差要小于2mm 。上座板安装时要根据施工时温度与设计安装温度差值计算预偏量,保证支座上下各部件纵横向对中,错开距离与计算值相等。 支座采用地脚螺栓连接,支座上座地脚螺栓按设计要求做好,再浇上部砼。支座下板与墩台的连接为预留地脚螺栓孔。孔的尺寸等于或大于2倍地脚螺栓的直径,深度大于螺栓长度50mm,使用环氧树脂砂浆来固定。 确保支座安装精度的主要安装步骤如下: ①安装支座下座板; ②根据温度预偏量定出支座上座板位臵安装上座板; ③支箱梁模板,浇注混凝土。 2.地基处理 K21+688天桥在搭设支架前,必须对地基进行处理。首先,将地面平整压实,满堂支架立杆需要垂直竖立,要用挖掘机配合人工把两边黄土壁修理整齐,多余的这部分土方就地填筑。施工时要层层填筑,层层用压路机压实,保证压实度90%以上。对于软地基采用冲击夯进行特别处理。在确保地基有足够的承载力的同时保证地面平整。为使支架沉陷值不超过规定和提高地基承载力,在压实地基上再浇筑一层10cm厚的25号砼。处理宽度比箱梁水平投影每边宽2m左右,处理完

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