520m先简支后连续小箱梁计算书
箱梁预制作业指导书
箱梁预制作业指导书一、工程概况本合同段K0+870高架桥、K3+120高架桥及K6+071丰山河大桥上部结构均为预应力混凝土（后张）小箱梁，先简支后连续，箱梁共计1044片，长度为25m 和30m两种。
箱梁预制采用C50混凝土，预应力筋采用Φs15.2㎜钢绞线。
K0+870高架桥全桥箱梁共用钢筋4199.064t，C50混凝土22587.2m3，Φs15.2钢绞线820.048t；K3+120高架桥全桥箱梁共用钢筋2571.232t，C50混凝土12457.6m3，Φs15.2钢绞线452.256t；K6+071丰山河大桥全桥箱梁共用钢筋760.979t，C50混凝土4834.5m3，Φs15.2钢绞线103198.5t。
二、施工方案及施工方法1、总体方案箱梁预制混凝土施工采用混凝土搅拌站统一拌制，混凝土罐车运输，混凝土采用龙门吊配合吊斗运输至梁位。
混凝土浇筑采用先底板后腹板，最后浇筑顶板。
预应力孔道采用金属波纹管孔道成孔，采用150T千斤顶进行张拉。
孔道压浆采用C50水泥浆，要求压浆饱满。
2、钢筋制作及安装钢筋绑扎流程：先进行底板普通钢筋绑扎，再进行腹板钢筋的绑扎、腹板内纵向波纹管的安装及梁底锚固端(包括垫板、锚固螺母及锚下螺旋筋)的安装，安装内模后最后进行顶板普通钢筋的绑扎、顶板内纵向波纹管的安装。
箱梁钢筋制作在钢筋加工场内进行，然后将制作成型的钢筋运至现场进行绑扎。
钢筋分两次绑扎，第一次安装底板及腹板钢筋，第二次安装翼缘板及顶板钢筋。
主筋采用搭接双面焊或者搭接单面焊。
钢筋安装时，当普通钢筋与波纹管位置发生矛盾时，可适当挪移钢筋位置。
2.1钢筋质量要求1）钢筋加工按设计要求下料及制作加工。
2）搭接接头的长度和焊缝的总长度符合规范要求，要求焊缝平顺、无气泡、无裂缝、焊接处钢筋无烧伤现象。
搭接焊时搭接钢筋的轴线应在同向来线上。
3）搭接长度，双面焊≥5d、单面焊≥10d；焊缝厚度h>0.3d，焊缝宽度h>0.8d，d为钢筋直径。
某大院-小箱梁设计指南
《公路工程咨询设计指南》——小箱梁桥设计一、小箱梁桥桥型特点及适应范围：1.1 小箱梁桥的优缺点1.1.1 优点：小箱梁常用跨径为20～35m，作为装配式结构，易实现机械化、工厂化施工。
因仅设端横隔梁，桥下视觉简洁，加之梁高较矮，在梁高受限、景观要求较高之处，具有一定的优势。
结构适应变宽能力强，应用领域广。
采用宽梁设计，在相同跨径结构中，具有一定的经济优势。
结构暴露面少，负弯矩束锚头位于箱内，结构耐久性好。
主梁刚度较大，在车辆荷载作用下主梁变形小、行车较舒适。
施工稳定性好，易于维护。
1.1.2 缺点：施工工艺要求高，当管理与施工控制不到位时，易出现沿钢束的纵向裂缝或蜂窝麻面。
箱内空间较小，砼一次浇注内模拆除相对麻烦，箱内质量不便于检验。
同等跨径，相对空心板、T梁而言，吊装重量大。
1.2 结构体系：小箱梁设计分为简支与先简支后结构连续两种体系。
先简支后连续小箱梁除了具有小箱梁桥的通用优点外，还具有结构受力性能好、伸缩缝少、行车舒适、抗震能力强等优点。
1.3 院小箱梁设计参考图（试用版）（以下称“院小箱梁设计参考图”）介绍：院小箱梁设计参考图（试用版）于2008 年12 月编制完成，交付各路桥设计部试用。
本次小箱梁设计参考图中包括80、100、120km/h设计车速，四、六、八车道的分离和整体式断面小箱梁上部结构横向布置。
院小箱梁设计参考图中，各跨径、各桥宽的结构尺寸，是根据现行规范的构造要求，总结过去预应力混凝土小箱梁使用中的经验和教训而拟定,并在计算中根据受力需要作了相应调整。
为方便标准化施工，兼顾小箱梁间距及湿接缝宽度，小箱梁设计参考图预制梁宽取为2.4m与2.6m两种，不同的梁间距通过湿接缝宽度调整。
为保证小箱梁桥受力合理，兼顾经济性，综合考虑梁间距、边梁挑臂长度、横向分布系数等因素后，本着布束经济、合理的原则，小箱梁预应力配束归纳为A类中梁、B类中梁、A类边梁、B类边梁4种情况（A、B类梁的选择，实际选用时可按梁间距3.2m作为分界点，当梁间距≤3.2m时归为A类，当梁间距＞3.2m时，归为B类）。
箱梁施工方案
箱梁施工方案第一篇：箱梁施工方案5.1、箱梁预制施工5.1.1、制梁底座底座采用c20混凝土浇筑成厚20cm的矩形台座，底座与箱梁梁底等宽等长，中部设有穿拉筋的孔洞，孔洞位置与梁的侧模固定拉筋位置相配套。
上铺5mm厚的钢板做底模，底模用磨光机打光后涂脱模黄油。
存梁台座采用c15号混凝土硬化场地，上铺15cm15cm方木。
安排两层存放箱梁。
根据工期要求，计划设置50个制梁底座。
5.1.2、绑扎底板与腹板钢筋钢筋在加工棚内严格按设计加工，现场人工绑扎成型。
绑扎自下而上依次进行，并采取可靠的临时加固措施，保证钢筋骨架的刚度和稳定性。
钢筋按设计图纸分别加工成型后，运至制梁现场人工绑扎。
钢筋调直、连接、切断、弯曲均采用机械加工，加工好的半成品分类挂牌堆放。
钢筋骨架绑扎成型在相应的台座上进行。
绑扎前在台座底模顶面用红漆标出主筋、箍筋、横隔板、变截面位置及骨架长度。
钢筋绑扎完毕核对无误，即可进行下道工序。
为保证钢筋的保护层厚度，在钢筋骨架外侧捆扎砼曲面垫块，曲面向内。
5.1.3、波纹管安装波纹管采用厂制，材料为冷扎薄钢带。
按照设计图位置，在绑扎钢筋的过程中即安装波纹管。
在原设计的基础上增加方形定位筋控制波纹管位置，定位筋用_phi;10钢筋弯制，间距0.5m。
为防止管道产生死弯，在波纹管外侧捆绑一根_phi;10钢筋作为导向钢筋。
需接头的，采用大一号的同型波纹管套接，套管长度为200mm，将待接的两端对称地穿入套管后，再用胶带缠绕，密封好，以防水泥浆进入管内。
混凝土浇筑完毕后和初凝前分两次来回抽动钢绞线以防堵管。
5.1.4、钢绞线的下料、编束和穿束钢绞线下料长度即要满足使用要求，又要防止下料过长造成浪费。
每根钢绞线下料长度按下式确定：l=l孔+2（l1+l2+l3+l4）式中l孔为孔道净长，l1为工作锚长度，l2为千斤顶长度，l3为后端张拉工具锚长度，l4为预留量取100mm。
钢绞线编束时，每隔1.0m绑扎一道铁丝，铁丝扣向里，绑好的钢绞线编号挂牌堆放在库棚中待用。
先简支后连续小箱梁空间整体建模计算方法探讨
先简支后连续小箱梁空间整体建模计算方法探讨作者：李琪勇来源：《中国新技术新产品》2010年第18期摘要:先简支后连续小箱梁作为一种经济适用的结构形式在中小跨径桥梁中得到广泛应用,其原有计算方法主要基于以横向分配系数为基础的单梁计算,辅以梁格法验算。
鉴于目前空间有限元程序逐渐与工程实际接轨,建模日趋方便,本文探讨直接建立空间模型与梁格法验算的差别,为类似的计算做一些有益的探索。
关键词:小箱梁空间计算粱格法1 梁格法建模基本思想梁格法是分析桥梁上部结构比较实用有效的平面分析方法,概念清晰、易于操作,在桥梁结构分析中得到广泛应用。
梁格法的特点是用等效梁格代替上部结构,分析梁格的受力状态得到桥梁的受力状态。
梁格法需满足的等效原则是:实际模型与等效梁格在承受相同荷载时,产生的挠曲应该是相同的;荷载在任意梁格内产生的弯矩、剪力、转矩应等于梁格所代表实际结构部分的内力。
这种分析方式适用于板式、梁板式、组合式箱梁、多室宽箱梁等结构形式,与板单元建模方式相比工作量和计算量均大为减少。
梁格法建模时采用纵向梁格和横向梁格,分别模拟纵横向刚度,得出纵横向内力。
2 40m先简支后连续小箱梁算例2.1 技术指标设计荷载:公路I级;桥梁跨径:40m;桥梁斜度:0。
按公路桥涵结构设计安全等级一级设计。
2.2 桥梁博士计算模型2.2.1 桥型布置计算桥梁为4孔40m跨径,梁高2m,高跨比为1/20。
桥面横坡由预制箱梁按2%坡度进行调整。
桥面宽度:2×净12.5m。
2.2.2 计算模型采用桥梁博士3.1.0计算。
计算模式为斜弯桥梁模式。
全桥四跨,各跨单元划分大致相同,同第一跨。
该桥共划分773个单元,其中纵梁单元440个(1～440),横梁单元333个(441～773),横梁和纵梁相应单元采用相同节点号(不同位置)。
单元编号次序为先纵梁后横粱从左至右,节点编号为先从上到下再从左至右。
纵梁的单元长度一般为2m,变截面、端部和支点处根据构造需要划分单元程度。
先简支后连续桥梁体系转换施工工法
先简支后连续桥梁体系转换施工工法摘要：随着梁桥的发展，一种兼顾简支梁桥和连续梁桥的优点的桥型——先简支后连续梁桥应运而生。
先简支后连续梁桥充分发挥了简支梁和连续梁桥的优点，克服它们的缺点。
其施工特点是先按简支梁规模化施工，后用湿接缝把相临跨的梁块连接成连续梁，从而得到连续梁优越的使用效果，体系转换是先简支后连续桥梁施工的关键工序，下面以浙江舟山连岛高速公路册北路大桥为实例简述先简支后连续桥梁体系转换的施工施工方法。
关键词：先简支；后连续梁体系；施工工法1 先简支后连续梁桥概述1.1 先简支后连续桥梁的提出随着我国的高等级公路的快速发展，对高速公路的桥梁的质量要求也相应提升，桥梁施工技术也极为关键。
目前的常用的施工方式是：对于小跨径的高等级公路桥梁多采用装配式钢筋混凝土板梁的形式，中等跨径的桥梁则采用装配式预应力混凝土 T（箱）梁的形式，对于大跨径预应力混凝土连续梁桥，但由于现浇连续梁的施工复杂繁琐、费工费时，施工投入较大，技术人员希望将简支梁的批量预制生产和连续梁的优越性能结合起来，实现用梁或板批量预制生产的方式来加快连续梁的建设，这就是我们常说的先简支后连续施工的方法。
1.2 先简支后连续桥梁的施工工艺与传统连续梁的施工工艺相比，具有如下特点：1.2.1 梁体在预制场内采用集中预制，有利于工厂化生产，有利于技术操作减少了临时施工用地，缩短了施工周期，便于管理，有利于梁体的质量便于控制。
1.2.2 由于采用集中预制，现场架设，能够充分发挥机械性能，有效提高劳动效率，节约大量模板和支架，从而加快施工进度，减低了施工成本，提高经济效益。
1.2.3 具有刚度大、变形小、伸缩缝少和行车舒适等优点；2 先简支后连续桥梁结构施工工艺原理2.1 把一联连续梁分成几段，每段长度约一孔，各段在预制场预制后经移运吊放到墩台顶的临时支座上。
2.2 设置临时支座并安装好永久支座，逐孔安装主梁，置于临时支座上为简支状态，然后连接安装梁端湿接缝预留钢筋，安装梁底模板，然后安装梁顶预留齿板预应力波纹管，在完成湿接缝前的各项工序后浇注湿接缝砼。
先简支、后连续小箱梁施工监理要点
先简支、后连续小箱梁施工监理要点预制小箱梁施工（后张法)一、施工前提条件1 分项工程开工报告等技术资料已审批、交底。
2 台座、张拉平台及龙门吊已经完成。
3 现场施工人员到位，配置合理，工种齐全。
4 预制梁使用的千斤顶、油泵、钢筋加工机械及压浆机等机械设备均已进场。
5 张拉设备已经相应资质部门标定。
二、施工技术与工艺1 钢筋1）钢筋储存、加工、安装应严格按照规范进行。
2）对于原材及已加工好的钢筋应分类堆放，并做好标识；钢筋焊接注意搭接长度，两接合钢筋轴线一致,Ⅱ级钢筋采用结502或结506焊条；直径25mm以上的钢筋应采用机械连接。
横隔板钢筋采取提前制作,整体安装,其他钢筋在现场绑扎,同时注意预埋钢筋。
3）钢筋的垫块应采用专用高强砂浆垫块,纵横向间距均不得大于1m，梁底不得大于0。
5m.4) 桥面板砼的钢筋安设,竖向偏差不应大于5mm.2 模板1）模板采用大块钢板,厚度不小于6mm,模板应不漏浆，其平整度、刚度应满足规范要求。
2）模板隔离剂应认真调制、涂刷，使模板表面隔离剂薄而均匀，确保梁片色泽一致，表面光洁.3）当要求梁片设置横坡时,梁翼板必须按横坡预制.4）要采取可靠措施，有效固定内模，防止内模上浮或下沉。
3 波纹管、锚垫板安装及定位1）在钢筋绑扎过程中,应根据设计文件，精确固定波纹管和锚垫板位置。
波纹管定位筋间隔和接头长度应不低于规范要求，接头用塑料胶带缠裹严密，保证不漏浆。
2) 为保证预留孔道位置的精确，端模板应与侧模和底模紧密贴合,并与孔道轴线垂直。
3) 钢筋焊接时应做好金属波纹管的保护工作,如在管上覆盖湿布，以防焊渣灼穿管壁发生漏浆。
4 钢绞线下料时要通过计算确定下料长度,要保证张拉的工作长度,下料应在加工棚内进行，切断采用切断机或砂轮锯，不得采用电弧切割。
5 砼浇筑施工1）砼的配合比应根据砼的标号、选用的砂石料、添加剂和水泥等级进行设计,多做几组进行比较,除满足砼强度和弹模要求外，还要确保砼浇注顺路和砼外观质量，选用表面光洁，颜色均匀的作为施工配合比。
先简支后连续小箱梁预制施工工艺标准方案
先简支后连续小箱梁预制施工工艺标准FHEC—ＱH—30-2—200７1、使用范围本工艺标准适用于先简支后连续小箱梁的预制施工，其他后张法板梁的预制施工可参照执行。
2、编制主要应用标准和规范2。
1中华人民共和国行业标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ 04１－20００2。
2中华人民共和国行业标准《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JＴG E30—20052。
３中华人民共和国行业标准《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/1－2004 2.4中华人民共和国行业标准《公路工程施工安全技术规程》JTＪ07６－9５2.5中华人民共和国国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224－19952．6中华人民共和国国家标准《预应力锚具、夹具和连接器》GB/T-14７303、施工准备3。
１技术准备3。
1。
１施工人员要熟悉施工图纸和施工现场情况.3．1．2项目总工程师要向施工技术人员进行书面的一级技术交底和安全交底. 3．1.3对于箱梁的预制台座和模板要进行专项设计，保证满足强度、刚度和稳定性的要求。
预制台座和模板的制作精度要满足《公路桥涵施工技术规范》（ＪTJ04１—２0０0）的要求。
3.1.4开始施工前对施工人员进行全面的技术、操作、质量、安全二级交底,确保施工过程的工程质量、人身安全。
3．2机具准备3.２．1混凝土拌和和运输设备:HZS5０型混凝土搅拌站一台，混凝土运输车两辆。
３。
2．2混凝土浇注和振捣设备:5ｔ龙门吊一台，Ф50mm振捣棒二根,Ф３０ｍm振捣棒一根,附着式振捣器若干.3。
2。
3钢筋加工设备:钢筋调直机一台，钢筋切断机一台,钢筋弯曲机一台,电焊机两台.3。
２。
4钢绞线张拉和压浆设备：２00ｔ千斤顶两台，高压油泵两台,水泥搅拌机一台，压浆泵一台.３。
2.5其它设备：3m3装载机一台，1５０kw发电机一台.3.3材料准备３.3。
１原材料:碎石、砂子、水泥、水、外加剂、钢筋、钢绞线等原材料必须按相应的试验规程检验，质量符合《公路桥涵施工技术规范》(JTＪ０41-2000)标准。
迈达斯简支小箱梁计算书
修改最终版_restore计算书设计：_____________________校对：_____________________审核：_____________________2015-5-12目录一、基本信息 (3)1.1 工程概况 (3)1.2 技术标准 (3)1.3 主要规范 (3)1.4 结构概述 (3)1.5 主要材料及材料性能 (3)1.6 计算原则、内容及控制标准 (4)二、模型建立与分析 (4)2.1 计算模型 (4)2.2 主要钢筋布置图及材料用表 (5)2.3 截面特性及有效宽度 (5)2.4 荷载工况及荷载组合 (6)三、内力图 (8)3.1 内力图 (9)四、持久状况承载能力极限状态验算结果 (9)4.1 截面受压区高度 (9)4.2 正截面抗弯承载能力验算 (9)4.3 斜截面抗剪承载能力验算 (10)4.4 抗扭承载能力验算 (10)4.5 支反力计算 (11)五、持久状况正常使用极限状态验算结果 (12)5.1 结构正截面抗裂验算 (12)5.2 结构斜截面抗裂验算 (13)六、持久状况构件应力验算结果 (13)6.1 正截面混凝土法向压应力验算 (13)6.2 正截面受拉区钢筋拉应力验算 (14)6.3 斜截面混凝土的主压应力验算 (14)七、短暂状况构件应力验算结果 (15)7.1 短暂状况构件应力验算 (15)一、基本信息1.1 工程概况1.2 技术标准1.3 主要规范1)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）2)《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3)《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）4)《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）5)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）6)《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）1.4 结构概述1.5 主要材料及材料性能1)混凝土表格 1 混凝土表格2)普通钢筋表格 2 普通钢筋表格3)预应力材料表格 3 预应力材料表格1.6 计算原则、内容及控制标准计算书中将采用midas Civil对桥梁进行分析计算，并以《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）为标准，按A类预应力混凝土结构进行验算。
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装配式小箱梁上部结构通用图计算书结构型式：先简支后连续跨径： 20m桥面宽度： 12m荷载等级：公路—Ⅰ级计算资料1.1桥跨布置跨径布置：中跨跨径:20m,边跨跨径:19.92m。
桥梁横断面1.2设计荷载1.3计算材料材料设计参数表2纵梁计算2.1 计算资料边箱线形荷载表汽车荷载冲击系数表2.2 边箱计算结构的静力计算分析采用平面杆系理论，以主梁轴线为基准线划分结构离散图，按施工步骤划分数个施工阶段和运营阶段进行计算，验算主梁的内力、应力等，计算采用《桥梁博士3.2》进行计算。
结构共划分85个节点、主梁单元84个，永久约束单元6个，临时约束单元7个。
结构离散图2.2.1 持久状况承载能力极限状态抗弯强度验算-2.53-165.37-1.68e3-1.68e3 1.13e34.99e35.03e35.03e3-3.56e3-5.88e3163.45838.15209.144.38e34.39e34.39e3-106.4-3.51e3-5.88e3-5.88e3371.264.31e34.39e34.39e3-3.26e3-5.88e3135.03838.15257.284.39e34.39e34.4e3-50.28-3.7e3-5.88e3-5.88e3 1.06e34.89e35.03e35.03e3-154.18-162.37-1.68e31.133.58e3持久状况承载能力极限状态抗弯强度图 承载能力极限状态特征断面抗弯强度验算表 位置(m)最大正弯矩最大负弯矩设计弯矩 Md抗弯强度 Mud是否 满足 设计弯矩 Md抗弯强度 Mud是否 满足 0.3 -2.5 -1680.3 是 -165.4 -1680.3 是 9.92 4985.3 5034.1 是 1128.9 5034.1 是 19.92 163.5 838.1 是 -3561 -5883.6 是 29.92 4375.9 4391 是 209.1 4391 是 39.92 -106.4 -5883.6 是 -3515 -5883.6 是 49.92 4309.8 4391 是 371.3 4391 是 59.92 135 838.1 是 -3258.5 -5883.6 是 69.92 4379.9 4391 是 257.3 4391 是 79.92 -50.3 -5883.6 是 -3696.5 -5883.6 是 89.92 4892.4 5034.1 是 1064.9 5034.1 是 99.541.13584.5是-162.4-1680.3是2.2.2持久状况承载能力极限状态抗剪强度验算持久状况承载能力极限状态抗剪强度图承载能力极限状态特征断面抗剪强度验算表（kN）2.2.3持久状况正常使用极限状态验算长期效应组合混凝土正应力包络图短期效应组合混凝土正应力包络图（压应力取标准值组合）短期效应组合混凝土主应力包络图（压应力取标准值组合）持久状况长期效应组合特征断面混凝土应力验算汇总表持久状况标准效应组合特征断面混凝土应力验算汇总表2.2.4短暂状况应力验算短暂状况混凝土正应力包络图短暂状况特征断面混凝土正应力最值汇总表2.2.5钢束引伸量计算计算钢束示意图钢束引伸量计算表2.2.6支座反力汇总2.2.7五跨一联边梁计算主要结论(1) 规范强制性条款：持久状况极限状态承载能力验算（见《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）4.1.6），截面极限状态承载能力均满足要求。
(2) 规范强制性条款：预应力混凝土受弯构件抗裂验算（见《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）6.3.1）。
①正截面抗裂验算在长期效应组合作用下满足A类预应力混凝土构件规范要求。
在短期效应组合作用下在墩顶处虽出现应力值超出容许应力的情况；但出现的区域均在墩顶实心段,所算数值不真实,而其它部位均在容许范围内，所以在短期效应作用下满足A 类预应力混凝土构件规范要求。
②斜截面抗裂验算在短期效应组合下，最小主应力为-2.171MPa，大于A类预应力混凝土构件在短期效应作用拉应力限值（-1.855MPa），但出现的区域均在墩顶实心段,所算数值不真实,而其它部位均在容许范围内，所以在短期效应作用下满足A类预应力混凝土构件规范要求。
(3) 持久状况和短暂状况的应力验算（见《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）7.1.5）。
受压区混凝土的最大压应力为11.012 MPa，小于受弯构件正截面混凝土的压应力限制（22.68MPa），满足规范要求。
受拉区预应力钢筋的最大拉应力为1139.696MPa，小于限值（1209MPa），满足要求。
(4)主要结论持久状况极限承载能力满足规范要求；短期效应组合正截面抗裂验算满足要求，长期效应组合正截面抗裂验算满足要求，短期效应组合斜截面抗裂验算满足要求；使用阶段混凝土的压应力和主压应力满足要求。
2.3中箱计算结构的静力计算分析采用平面杆系理论，以主梁轴线为基准线划分结构离散图，按施工步骤划分数个施工阶段和运营阶段进行计算，验算主梁的内力、应力等，计算采用《桥梁博士3.2》进行计算。
结构共划分85个节点、主梁单元84个，永久约束单元6个，临时约束单元7个。
结构离散图2.3.1 持久状况承载能力极限状态抗弯强度验算-2.04-162.43-1.68e3-1.68e3818.344.17e35.02e35.02e3-3.03e3-5.69e3305.68838.15-14.79-241.843.69e34.42e3-19.99-3.06e3-5.69e3-5.69e3112.743.59e34.42e34.42e3-2.81e3-5.69e3217.97838.1534.723.71e34.42e34.42e3-3.16e3-5.69e399.22838.15757.754.08e35.02e35.02e3-150.09-158.17-1.68e33.133.57e3持久状况承载能力极限状态抗弯强度图 承载能力极限状态特征断面抗弯强度验算表 位置(m)最大正弯矩最大负弯矩设计弯矩 Md抗弯强度 Mud是否 满足 设计弯矩 Md抗弯强度 Mud是否 满足 0.3 -2 -1680.3 是 -162.4 -1680.3 是 9.92 4170.9 5017.3 是 818.3 5017.3 是 19.92 305.7 838.1 是 -3032.7 -5690.4 是 29.92 3686.8 4420 是 -14.8 -241.8 是 39.92 -20 -5690.4 是 -3062.1 -5690.4 是 49.92 3594.8 4420 是 112.7 4420 是 59.92 218 838.1 是 -2808.8 -5690.4 是 69.92 3714.6 4420 是 34.7 4420 是 79.92 99.2 838.1 是 -3162.9 -5690.4 是 89.92 4080.1 5017.3 是 757.7 5017.3 是 99.543.13569.3是-158.2-1680.3是2.3.2持久状况承载能力极限状态抗剪强度验算持久状况承载能力极限状态抗剪强度图承载能力极限状态特征断面抗剪强度验算表（kN）2.3.3持久状况正常使用极限状态验算长期效应组合混凝土正应力包络图短期效应组合混凝土正应力包络图（压应力取标准值组合）短期效应组合混凝土主应力包络图（压应力取标准值组合）持久状况长期效应组合特征断面混凝土应力验算汇总表持久状况标准效应组合特征断面混凝土应力验算汇总表持久状况标准效应组合特征预应力钢筋应力验算汇总表.2.3.4短暂状况应力验算短暂状况混凝土正应力包络图短暂状况特征断面混凝土正应力最值汇总表2.3.5钢束引伸量计算计算钢束示意图钢束引伸量计算表2.3.6支座反力汇总2.3.7五跨一联中梁计算主要结论(1)规范强制性条款：持久状况极限状态承载能力验算（见《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）4.1.6），截面极限状态承载能力均满足要求。
(2)规范强制性条款：预应力混凝土受弯构件抗裂验算（见《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）6.3.1）①正截面抗裂验算在长期效应组合作用下满足A类预应力混凝土构件规范要求。
在短期效应组合作用下各主要特征断面应力值均在容许应力范围内，所以在短期效应作用下满足A类预应力混凝土构件规范要求。
②斜截面抗裂验算在短期效应组合下，应力值均在容许应力范围内，所以在短期效应作用下满足A类预应力混凝土构件规范要求。
(3)持久状况和短暂状况的应力验算（见《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）7.1.5）。
受压区混凝土的最大压应力为11.509 MPa，小于受弯构件正截面混凝土的压应力限制（22.68MPa），满足规范要求。
受拉区预应力钢筋的最大拉应力为1131.377 MPa，小于限值（1209MPa），满足规范要求。
(4)主要结论持久状况极限承载能力满足规范要求；短期效应组合正截面抗裂验算满足要求，长期效应组合正截面抗裂验算满足要求，短期效应组合斜截面抗裂验算满足要求；使用阶段混凝土的压应力和主压应力满足要求。