特高压输电线路覆冰断线张力计算与分析_吕健双
覆冰纵向张力计算
重 冰 区输 电线路 在 覆 冰 断线 工 况 和不 均 匀 覆 冰
工 况下 的纵 向张力计算 ， 重冰 区输 电线 路杆塔 强度 是
设 计 以及 不 均 匀 脱 冰 时 的 导 地 线 间 距 计 算 的基 础 。
１ 断 线 工况 的纵 向张力 数 值计 算 方 法
传 统 的断线工 况 的纵 向张 力计 算 主要 是试 凑 图
解法¨ ｊ根 据其 原 理 也 可 编 制计 算 机 程 序进 行 试 ，
目前重 冰区输 电线 路 的设 计 ， 是按 《 冰 区架 空 送 电 重
线路设计 技术 规定》３（９ ８试行 ） 它适 用 于 ２０ｋ Ｌ １９ ， ２ Ｖ 及 以下 ２ ４ ｍ覆冰情 况 ， 中对覆 冰断线 工况 和 ０ ０ｍ 其 不均匀覆 冰工 况 下 的纵 向张 力 取 值 作 了具 体 规 定 。 目前正 在修 编的架空 输 电线 路重 冰 区设 计技 术导则 ，
维普资讯
第 ３ 卷 第 ３期 ｌ ２０ 年 ｏ ｏ８ ６月
四 Ｊ Ｉ Ｉ电 力 技 术
Ｓｃ ｕ ｎ Ｅ ｅ ｔ ｃ Ｐ ｗ ｒＴ ｃ ｎ ｌ ｇ ｉｈ ａ ｌｃ ｒ ｏ ｅ ｅ ｈ ｏｏ ｙ ｉ
Ｖ １ ３１ Ｎ ． ｏ 。 ｏ ３
算方法 求 解 则 简单 有 效 ， 以 避 免 上不足 ， 对上述 两种 典型工 况
下 的纵 向张力 数值计 算 方法进行 了介 绍 ， 据此编 制 并 了计算 程序 。该计 算方 法同样适 用 于轻 冰 区的计算 。
耐 张 塔 的 断 线 和 不 均 匀 覆 冰 工 况 下 的 纵 向 张 力
根据 规程规 定ｌ ， 冰线 路 断 线 工况 按 断 线 、 ３ 重 有 冰 、 风计算 断线 张力 。 无 直线塔 断线 工况 的纵 向张 力计 算 有关 参 数 见 图 １所
输电线路导线覆冰舞动时力学特性分析
Y s0
lBC O
Y
l
L OC
其fM悬=s挂C8gsBsBgB曲0sglscsCBl线D0Bo2 s长q 度X为：
光伏
DFIG（9）
f M
Y
L
OC
O
f M
l g 2l3 cosq
C
L
=
+s cosqBs
gB
0
2
sB
4s0
2
2）架空线的状态方程式
X
（10）
AC 148# A DC
l
L
（1） OC
O f
g l2 fM = 8s0
（5）
此外，还可得到导线上任意一点的应力为：
n16b )+
cos b
Wl
ùû
kc
a02
s
in
2
w
s x = s0 + yg t悬挂点处的应力为：
（6）
T0
ù ú
a0sinwt
û
s A =sB= s0+ g f M （2）不等高悬挂点的情形
（7）
在实际线路建设中，由于地形海拔差异和杆塔高度
损过；大严而重造时成会断造股成断g耐L线张OC，横绝担缘摆s子x动金变具形脱，串塔螺身栓Y屈松服动或塔受
TA Tg A
头断裂等。导线舞动除了会对铁塔本身造成严重危
2 覆冰导线静力特性Tg B和舞TB 动动力特性
架空输电线路在覆冰舞q T动0 情况下运行时存在一 系列较复杂的力学问题。在B 舞动情况下，除了导线上
cos b
s0
Wl ùû kca02 sin2 wt
LOC
g LOCs A
s gA
重覆冰输电线路不平衡张力计算及影响因素分析
重覆冰输电线路不平衡张力计算及影响因素分析摘要不均匀覆冰会导致铁塔两侧产生不平衡张力，严重情况下可能对铁塔的安全性造成一定的风险。
本文通过建立输电线路不平衡张力数值计算模型，分析了连续档数、档距、高差及金具串长度对架空输电线路不平衡张力的影响情况。
通过数值计算分析得出，上述因素均对输电线路不平衡张力产生一定的影响，在实际工程中，可根据不平衡张力影响因素及特点对线路两侧张力进行有针对性的控制，提高输电线路本质安全性。
关键字：重覆冰；架空输电线路；不平衡张力；数值计算；影响因素1引言陡峻山区输电线路所处环境复杂多变，微气象、微地形表现十分突出，同时受地形地质条件限制，大档距、大高差出现十分平凡，因此更易发生不均匀覆冰现象。
由于输电线路不均匀覆冰使得杆塔两侧产生不平衡张力，当不平衡张力超过杆塔承载极限时会发生杆塔塔材变形，甚至严重情况下发生倒塔事故，造成大量的经济损失，威胁电力系统的安全稳定运行。
因此有必要对陡峻山区中重覆冰电线不平衡张力变化规律进行研究，分析输电线路不平衡张力随档距、高差、连续档数、金具串长等条件的变化规律，为后续工程设计提供重要参考。
2输电线路不平衡张力数值计算原理高差变化较大的山区输电线路在经过重冰区时，耐张段各档不均匀覆冰而使得各档比载不同，从而导致杆塔两侧出现不平衡张力。
（1）档距变化与应力的关系假定在耐张段内有几个连续档，架线后无冰、无风，架线气温为t m，导线初伸长尚未放出架线应力为σm时，各直线杆塔上悬垂绝缘子串均处于中垂位置，各档导线水平应力均为σm。
当出现不均匀覆冰时，各档导线的应力不一，直线杆塔导线悬挂点发生偏移，档距发生变化。
第i档档距增量Δl i与档内应力σi之间的关系式为：式中：l和βi分别为耐张段内悬垂串处于中垂位置时第i档的档距，单位m和高i差角，单位(°)。
α、E为导线的温度线膨胀系数，单位1/℃；弹性系数，单位N/mm2。
t、σm、Δt e、γm分别为导线架线时的气温，℃；相应气温下的耐张段内的m架线水平应力，N/mm2；架线时考虑初伸长降低的等效温度，℃；架线时导线的自重力比载，N/(mm2·m)。
输电线路覆冰故障分析及对策
输电线路覆冰故障分析及对策论文导读：输电线路是电网的大动脉，是连接各个变电站、各重要用户的纽带，担负着将强电流长距离输送的任务。
输电线路一般分布在平原及高山峻岭及荒山野外，它跨越江河，直接受到风、雨、雪、雾、冰、雷等自然环境的影响，同时还受到洪水、滑坡等自然灾害的侵害、人为的损坏和动物危害等许多难以预见的破坏，经常引起线路单相接地短路故障，造成大面积停电，直接影响着工农业生产和人们的正常生活。
由于近年来随着拉马德雷现象的影响，全球气候变冷，加剧了覆冰的形成。
关键词：输电线路，覆冰，故障1引言随着我国工农业生产的迅速发展和社会用电需求的不断增强，各地相继建成并投产的电网日益增多。
输电线路是电网的大动脉，是连接各个变电站、各重要用户的纽带，担负着将强电流长距离输送的任务。
输电线路的安全运行，直接影响到了电网的稳定和向用户的可靠供电。
输电线路一般分布在平原及高山峻岭及荒山野外，它跨越江河，直接受到风、雨、雪、雾、冰、雷等自然环境的影响，同时还受到洪水、滑坡等自然灾害的侵害、人为的损坏和动物危害等许多难以预见的破坏，经常引起线路单相接地短路故障，造成大面积停电，直接影响着工农业生产和人们的正常生活。
随着电网的不断发展延伸，输电线路通过复杂地形及恶劣气候地区的不断增多，由此引发的线路事故也不断增多。
因此，分析引起输电线路故障的原因，采取防治措施，是提高输电线路安全运行的关键。
由于近年来随着拉马德雷现象的影响，全球气候变冷，加剧了覆冰的形成。
去年华中地区出现的冻雨、雨雪天气，其覆冰厚度达到了70-80mm，严重超出了设计标准。
造成了大面积、长时间的跳闸停电事故。
因此覆冰是严重威胁我国输电线路安全运行的主要因素之一，分析覆冰的成因及影响因素，进而有效的预防和降低事故的危害性摆在了电力工作者的面前。
2覆冰引发输电线路故障因素分析2.1覆冰事故类型根据我国输电线路各类冰害事故分析，覆冰线路的事故可归纳为以下四类[1-6]：2.1. 1线路覆冰的过荷载事故过负载事故为导线覆冰超过设计抗冰厚度，即覆冰后质量、风压面积增加而导致的机械和电气方面的事故。
试论基于正交设计的输电线路覆冰不平衡张力影响因素分析
试论基于正交设计的输电线路覆冰不平衡张力影响因素分析舒生前（中国电力建设集团湖北省电力勘测设计院有限公司）【摘要】对于输电线路而言，一旦发生覆冰不均匀现象就会导致导线产生不平衡张力，从而造成导线损坏、塔头破坏等安全事故。
在此之上，本文简要分析了输电线路中覆冰的特点及影响不平衡张力的因素，并通过正交试验进一步确定影响输电线路覆冰不平衡张力的因素，以此优化用于覆冰线路的设计，让线路不平衡张力不会影响工程使用价值，让输电线路正常发挥供电效能。
【关键词】输电线路；覆冰不均匀；不平衡张力；正交设计【中图分类号】TM752【文献标识码】A【文章编号】2095-2066（2019）07-0116-02前言输电线路不均匀覆冰现象会造成耐张段内各档的应力不一致,从而形成直线杆塔两侧出现不平衡张力,一旦不平衡张力值较大就会导致杆塔损坏甚至倒塌,2008年的大雪就曾经引发了大量断线倒塔现象,对于国家电网带来了重大损失,而最主要的原因正是不均匀覆冰形成了不平衡张力所致。
因此,输电线路覆冰不平衡张力一直都是科技人员研究的重点。
1输电线路覆冰不平衡张力影响因素的概述1.1覆冰的特点输电线路在实际运行过程中发生导线覆冰现象源于气象条件的改变,包括温度、湿度、空气对流、风速等,当室外环境温度达到冰点以下时,一旦空气中的云雨雾中含有的水滴与导线接触到就会形成冰凝固在到线上,致使导线覆冰,如果整个输电线路的导线都出现了覆冰现象,就会造成线路覆冰。
一般情况下,发生线路覆冰现象主要在初春或者冬季,这个时候气温多为0℃以下,风速在15m/s左右,此时极易形成线路覆冰。
线路覆冰的出现会造成倒杆断线与绝缘子串闪络事故,主要特点如下:在地形此起彼伏的区域内,相邻杠塔的高度和档距都具有很大差距,发生线路覆冰之后,杆塔两侧线路会形成不平衡张力,随之加剧,待达到极限值就会发生倒杆断线;输电线路上若有雨凇薄冰受到风的影响低频摆动,长此以往也会对导线、绝缘子、杆塔等造成损害;而线路绝缘子的表面若有覆冰则对绝缘效果大大不利,一旦天气回暖,覆冰融化会造成电导率的增大,让绝缘子串电压出现变形,严重时会发生事故。
特高压输电线路覆冰断线张力计算与分析
２ 断 线 张 力分 析
件 ，断 线 的气 象 条 件 为 一５ ℃ ，无 风 ，有 冰 。 改 变 档 距 、高 差 、悬 垂 串 串 长 、气 象 条 件 和 导 线 型
本 文 以 连续 档 张 力 差 计 算 程 序 研 究 连 续 档 线 号 等 变 量 ，分 析 覆 冰 断 线 张 力 的 影 响 因素 ，为 线
路 的覆 冰 断 线 张 力 差 情 况 。 建 立 连 续 ７档 耐 张 段 路 设 计 提 供 参
工
程
２ ０ １ ３正
２ ． １ 断线 位置 影 响分析
表 ３ 档 距 对 断 线 张 力的 影 响
Ｔａ ｂ ． ３ Ｔｈ ｅ ｉ ｎ ｌ ｆ ｕ ｅ ｎ ｃ ｅ ｏ ｆ ｓ ｐ ａ ｎ ｔ ｏ ｔ ｈ ｅ ｉ ｆ ｎ ｅ ｔ ｅ ｎ ｓ ｉ ｏ ｎ
表 １ 试 验与计算结果对 比
Ｔａ ｂ． １ Ｃｏ ｍｐ ａ ｒ ｉ ｓ ｏ ｎ、 Ｉ 】 ｒ ｉ ｔ ｈ ｅ ｘ ｐ ｅ ｒ ｉ ｍｅ ｎ ｔ ａ ｌ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ ｓ ａ ｎ ｄ ｃ ａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｄ ａ ｔ ａ ｓ
的计 算 模 型 ，假 定 年 平 均 温 为 悬 垂 串 中垂 气 象 条
Ｗｉ Ａ ＝
ｏ （ ＼ ２ ｃ ｏ ｓ ￣ ＋ １／ ） ＋ ．
１ Ｏ即可 得 到 满 足 要 求 的 解 。 文献 ［ ８ ］ 中 ， 中 国 电 力 科 学 研 究 院 建 立 真 型模 型 ，试 验 研 究 电 线 断 线 的 力 学 响 应 。试 验 的
ｆ ７ （ …） ｌ （ …） ０ Ｋ… （ ｉ ＋ １ ） ０ ｈ （ …）
考虑 ５ ５ ０ ｍ 均 匀 档 ，无 高 差 的 平 原 地 形 ， 串
500kV输电线路覆冰闪络故障原因分析及防范措施
500 kV输电线路覆冰闪络故障原因分析及防范措施摘要：新时代背景下，我国经济得到了飞跃发展，对于电能的需求也与日俱增，因此做好输电线路的安全保护工作成为当前电力部门的重要任务。
由于输电线路上覆冰引起的线路断线频繁发生，对电力系统的安全运行以及经济损失造成了巨大的影响。
本文作者分析了500 kV输电线路覆冰闪络故障原因，并提出防范措施。
关键词：500 kV；输电线路；覆冰闪络故障0、引言冰闪故障是由于持续高幅值闪络泄漏电流融化冰层所造成的,在此过程中闪络频率应该和电压梯度呈现正比关系,而且闪络电压也和覆冰水电导率、覆冰类型、冰量以及气压都有关系.而再看输电线路的覆冰因素也涉及电路所处地形、地势、气候甚至季节等外界因素,因此冰闪故障的原理及发生状况是相当复杂的。
1、输电线路覆冰事故的原因分析输电线路出现覆冰事故并不是偶然的，其中存在着诸多的原因，接下来我们就输电线路覆冰事故的原因进行分析。
1.1、天气与地形共同造成造成输电线路覆冰现象的罪魁祸首就是恶劣的气候条件，其次在加上特殊的地形状况，使覆冰现象更容易发生。
1.2、设计抗冰厚度不够在进行输电线路设计时，会根据地理位置、天气状况以及历史经验对抗冰厚度进行估计，然后根据抗冰厚度进行设计，制定一定的抗冰措施，保证对一定的覆冰状况能够轻松解决。
但是在进行抗冰厚度的设计时可能出现偏差，或者当年的冰雪灾害比较严重，远远超出了抗冰厚度的设计值，造成对很到状况的发生都没有预警，没有与之相对应的解决对策，最终造成了覆冰事故的发生。
1.3、线路舞动现象线路舞动现象，这种现象的发生使之前的覆冰状况产生更严重的后果，因此要避免线路舞动现象的发生。
1.4、覆冰产生的不平衡张力输电线路的覆冰现象分为均匀覆冰与不均匀覆冰，均匀覆冰虽然会给线路产生过大的荷载，但是不均匀荷载较之均匀荷载，会使输电线路产生不平衡张力，更容易造成输电线路的断裂，铁塔的倾斜或坍塌，会使线路覆冰事故产生更严重的后果。
±1100kV导线覆冰断线时V串偏移及不平衡张力分析
的冲 击 效应 Ｉ ｌ ＿ ２ １ ；二 是 采 用 隐 式 、显式 动 力分 析 方
法 、能 量 分 析 方 法 ，计 算 断 线 时 输 电线 路 动 态 断
线 张 力 、悬 垂 串偏 移 、杆 塔 位 移 及 内力 时程 ，研
态 不 平 衡 张 力 可 为 校 核 线 路 避 雷 器 的 结 构 强 度 提 供 依 据 。在 通 用 有 限 元 软 件 Ａ Ｎ Ｓ Ｙ Ｓ中 建立 了土 ｌ １ ０ ０ ｋ Ｖ 线 路
连 续 ７档 导 线 一 Ｖ 串体 系 模 型 ，采 用 降 温 法 施 加 导 线 初 始 张 力 ，体 系 阻 尼 以 Ｒ ａ ｖ ｌ ｅ ｉ ｇ ｈ阻 尼 形 式 施 加 ，假 定 ４ 根 覆 冰 子 导 线 同时 发 生 断 裂 ，通 过 杀 死 断 线 位 置 的 导 线 单 元 来 实 现 断 线 模 拟 。采 用 非 线 性 瞬 态 分 析 方 法 ．分 别 计 算 了 考 虑 子 间 隔棒 影 响 前 后 Ｖ 串偏 移 量 及 挂 点 不 平 衡 张 力 时 程 曲线 。 考 虑 子 间 隔 棒 影 响 时 ．覆 冰 导 线 Ｖ
基金项 目： 国家 电 网公 司科 技 资助 项 目（ 西 南 电 网输 电线 路 风 冰荷 载 关 键 技 术 研 究 ） （ Ｇ Ｃ ７ １ － １ ６ — ０ ０ ５ ）
电 力 设 计 院根 据 塔 材 布 置 型 式 、Ｖ 串 夹 角 、绝 缘
电线 路 导 线 覆 冰 断 线 仿 真 分 析 提 供 重 要 参 考 和 借
鉴 ．但 大 都 未 考 虑 子 间 隔 棒 影 响 且 未 对 断 线 后 Ｖ
串偏 移 量取 值 进 行专 门研 究
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
－
δ2 i－
1
（ 4）
式中： Δhi 为第 i 档高差 hi0 的增量，hi = hi0 + Δhi ，
其中，Δh1 ≥0，Δhn ≥0。
1. 2 计算方法
若某相电线在第 K + 1 档完全断线，则从小号
侧看，线路剩余 K 档线路，迭代计算的边界条件
为 σk +1 = 0。若某相电线断线后仍有剩余导线，设 耐张段内有 n 档，迭代计算的边界条件为 δn = 0。 利用牛顿迭代法求解，一般情况下，迭代不超过
7. 788
12. 2
12. 426
3. 29
3. 299
9. 98
9. 585
14. 65
14. 633
2 断线张力分析
本文以连续档张力差计算程序研究连续档线 路的覆冰断线张力差情况。建立连续 7 档耐张段
的计算模型，假定年平均温为悬垂串中垂气象条 件，断线的气象条件为 － 5 ℃ ，无风，有冰。改 变档距、高差、悬垂串串长、气象条件和导线型 号等变量，分析覆冰断线张力的影响因素，为线 路设计提供参考。
δi = Δl1 + Δl2 + … + Δli = δi － 1 + Δli
（ 3）
其中，δ0 = 0，δ1 = Δl1 ，δn = 0。
第 i 档高差变化 Δhi 与两端杆塔上挂点偏移量
之间的关系为：
( ) ( ) 槡 槡 Δhi = λi －
λ2i － δ2i － λi － 1 －
λ2 i －1
量。文献
［2］
此公式中
Δhi
前
的
系
数
为
cos2 βi0 2 l i0
，
本文对此进行了修正。
假定绝缘子串为刚性长棒，可以利用受力分
析得到直线塔上绝缘子串偏与两侧导线应力的关
系方程式：
槡 tanθ =
δi
= K σ i + 1 （ i + 1） 0 － Ki σi0
λ2i － δ2i
Gi + Wi
（ 2）
档距分布对断线张力也有较大影响，设定2 ～ 6 档的档距为 550 m，无高差，计算结果见表 4。 计算了不同档出现 600 m，700 m，800 m 等大档 距时的断线张力，得到如下结论： 分析不同断线 位置的影响，发现断线发生在耐张塔侧或大档距 时张力差较大； 分析大档距位置的影响，发现大 档距临近耐张塔时，张力差最大。表 4 中为张力 差最为严重的第 1 档为大档距的计算结果，从数 据可以发现张力差和断线档剩余导线张力都随大 档距的增大而增大，第 1 档大档距为 800 m 时的 张 力 差 达 14. 01% ， 是 大 档 距 为 600 m 时 的 1. 8 倍。
12
电力科学与工程
2013 年
2. 1 断线位置影响分析 考虑 550 m 均匀档，无高差的平原地形，串
长 为 10 m，8 × LGJ-630 /45 导 线，10 mm 冰 区， 分析不同档断线时的计算结果见表 2。
表 2 断线档位对断线张力的影响 Tab． 2 The influence of broken locations to the line tension
0 引言
1 覆冰断线张力模型及计算方法
断线张力取值是决定输电线路机械强度和安 全性的重要因素之一，对输电线路造价也有较大 影响，对于特高压输电线路而言，其分裂根数更 多、导线截面更大、绝缘子串更长，断线张力规 律和特性 与 超 高 压 输 电 线 路 相 比 有 其 自 身 特 点， 需要开展深入研究分析。
本文建立断线张力差计算模型，编制了断线 张力计算程序。比较了不同断线位置、地形条件、 气象条件、悬垂串长和导线分裂根数及型号等因 素对断线张力的影响，可为研究特高压输电线路 断线张力规律特性和确定取值标准提供依据。
1. 1 覆冰断线张力模型 断线张力计算程序见图 1。线路断线后，输
电线路系统内的导线应力、档距和高差都将发生 变化。文献 ［6，7］ 在计算断线张力差时忽略了 断线后高差变化的影响，这可能影响计算结果的 精确性。
2A A0
其中：
N 为导线分裂根数，Nr 为断线档剩余导线根数； Gi 为第 i 档大号侧悬垂串串重； λi 为串长； Wi 为电线 的垂向荷载； hi0为第 i 基杆塔对第 i-1 基杆塔的高差； A 为导线总截面积； A0 为单根导线截面积。
第 i 档悬垂串偏移量与第 i 档档距变化之间的
关系如下：
在下面的分析中，张力差百分比、断线档剩 余导线张力百分比均指分别计算各档断线后的最 大值。 2. 2 档距及高差影响分析
考虑 10 m 串长，10 mm 冰区，8 × LGJ-630 /45 导线，分析断线 4 根导线时的计算结果见表 3，并 设定档距均匀分布，无高差。
表 3 档距对断线张力的影响 Tab． 3 The influence of span to the line tension
l（ i + 1） 0
型模型，试验研究电线断线的力学响应。试验的 静态张力结果与本程序计算 值 之 间 的 误 差 均 在 7% 以内，见表 1。这说明利用本程序分析断线张
式中： Ki 为第 i 档导线系数，Ki = （ N － Nr ） / N，其中， 力差是合理的，具有较高的精确度。 表 1 试验与计算结果对比
第 29 卷第 8 期
电力科学与工程
Vol. 29，No. 8
10
2013 年 8 月
Electric Power Science and Engineering
Aug．，2013
特高压输电线路覆冰断线张力计算与分析
吕健双，李 健
（ 中南电力设计院，湖北 武汉 430071）
摘要： 建立覆冰断线张力模型，编制了断线张力计算程序。分析比较了不同断线位置、地形条件、气象 条件、悬垂串长和导线分裂根数及型号等因素对断线张力的影响。计算结果表明: 断线档位于耐张塔侧、 大档距或高差悬殊档距附近时，张力差较为严重，断线档位于耐张段中段时，断线档剩余导线张力最大; 张力差随档距的增大明显增大，随高差的增大微弱增大; 覆冰厚度越大，断线张力差越大; 串长越长， 断线张力差越小，但断线档剩余导线张力越大; 导线截面越大、分裂根数越多，张力差越小，断线档剩 余导线的张力百分比越小。对于特高压线路，规程规定的断线张力取值均具有足够的安全裕度。 关键词： 覆冰断线; 张力差; 导线张力 中图分类号： TM752 文献标识码： A DOI: 10. 3969 / j. issn. 1672-0792. 2013. 08. 003
Tab． 1 Comparison with experimental results and calculation datas
编号 导线型号
A1 JL / GIA 240 /30 A2 JL / GIA 240 /30 A3 JL / GIA 240 /30 B1 JL / GIA 400 /35 B2 JL / GIA 400 /35 B3 JL / GIA 400 /35
档距 /m
300 400 500 550 600 700 800
张力差 百分比 /%
1. 03 2. 38 4. 68 6. 26 8. 17 12. 89 18. 49
断线档剩余导线张力 百分比 /% 71. 36 71. 70 71. 00 70. 28 69. 33 66. 73 63. 26
冰厚 / mm
0 20 30 0 20 30
第2 档
试验静态张力 / kN
计算张力 / kN
1. 9
1. 897
6. 2
6. 609
9. 88
10. 559
2. 68
2. 788
8. 19
8. 139
12. 17
12. 438
第3 档
试验静态张力 / kN
计算张力 / kN
2. 2
2. 252
7. 43
表 4 档距分布对断线张力的影响 Tab． 4 The influence of the distribution of
span to the line tension
第 1 档档距 /m 600 700 800
张力差 百分比 /%
7. 69 10. 84 14. 01
断线档剩余导线张力 百分比 /% 70. 39 70. 60 70. 93
表 3 计算结果为分别计算各档断线 4 根导线 后的最大值。从表 3 中可以看出，档距大小对张 力差影响较大，平均档距越大，张力差越大，档 距 800 m 时的张力差达 18. 49% ，是档距 300 m 的 17. 9 倍，接近规程［1］对于 10 mm 及以下冰区平丘 地形导、地线断线张力的规定值 20% ； 而断线档 剩余导线张力反而随档距增大而减小。
49. 34
57. 13
68. 72
第三 档
0. 29 0. 58 0. 87 1. 19 0. 92 1. 86 2. 81 3. 83 43. 95
49. 75
57. 87
69. 96
第四 档
0. 26 0. 52 0. 78 1. 07 0. 82 1. 66 2. 52 3. 44 43. 99
图 1 程序界面 Fig． 1 The program interface 断线后，断线档的导线张力可模拟为 0，因 此剩余档的档距均将发生变化，利用电线中垂时 的原始线长与断线状态的原始线长相等，可以得
收稿日期： 2013 － 05 － 31。 作者简介： 吕健双 （ 1987-） ，男，工程师，主要从事输电线路设计工作，E-mail： ljs5469@ csepdi． com。
断线档
悬垂串 偏移量