钢桥破坏形式与设计方法
钢桥面铺装典型结构的破坏形式与维修措施分析
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比较优 良， 车辙动稳定度较高， 耐腐蚀性能较好 ， 目 前在国内外有大量 的实体工程应用。还有很好的耐
是 国 内较早 使用 浇筑 式 ＋Ｓ Ａ铺 装 的桥 梁 ， Ｍ 目前均 有一 定 的裂缝产 生 ， 灌缝 修 补 后 未 出现 进 一 步 的 但
病害， 目前 使用 情况 尚好 。 ２ ３ 环 氧 沥青混凝 土 ． （ ） 面开 裂 １表
由于环 氧 沥青 混 凝 土具 有 一定 的 刚度 ， 柔 韧 而 性较 差 ， 因此在 受 到较 大 应 变 的情 况 下会 产生 开 裂 病 害 。环氧 沥青 开裂 后 ， 是 常采 用 灌 缝 的处 理 方 也
间后会 出现 面层 开 裂 的情 况 ， 不 及 时 处 置会 发 展 如
大、 防水 防锈及层 问结 合要 求高 ， 这些都 决定 了钢桥 面铺 装使 用条件 远 远 苛刻 于 一 般 沥青 路 面 ， 使 用 其 寿命 也要 远远 短于 普通路 面 。通常在 钢桥 面需要 采 用 特殊 的铺装 方 案 ， 提高 桥 面 铺装 寿命 。本 文 阐 来 述 了常见 的典 型钢 桥 面铺 装 方 案 ， 就 各种 铺 装 方 并 案 的特点 进行 了分 析 ， 过 对不 同铺 装 方案 常见 的 通
臂
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二
图 ３ 桥 面铺 装 方案 三 （ 层 环 氧 沥 青 ） 双
粘结层 ｝ 涂洒溶剂型粘接剂， 用量为２ｏ４ ０／ ０一０ｇ ｍ
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整体稳定设计计算方法 《钢结构设计规范 受力 (GB50018(GB50018-2003)》 构件 轴心 毛截面： N 受压 fd 《公路钢结构桥梁设计规范 (JTGD64JTGD64-2011) 2011) 》 有效截面：考虑局部稳定
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2. 强度 强度破坏
2. 强度 强度破坏
局部破坏：指截面的局部范围的应力达到屈服点fy，局部范围应变迅速增加最后导致 局部结构破坏（局部变形过大或断裂）
受拉件
屈服塑性变形→强化→断裂
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e,L2
考虑局部稳定和剪力滞的有效宽度
钢桥设计方法
钢桥设计方法和技术规范L/O/G/O钢桥的设计方法➢容许应力设计法➢破损阶段设计法➢自应力设计法➢极限状态设计方法➢LRFD设计方法一、容许应力设计法——摘自《现代钢桥》吴冲主编。
——摘自《结构力学》李廉锟主编。
容许应力法的缺点容许应力法至今在工程中仍广泛应用。
但是容许应力法存在如下的缺点：①由塑性材料制成的结构，尤其是超静定结构，当某一局部应力达到屈服极限时，结构并不破坏，还能承受更大的荷载从而进入塑性阶段继续工作；②按容许应力法以个别截面的局部应力来衡量整个结构的承载能力是不够经济合理的；③以确定容许应力的安全系数k也不能反映整个结构的安全储备。
二、破损阶段设计法基本原理：结构构件达到破损阶段时的计算承载力R 应不低于标准荷载引起的构件内力S 乘于由经验判断的安全系数K 。
即：计算承载力R 是根据结构构件达到破损阶段时的实际工作条件来确定的。
KS R破损阶段设计法的优缺点❖优点：破损阶段设计法考虑了材料的塑性变形性能，可以充分发挥材料的潜力，但要求结构和构件具有足够的延性，因而在塑性设计中截面腹板和翼缘的尺寸比例有严格的限制。
❖缺点：①同容许应力法一样，依然采用单一安全系数，且安全系数主要根据经验取值，显然，单一的安全系数不能确切地度量结构的可靠性；②材料屈服的扩展和结构构件的稳定性在结构设计中仍然没有反映。
三、自应力设计法想请刘老师谈谈破损阶段设计法和自应力设计法！四、极限状态设计方法❖极限状态设计法的基本原理是引入概率论、数理统计及可靠性理论的设计方法，将结构置于各种可能的极限状态下进行分析。
❖极限状态通常分为承载能力极限状态和正常使用极限状态两大类。
承载能力极限状态包括所以使结构进入最终破坏的状态，而正使用极限状态只涉及结构在使用荷载下的结构效应所处的状态。
❖极限状态设计法按概率理论应用的程度分为半概率法（水准Ⅰ）、近似概率法（水准Ⅱ）、和全概率法（水准Ⅲ）半概率极限状态设计法——摘自《现代钢桥》吴冲主编。
南京林业大学桥梁钢结构知识点整理
桥梁钢结构第18章1.钢结构是由型钢和钢板采用焊接或螺栓连接方法制作成基本构件，并按照设计构造要求连接组成的承重结构。
2.钢结构的优点：1）材质均匀，可靠性高；2）强度高，质量轻；3）材料塑性和韧性好；4）制造安装方便；5）具有可焊性和密封性；6）耐热性较好。
3.钢结构的缺点：1）耐火性差；2）耐腐蚀性差。
4.钢材受力的五个阶段：1）弹性阶段；2)弹塑性阶段；3）屈服阶段；4）强化阶段；5）颈缩阶段。
5.试件拉断后标距长度的伸长量Δl与原标距长度l的比值δ称为钢材拉伸的伸长率，即（l1为试件拉断后标距部分的长度）。
6.钢材的抗拉强度fu 是钢材抗破断能力的极限。
钢材屈服强度与抗拉强度之比fy/fu称为屈强比。
fy /fu越大，强度储备越小，fy/fu越小，强度储备越大。
f y /fu一般为0.6~0.757.钢材的三项主要力学性能指标：钢材的屈服强度fy 、抗拉强度fu以及伸长率δ8.钢材的冷弯性能是衡量钢材在常温下弯曲加工产生塑性变形时对裂纹的抵抗能力的一项指标。
9.钢材的冲击韧性是指钢材在冲击荷载作用下吸收机械能的能力，是衡量钢材抵抗可能因低温、应力集中、冲击作用而导致脆性断裂的一项力学性能指标。
钢材的冲击韧性与钢材质量、试件缺口、加载速度以及温度有关。
10.钢结构应选用无缺陷，特别是无缺口和裂纹的钢材；在负温条件下使用的钢结构应尽量采用较小厚度的钢材；对在常温或低温下工作的结构用钢材应满足其冲击韧性的要求。
11.我国公路钢桥推荐使用Q235、Q345、Q390和Q420钢材。
12.钢材的可焊性好是指在一定工艺和构造条件下，钢材经过焊接后能够获得良好的性能。
含碳量为0.12%~0.20%时，焊接性能最好，含碳量超过0.20%时，焊缝及热影响区容易变脆。
13.硫是钢材中的有害元素。
硫的含量过大不利于钢材的焊接和热加工，还使钢材的塑性、冲击韧性、疲劳强度和抗锈蚀性能大大降低。
“热脆”现象。
14.磷也是钢材中一种有害元素。
焊接钢桥结构细节疲劳裂纹原因及对策分析
受 的交变 载荷 增大 等等 。下 面将具 体分 析一 下焊接 钢桥新 型结 连接 ； ２ ） 纵 肋与横梁的连接 ； ３ ） 纵 肋 的现场 连接。在实 际设计 与 构形式下疲 劳 问题 的影 响 因素 ， 以及疲 劳 易发 生 的典 型敏 感 部 建构 中要着重 突出这几个方 面。
位， 最 后将 归 纳 出预 防疲 劳 破 坏 的几 点 对 策 。
损伤 。影 响钢桥疲 劳 的因素 按照 内因 与外 因的逻辑 分类 可 以归 论 预测 ， 具体介绍一下针对疲劳问题需要着重注意的几点问题 ： 结如下 ： 内因主要有 钢桥 应力 的集 中程度 和所用 钢 的材质 ， 外 因 １ ） 焊接方式 优先选 择对接焊 缝 ， 尽 量避免 使用角 焊缝 ， 因为 主要有应 力幅值和循环次数。断裂力学 中研究表 明 ， 焊 缝 的焊趾 前者裂纹发 生与发展 的可 能性均小 于后 者 ， 安 全 系数 较 高 ， 而对 以及焊接处 缺 口所受 应力 以及裂 纹应 力强度 三者 共 同决定 钢桥 于 承受 反 复 应 力 的部 位 建 议 采 用 连 续 焊 接 ， 根 据 一 系 列 的试 验 和
论 上 也 是 相 通 的 。 断 裂 力 学 中 明确 指 出 ： 焊 接 接 头 的 最 大 缺 口应 件 来替 代焊 接接 头 ， 焊接 接头 发生 疲 劳问题 的可 能性 是 比较 大 力 以及应 力强度因子共同决定疲劳强度 。 的 。５ ） 名 义 应 力 可 以在 焊 接 处 理 之 后 酌 情 采 用 ， 对 于 部 分 构 造 细
段 和裂纹扩展阶段 ， 钢桥疲 劳的决定 因素是不 同的。在裂纹 萌生 该 变化 极 易 加 大 因几 何形 状 变 化 而 产 生 的应 力 ， 增 大 应 力 的 后 果 阶段 ， 焊缝 的焊趾 以及焊接处 缺 口的应力状 态是此 阶段 钢桥 疲劳 将会直 接导 致裂 纹 的产生 和发展 ， 在 焊接时应 着重 注意这 一点 ，
公路钢结构桥梁设计计算要点-吴冲
整体失稳：桥梁主要承重结构失稳，结构整体丧失承载能力
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《公路钢结构桥梁设计规范》修订概要 主 编： 张喜刚 主要参编人员： 裴岷山、赵君黎、吴 冲、强士中、雷俊卿、聂建国、王春 生、陈惟珍、程 刚、张 克、黄李骥、冯 苠、冯良平、 刘玉擎、姚波、刘晓娣、钱叶祥、胡广瑞 参与审查人员： 万珊珊、徐君兰、王福敏、李怀峰、韩大章、代希华、廖建宏 、李军平、沈永林、杨耀铨、张子华、王志英、田克平、包琦 玮、姚翔、郭晓东、黎立新
2015桥梁钢结构学术会议
公路钢结构桥梁 设计计算要点
吴 冲 同济大学桥梁工程系
Tel.021－65981817 cwu@
《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015)公告
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钢结构桥梁设计及思考、设计经验总结
钢结构桥梁设计及思考、设计经验总结钢结构桥梁优势：钢结构拥有轻型化、抗震性能好；工业化和装配化程度高、可循环利用等优点；随着大跨桥梁的大规模应用，大量采用钢结构是我国交通基础设施未来发展的必然趋势.钢结构桥梁劣势：钢结构造价偏高；耐腐蚀性能不足等；桥梁造价应综合考虑建设成本、安全耐久、管理养护等各种因素,钢结构桥梁自重较轻，节约了下部结构造价，同时施工速度较快,工期较短。
钢结构耐腐蚀性能不足的问题可采取涂装长效高性能防腐涂料、采用耐候钢等方法解决。
全钢结构含钢箱梁、钢桁梁。
钢混组合梁结构含：钢板组合梁桥、钢箱组合梁桥、波形钢腹板桥梁。
>>>钢桁梁桥案例贵阳高速公路：鸭池河大桥一主跨800m钢桁梁斜拉桥(72+72+76+800+76+72+72)=124Om双塔双索面半漂浮体系的混合梁斜拉桥，边跨为预应力混凝土箱梁，中跨为钢桁梁结构，边中跨比为0.275。
钢桁梁结构采用“N”型桁架，横向两片主桁，中心间距为27.0m,桁高7.0m,节间长度为8.0m。
湖北宜昌至张家界高速公路：白洋长江公路大桥一主跨100Om钢桁梁悬索桥主桥采用单跨100Om双塔钢桁梁悬索桥。
主桁架采用华伦式，中心距36m,桁高7.5m,小节间长度7.5m,两节间设一吊点，4节间作为一节段整体吊装，标准吊装节段长度30m,端吊装节段14.2m,跨中吊装节段10.58m。
>>>钢混组合梁桥材料优势：充分利用钢材和混凝土的材料优势，混凝土提高了钢梁的稳定性。
结构优势：减小结构高度、提高结构刚度、减小结构在活荷载下的挠度。
施工便捷：工厂化生产、现场安装质量高、施工费用低、施工速度快。
环保节能：大幅减少水泥用量，减小对环境污染。
缺点：存在抗扭刚度较弱、适用跨度不大的缺点。
1、钢板组合梁桥云南某高速公路项目全长107Km,所在区域位于高烈度地震区,基本地震动峰值加速度.3~0.4g,多座桥梁采用30m-50m钢混组合梁通用图设计。
钢桥面沥青铺装病害的原因分析与防治措施
过重 （ 超载 ） 。
氧树脂沥青混合料。这些钢桥面沥青混合料铺装在
使用过程中出现了不 同的典型病害 ， 但总起来可以
概括为两大类 ： 一是结构性破坏 ， 如疲 劳开裂 、 低温 开裂 、 黏结层 失 效或 脱 层 等 ； 是 功 能 性 破坏 ， 车 二 如 辙、 推移、 隆胀和光滑等。 １本对桥面铺装其病害分类 如下 ： ３ 车辙、 裂缝、 铺 装层 纵 向凹 凸 、 台 、 洞 、 滑性 不 足 、 移 、 错 坑 抗 滑 气
参考 文献 ：
［ ］ 黄卫 ， １ 张晓春 ， 胡光伟． 大跨 径钢桥 面铺装理论 与设 计 的研究进 展 ［］ 东南 大学学 报 （ Ｊ． 自然科 学版 ）２０ ， ， ２ ０
３ （ ）：８ － ７ ２ ａ ４ ０４ ． ８
２ 防治措施
钢桥面铺装层对材料、 结构 的要求更高 ， 且钢桥 面变形大 ， 温度 变化大 ， 铺装结构 的稳 定性 尤为重
泡 、 缝开裂 。 接
（） ３ 脱层及推 移 ， 由于钢桥面板与铺装层之 间 要加铺黏结层 ， 既起黏结作用又起 防水作用 ， 以， 所 脱层是钢桥面铺装特有的一种破坏类 型， 也是钢桥 面沥青混合料铺装的又一类主要破坏类型。脱层形 成之后钢板与铺装层共 同作用的效果基本丧失 ， 在 行车荷载作用下脱层会慢慢扩展或形成推移 。推移 是沥青混凝土的塑性 流动滑移产生 的， 特征为横 其 跨沥青表面的波形起伏 。原因主要为 ： ①铺装与钢 板间结合强度不足， 在高温及行车荷载作用下抗剪 切推移变形能力不足。②钢板表面不平整及桥面系
３ 结语
我国幅员辽阔 ， 同地 区之间有不 同的钢桥 面 不
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钢桥破坏形式与设计方法吴冲同济大学桥梁工程系Tel.021－65981817cwu@Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲12013-7-12 大连1. 前言☞公路钢桥的破坏形式：强度稳定疲劳脆性断裂腐蚀刚度Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲22013-7-12 大连2. 强度☞强度破坏整体破坏：截面的平均应力达到屈服点fy ，截面应变迅速增加最后导致结构破坏（变形过大或断裂）屈服→塑性变形→强化→断裂边缘屈服→塑性铰→内力重分布→塑性铰→形成机构→（不稳定）倒塌受拉构件受弯、弯拉构件Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲32013-7-12 大连2. 强度屈服塑性变形→强化→断裂受拉件强度破坏Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲42013-7-12 大连2. 强度屈服塑性变形→强化→断裂受拉件强度破坏Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲52013-7-12 大连2. 强度☞强度破坏局部破坏：指截面的局部范围的应力达到屈服点fy ，局部范围应变迅速增加最后导致局部结构破坏（局部变形过大或断裂）Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲62013-7-12 大连2. 强度屈服塑性变形→强化→断裂受拉件强度破坏Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲72013-7-12 大连2. 强度屈服塑性变形→强化→断裂受拉件强度破坏Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲82013-7-12 大连2. 强度屈服塑性变形→强化→断裂受拉件强度破坏Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲92013-7-12 大连有效截面：考虑剪力滞和局部稳定净截面拉弯压弯有效截面：考虑剪力滞和局部稳定净截面受弯有效截面：考虑局部稳定净截面轴心拉压《公路钢结构桥梁设计规范(JTGD64-2011)》《钢结构设计规范(GB50018-2003)》受力构件3.1 强度破坏☞强度稳定设计计算方法《公路钢结构桥梁设计规范(JTGD64-2011)》d nf A N ≤=σdeyny y exn x x f W M W M ≤+γγd eyny y exn x x n f W M W M A N≤++γγ1y yNx xN u ux uy M Ne M Ne N N M M ++++≤,,Rd z z eff dM W f =,,Rd y y eff dM W f =,d eff c N f A σ=≤受压：0:dN f Aσ=≤受拉,,y zdy eff z eff M M f W W σ=+≤,Rd eff c dN A f =Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲102013-7-12 大连3.1 强度破坏☞设计方法《公路钢结构桥梁设计规范（JTGD64-2011）》1y yNx xN u ux uyM Ne M Ne N N M M ++++≤u eff dN A f =,ux x eff d M W f =,uy y eff dM W f =整体强度设计：钢材具有较大塑性变形能力，钢桥构件的整体强度设计可以不考虑残余应力和局部应力集中的影响，采用有效截面的名义应力计算：实腹式拉弯构件强度计算公式：实腹式拉弯构件强度计算公式，Nx M y M ——计算截面轴力、x方向和y方向的弯矩——钢材的设计强度df W x,eff ，W y,eff ——考虑剪力滞影响的有效截面模量e xN , e xN ——有效截面偏心距Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲112013-7-12 大连2. 强度☞设计方法222222()3()Eq x y z x y y z z x xy yz zx df σσσσσσσσσστττ=++-+++++≤由于钢材具有较大的塑性变形性能，结构某个点达到屈服状态后会发生应力重分布，对于构件来说只有形成屈服面后才能达到局部强度破坏状态。
采用有限元方法分析时，不能仅根据某一点的应力判别达到上式的破坏极限状态作为判别标准，应该考虑钢材的塑性变形性能的影响局部强度设计：局部强度破坏应该考虑残余应力和局部应力集中的影响，但是在事实上残余应力的计算及其困难，在实际设计中往往被忽略，仅考虑应力集中的影响。
验算准则：第四强度准则Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲122013-7-12 大连3. 稳定☞钢结构稳定按力学角度分：弹性屈曲稳定（第一类稳定）和弹塑性极值稳定（第二类稳定） 按失稳破坏范围分：整体失稳和局部失稳整体失稳：桥梁主要承重结构失稳，结构整体丧失承载能力Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲132013-7-12 大连3. 稳定☞钢结构稳定Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲142013-7-12 大连3. 稳定☞钢结构稳定Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲152013-7-12 大连3. 稳定☞钢结构稳定Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲162013-7-12 大连3. 稳定☞钢结构稳定Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲172013-7-12 大连3. 稳定☞钢结构稳定局部失稳：指桥梁次要构件或构件中的局部板件失稳，结构失稳后不一定完全丧失承载能力Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲182013-7-12 大连3. 稳定☞钢结构稳定Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲192013-7-12 大连3. 稳定☞钢结构稳定Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲202013-7-12 大连3. 稳定☞钢结构稳定Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲212013-7-12 大连3. 稳定☞钢结构稳定Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲222013-7-12 大连3. 稳定☞钢结构稳定Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲232013-7-12 大连3. 稳定☞钢结构稳定Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲242013-7-12 大连3. 稳定☞钢结构稳定Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲252013-7-12 大连3. 稳定☞钢结构稳定Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲262013-7-12 大连3. 稳定☞钢结构稳定Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲272013-7-12 大连3. 稳定☞钢结构稳定Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲282013-7-12 大连3. 稳定☞钢结构稳定Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲292013-7-12 大连有效截面：考虑剪力滞和局部稳定毛截面：拉弯压弯有效截面：考虑剪力滞和局部稳定毛截面：受弯有效截面：考虑局部稳定毛截面：轴心受压《公路钢结构桥梁设计规范(JTGD64-2011)》《钢结构设计规范(GB50018-2003)》受力构件3 稳定破坏☞整体稳定设计计算方法10.8M M Nf AW N W N ββηϕϕγ++≤⎛⎫- ⎪ ⎪'⎝⎭10.8MM N f A W N W N ββηϕϕγ++≤⎛⎫- ⎪'⎝⎭1RdNN χ≤,Rd eff c dN A f =,,,,1y zm y LT y Rd y Rd zM M M M βχ+≤,,,,1y zm zRd yLT z Rd zM M M M βχ+≤111M Ne M Ne NN N N M M N N ββχχ++++≤⎛⎫⎛⎫-- ⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭111M Ne M Ne NN N N M M N N ββχχ++++≤⎛⎫⎛⎫--⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭dNf Aσϕ=≤y xdb x y yM M f W W ϕγ+≤Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲302013-7-12 大连3 稳定破坏☞整体稳定系数2002220.2111140.21(1)1(1)2λχλχεελλλ⎧≤=⎪⎪⎧⎫⎡⎤⎨⎪⎪>=++-++-⎨⎬⎢⎥⎪⎣⎦⎪⎪⎪⎩⎭⎩时：时：,y yE cr f f Eλλσπ==)2.0(0-=λαε2,2E cr Eπσλ=Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲312013-7-12 大连有效宽度☞考虑剪力滞的有效宽度b0.05[1.12] 0.050.300.15 0.3b b b b b b b b b ⎫=≤⎪⎪⎪=-<<⎬⎪⎪=≥⎪⎭2b0.02[1.06 3.2 4.5()] 0.020.30b 0.15 0.30s e s e s e b b b b b b b b b ⎫=≤⎪⎪⎪=-+<<⎬⎪⎪=≥⎪⎭Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲322013-7-12 大连考虑剪力滞的有效宽度表5.1.7-1 翼缘有效宽度计算的等效跨度腹板单侧翼缘有效宽度计算梁段号符号适用公式等效跨度计算图式简支梁① b (5.1.7-1) L① b0.8L⑤ b(5.1.7-1)0.6L ③ b0.2(L +L )⑦ b(5.1.7-2)0.2(L +L )连续梁②④ ⑥⑧ 在该区间两端点值之间 线性插值b b bbb Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲332013-7-12 大连有效宽度☞考虑局部稳定的有效宽度,p e i i ib b ρ=(),,,p eff c e i i s i A b t A =+∑∑☞考虑局部稳定和剪力滞的有效宽度(),,eff e i i s i A b t A =+∑∑,,,s e i p e k e kib b b b=∑∑Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲342013-7-12 大连考虑局部稳定的有效宽度折减系数☞矩形板2002220.4111140.41(1)1(1)2pp p λρλρεελλλ⎧≤=⎪⎪⎧⎫⎡⎤⎨⎪⎪>=++-++-⎢⎥⎨⎬⎪⎢⎥⎪⎪⎣⎦⎪⎩⎭⎩时：时：00.8(0.4)p ελ=-2212(1)1y y p cr f f b t E k νλσπ-⎛⎫⎛⎫== ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭☞圆管701.010.00167070400D t D D t t ρ⎛⎫≤⎧⎪⎪⎝⎭=⎨⎛⎫--⎛⎫ ⎪⎪<<⎝⎭⎩⎪⎝⎭D ——直径；t ——厚度Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲352013-7-12 大连4.疲劳☞钢结构疲劳：在反复荷载作用下，钢材应力低于极限强度时发生的破坏现象初始缺陷、裂纹或应力集中等局部位置形成裂纹反复荷载作用下不断裂纹扩展构件断裂Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲362013-7-12 大连正交异性钢桥面板的典型疲劳裂缝☞A:顶板的裂缝☞B:纵向加劲肋与横隔板焊缝的裂缝☞C:下过焊孔处横隔板的裂缝☞D:纵向加劲肋与桥面板连接焊缝的裂缝☞E:纵向加劲肋的连接焊缝的裂缝☞F:腹板加劲肋与顶板焊缝处的裂缝☞G:上过焊孔处纵向加劲肋的裂缝构件断裂DFE AEBCTongji University, Wu Chong 同济大学吴冲372013-7-12 大连4.疲劳☞A:钢桥面板顶板的疲劳裂缝Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲382013-7-12 大连4.疲劳☞A:钢桥面板顶板的疲劳裂缝Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲392013-7-12 大连4.疲劳☞A:钢桥面板顶板的疲劳裂缝Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲402013-7-12 大连4.疲劳☞A:钢桥面板顶板的疲劳裂缝Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲412013-7-12 大连4.疲劳☞B:纵向加劲肋与桥面板连接焊缝的疲劳裂缝Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲422013-7-12 大连4.疲劳☞C:纵向加劲肋与横隔板处过焊孔Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲432013-7-12 大连4.疲劳☞D:纵向加劲肋过焊孔处横隔板的疲劳裂缝Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲442013-7-12 大连4.疲劳☞C:纵向加劲肋与横隔板处过焊孔Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲452013-7-12 大连4.疲劳☞纵向加劲肋与横隔板处过焊孔Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲462013-7-12 大连4.疲劳☞E:纵向加劲肋的连接焊缝的疲劳裂缝Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲472013-7-12 大连4.疲劳☞E:纵向加劲肋的连接焊缝的疲劳裂缝Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲482013-7-12 大连4.疲劳☞E:纵向加劲肋的连接焊缝的疲劳裂缝Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲492013-7-12 大连4.疲劳☞F:纵腹板加劲肋与桥面板的连接焊缝的疲劳裂缝Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲502013-7-12 大连4.疲劳☞G:顶板纵向焊缝与横隔板连接处的疲劳裂缝GTongji University, Wu Chong 同济大学吴冲512013-7-12 大连4.疲劳☞钢结构疲劳破坏现象纵横梁连接疲劳Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲522013-7-12 大连4.疲劳☞钢结构疲劳破坏现象桁架节点疲劳破坏Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲532013-7-12 大连4.疲劳☞钢结构疲劳破坏现象耳板节点疲劳破坏刚性吊杆节点疲劳破坏桥墩节点疲劳破坏钢管相贯节点疲劳破坏Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲542013-7-12 大连4.疲劳☞钢结构疲劳破坏现象主梁盖板连接疲劳破坏牛腿截面变化处疲劳破坏支座处主梁疲劳破坏Tongji University, Wu Chong 同济大学吴冲552013-7-12 大连4. 疲劳☞疲劳寿命：疲劳失效以前所经历的应力循环次数N⎪⎩⎪⎨⎧>∆∞=∆≥>∆+-=∆≥-=σσσσσσσσσL LD DN m C N m C N log )2(log log log log log 11S －N 曲线：在一定的应力幅σ下进行常幅疲劳试验，测出试件断裂时对应的疲劳寿命N ，然后把试验结果画在以logσ为纵坐标，以log N 为横坐标的图纸上，这种曲线称为疲劳曲线。