架桥机受力计算书
160t-50m桥架吊车梁受力的的分析计算
160t/50m架桥机有关受力校核计算书计算：审核：审定：茂名石化工程有限公司设计院160t/50m架桥机有关受力校核计算设计计算过程简要说明由于架桥机工作状态时，存在两种危险截面的情况：I种为移跨时存在的危险截面；II种为运梁、喂梁、落梁时存在危险截面，故此须分别对其进行验算和受力分析。
一、主体结构验算参数取值1、主导梁自重（包括枕木及轨道）：0.575t/m2、天车副架梁：2.2t/台3、天车：0.582t/台4、验算载荷：160t5、起重安全系数：1.05运行冲击系数：1.15结构倾覆稳定安全系数：≥1.56、基本假定主梁现场拼装时重心最大偏差：e=0.1m架桥机纵向移动时吊装T梁钢丝绳倾角：β＝±2°二、总体布置说明架桥机主要由主导梁、天车副架梁、天车组成。
导梁采用三角形截面桁架拼装式，动力部分全部采用电动操作。
1、导梁中心距：6m；2、导梁全长：81m，前支点至中支点距离为52m；3、架桥机导梁断面：2.8m×1.1m；4、架桥机导梁底部由前部平车总成、中部平车总成、尾部平车总成等组成；5、吊装系统由2套天车副架梁总成组成；6、吊装系统采用：2台天车。
三、结构验算1、施工工况分析工况一：架桥机完成拼装或一孔T梁吊装就位后，前移至前支点位置时，悬臂最长，处于最不利情况，需验算的主要内容：1）抗倾覆稳定性验算；2）支撑反力的验算及中部横梁验算；3）主导梁内力验算；4）悬臂挠度验算。
工况二：架桥机吊梁时及架桥机吊梁就位时的验算内容：1）天车副架梁验算；2）主导梁内力验算；3）前支腿强度及稳定性验算及前部横梁验算；架桥机各种工况见附图1、5、6。
2.基本验算2.1工况一2.1.1抗倾覆稳定性验算架桥机拼装架桥机完成拼装或一孔T梁吊装就位后，前移至前支点位置时，悬臂最长，处于最不利情况下的验算，此时为了生产安全，移跨之前须在架桥机尾部加上适当的配重，这里以安装的砼梁的一端重量作配重，则每条主导梁的配重为40t，故该工况下的力学模型图见图1所示：图1工况一下的力学模型图取B点为研究对象，去掉支座A，以求支座C的反力，由力矩平衡方程：262.27)(6.25)8.5281(218.52212122⨯-⨯++⨯+-⨯=⨯c R P G G q q kN q P G G q R c 29.248268.52212.27)(6.25)8.5281(212212=⨯-⨯++⨯+-⨯=R c 远大于零，故是安全的。
架桥机计算书.doc
架桥机计算书.d o c -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1DF30/70Ⅲ型架桥机稳定性计算书计算单位：郑州大方桥梁机械有限公司校核单位：湖南对外建设有限公司张花高速28标2011 年 6 月 10 日1 主参数的确定：DF30/70Ⅲ型架桥机依据“DF30/70型架桥机设计任务书”而设计的混凝土预制梁架设安的专用设备，起吊能力 70 吨；适应桥梁跨径≤30 米，并满足斜（弯）桥梁的架设要求。
主要技术参数如下：起吊能力：70t适用桥梁跨径：≤30m适用最大桥梁纵坡：±3%适用斜桥角度：0-450适用弯曲半径：250m小车额定升降速度：min小车额定纵向行走速度：min主梁空载推进速度：min大车横向行走速度：min运梁平车轨距：2000mm运梁平车空载速度：17m/min运梁平车重载速度：min本架桥机的设计是依据 Q/ZDF010-1999《安装公路桥梁用架桥机通用技术条件》 [1]，并参照 GB3811-83 《起重机设计规范》 [2]、GBJ17-88《钢结构设计规范》[3]及起重机设计手册[4]进行。
2 整机稳定性计算：架桥机纵向稳定性分析架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，整机稳定系数Kw≥。
架桥机受力如下图所示：其中导梁前支腿Q前腿=，导梁重量简化至其结构中心，Q导梁=，主梁支点中心前一段重Q主梁=，支点中心后一段Q主梁=。
两天车重心相距3m，Q车=6t。
PW=CKhqA ，C —风力系数查[4]表1-3-11，C取Kh —风压高度变化系数查[4]表1-3-10，Kh取1 q —计算风压查[4]表1-3-9，q 取25kg/m2A —迎风面积A=7 m2则：PW=×1×25×7=245 kg H=6m倾覆力矩 M1=×32+×27+×+×6 =293t·m稳定力矩 M2=×+6×+6×+4×=450 t·m稳定系数 Kw=M2/M1=450/293=> 符合要求架桥机横向稳定性计算根据本架桥机的结构特点，架桥机提的梁为抗倾覆作用，因此只需分析非工作条件下架桥机的稳定性。
架桥机计算书
目录一、设计规范及参考文献 (2)二.架桥机设计荷载 (2)三.架桥机倾覆稳定性计算 (3)四.结构分析 (5)五.架桥机1号、2号车横梁检算 (7)六.架桥机0号立柱横梁计算 (9)七、1号车横梁及0号柱横梁挠度计算 (11)八.150型分配梁：（1号车处） (13)九、0号柱承载力检算 (14)十、起吊系统检算 (15)十一 .架桥机导梁整体稳定性计算 (16)十二.导梁天车走道梁计算 (18)十三.吊梁天车横梁计算 (18)一、设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。
二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载=100t梁重:Q1单个天车重：Q=20t（含卷扬机、天车重、天车横梁重）2主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=0.67t/m×1.1=0.74t/m=4t前支腿总重: Q3中支腿总重：Q=2t4=34t1号承重梁总重：Q52号承重梁总重：Q=34t6=12t2#号横梁Q7梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：=19kg/m2q1b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;q=66kg/m22(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》) 2.运行惯性力：Ф=1.1三.架桥机倾覆稳定性计算(一) 架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位 m）:图中图1P1=4t （前支柱自重）P2=0.74×22=16.28t （导梁后段自重）P3=0.74×30=22.2t （导梁前段自重）P 5= P4=20t （含卷扬机、天车重、天车横梁重）P6为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P6=ΣCKnqAi =1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5) ×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.5m处M抗=16.28×11+20×（11+4+5）+20×(11+5) =899.08t.mM倾=4×30+22.2×15+10.05×5.5=508.275t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=899.08/(508.275×1.1)=1.61>1.3 <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图P4起重小车P5天车梁图2导梁箱梁P3P1P2横梁P 1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心（其中天车横梁重6t ）P1=（16.28+22.2）×2+12×2+6×2=112.96 tP 2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m 处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6。
100t桥机计算书
100/30架桥机计算书一、工程概况临海高等级公路如东段工程5标如泰运河大桥位于江苏省如东县大豫镇临海区域，如泰运河大桥为新建公路跨越如泰运河的大桥，中心桩号K68+999.664，线路与河道正交，跨径布置为5×（5-25m），桥梁全长631.64m。
桥梁1-21跨位于圆曲线上，22-25位于直线上，总宽26m，断面为0.5m（防撞墙）+11.5m（机动车道）+0.75m（波形护栏）+0.5m （中分带）+0.75m（波形护栏）+11.5m（机动车道）0.5m（防撞墙）。
桥面横坡为双向2%，坡向两侧。
桥面铺装为8cmC40现浇砼+10cm沥青砼。
上部结构采用25m简支变连续小箱梁结构，下部构造为桩柱式桥墩，双柱悬臂盖梁，桥台为肋板式，水中墩11-14号有系梁连接。
基础全部为钻孔灌注桩，桥台下有工字形承台，台后设置8m搭板。
如泰运河大桥共25跨，墩台序号0-25#墩（台），其中11-14位于如泰运河河道中，其余位于岸上。
本桥箱梁为PC组合箱梁，先简支后连续结构，5跨一联，单幅5联，左右幅共10联，每跨4片（中梁2片，边梁2片，组合形式为边中中边），每联20片，共计箱梁200片。
桥梁湿接缝宽75cm，湿接头宽60cm。
盖梁宽度170cm和180cm，长度1125cm，厚度150cm，跨度7m，两段悬臂147.5cm。
每个盖梁2个立柱，立柱直径150cm，中心距700cm，高度1.928-2.86m，立柱混凝土标号C30，钻孔桩基础，采用单桩单柱形式。
本工程箱梁共有200片，其中边跨边梁40片，中跨边梁60片，边跨中梁40片，中跨中梁60片。
其中边梁砼25.84立方，边梁28.46立方，边梁最重达73,9t。
二、桥机概况桥机是由两根主梁承重，全长50m，由前支腿部分、中托部分、后支部分，天车部分，液压系统以及电控部分组成，可以完成桥机的过孔、架梁功能，桥机的高度可以由前、后支的液压系统调节，整个桥机的所有功能由电控系统控制完成。
30mt梁架桥机验算书
30mT梁架桥机验算书一、架桥机组成该架桥机为自拼机械，主导梁由108片贝雷片并加设上下加强弦杆组成，架桥机总长57m，总重为70吨，由上下航车、双导梁、前、中、后支腿构成，可吊梁重最大为120吨，其中上航车为5吨，前支腿为3吨，30T梁重85吨。
具体结构见简图。
二、架桥机受力分析1、各种所用材料参数：杉木加上航车轨道40kg/m，贝雷片换算成500kg/m，合成g=10.4KN/mE钢=2.1*106Mpa, [ δ钢支墩]=140Mpa，贝雷片允许弯距[M]=975.0KN*m，Ⅰ= 250500cm4W=3570cm3加强弦杆允许弯距[M]=260.2 KN*m40a型工字之钢参数：I =21714cm4，Wx=1085.7cm3[ δ ]=350Mpa2、冲架桥机时内力计算①受力分析图由于架桥机冲架时后支腿压住轨道，前支腿翘起，受力主要考虑前悬臂的弯距，最大弯距位于中支腿B处，M BA=M1+M2=30*31.5+0.5*10.4*(31.5+1.5)2=6607.8KN.m判断式M BA≤1.2[M]*6*0.9=1.2*（975+260.2）*6*0.9=8004.1KN.m满足强度的要求。
（备注：上式的6是6排贝雷片，0.9是系数）3、架桥机架梁时内力分析当架桥机架梁时，由于后支腿处于悬臂状态，使主导梁架梁的主跨部份产生负弯距反而有利于导梁的最终受力，减少主跨段双导梁的正弯距。
为方便计算，且从安全考虑，只取主跨31.5m作受力计算，并简化成简支梁分析。
那么成如下分析图：∑Mmax=M1+M2=1/8*g*L2+1/4*P*L=1/8*10.4*31.5*31.5+1/4*475*31.5=5030.55KN.m判断式M BA≤1.2[M]*6*0.9=1.2*（975+260.2）*6*0.9=8004.1KN.m∑Mmax≤1.2[M]*6*0.9 满足强度的要求f=（5gL4）/384/E/I+PL3/48/E/I=(5*10.4*31.54)/384/2.1/250500+475*31.53/48/2.1/250500=0.042+0.098=0.14cm4、架桥机前支腿钢支墩强度稳定性验算方程组：∑Ma=M1+M2-M3-M4-M5=0 Ra+Rb=∑Y∑Ma=M1+M2-M3-M4-M5=Rb*31.5+1/2*10.4*1.5*1.5-1/2*10.4*(31.5+22.5+1.5)2-475*1.5-475*30.5= Rb*31.5+11.7-16017.3-712.5-14487.5=>Rb=990.7KN=>Ra=∑Y- Rb=gL+P1+P2- Rb=10.4*57+475*2-990.7 =552.1KN前支墩采用4根Ф320*6A3钢支墩支撑， 强度判断式δ=N/A ≤1.2[δ]δ=N/A=552.1/4/（0.162 *3.1416-0.1542 *3.1416） =23.320Mpa ≤1.2[δ]=168 Mpa 满足强度要求 稳定性判断式δ=N/ΨA 0≤1.2[δ] r=√Im/Am= √（R 4-r 4）/(R/2)2 =0.034λ=L 0/r=(2*1.0)/0.034=58.8(L 0=2L,一端固定，一端活动) 58.8<80，Ψ=1.02-0.55[(λ+20)/100]2=0.678δ=N/ΨA 0=552.1/0.678/4/（0.162 *3.1416-0.1542 *3.1416） =34.9Mpa≤1.2[δ] =168 Mpa 满足稳定性的要求5、上航车内力计算 ①、40a 型工字钢验算工字钢弯距最大时荷载分布图RaRbp1p2160015001600o方程式：Ra=Rb=425/2=212.5KNM 0=Ra*2.35-P1*0.75=340KN.mδ= M/W=340/1085.7/2(两根工字钢)=156.58Mpa ≤1.2[δ]=420Mpa 满足强度的要求②、支墩应力方程式：Ra+Rb=∑Y=425KN ∑Ma=M1-M2-M3=0Ra=Rb=425/2=212.5KN∑Ma=M1-M2-M3=R b*4.7-P1*0.4-P2*1.9=0=>Rb=104kn =>Ra=321KN上航车支墩采用4根Ф320*6A3钢支墩支撑，强度判断式δ=N/A≤1.2[δ]δ=N/A=321/2/（0.162 *3.1416-0.1542 *3.1416）=27.203Mpa≤1.2[δ]=168 Mpa 满足强度要求稳定性判断式δ=N/ΨA0≤1.2[δ]r=√Im/Am= √（R4-r4）/(R/2)2 =0.034λ=L0/r=(2*1.7)/0.034=100(L0=2L,一端固定，一端活动) 100>80，Ψ=3000/λ2=0.3δ=N/ΨA0=552.1/0.3/（0.162 *3.1416-0.1542 *3.1416）/2=90.7Mpa≤1.2[δ] =168 Mpa 满足稳定性的要求。
（整理）160t-50m桥架吊车梁受力分析计算.
（整理）160t-50m桥架吊车梁受力分析计算.160t/50m架桥机有关受力校核计算书计算：审核：审定：茂名石化工程有限公司设计院160t/50m架桥机有关受力校核计算设计计算过程简要说明由于架桥机工作状态时，存在两种危险截面的情况：I种为移跨时存在的危险截面；II种为运梁、喂梁、落梁时存在危险截面，故此须分别对其进行验算和受力分析。
一、主体结构验算参数取值1、主导梁自重（包括枕木及轨道）：0.575t/m2、天车副架梁：2.2t/台3、天车：0.582t/台4、验算载荷：160t5、起重安全系数：1.05运行冲击系数：1.15结构倾覆稳定安全系数：≥1.56、基本假定主梁现场拼装时重心最大偏差：e=0.1m架桥机纵向移动时吊装T梁钢丝绳倾角：β＝±2°二、总体布置说明架桥机主要由主导梁、天车副架梁、天车组成。
导梁采用三角形截面桁架拼装式，动力部分全部采用电动操作。
1、导梁中心距：6m；2、导梁全长：81m，前支点至中支点距离为52m；3、架桥机导梁断面：2.8m×1.1m；4、架桥机导梁底部由前部平车总成、中部平车总成、尾部平车总成等组成；5、吊装系统由2套天车副架梁总成组成；6、吊装系统采用：2台天车。
三、结构验算1、施工工况分析工况一：架桥机完成拼装或一孔T梁吊装就位后，前移至前支点位置时，悬臂最长，处于最不利情况，需验算的主要内容：1）抗倾覆稳定性验算；2）支撑反力的验算及中部横梁验算；3）主导梁内力验算；4）悬臂挠度验算。
工况二：架桥机吊梁时及架桥机吊梁就位时的验算内容：1）天车副架梁验算；2）主导梁内力验算；3）前支腿强度及稳定性验算及前部横梁验算；架桥机各种工况见附图1、5、6。
2.基本验算2.1工况一2.1.1抗倾覆稳定性验算架桥机拼装架桥机完成拼装或一孔T梁吊装就位后，前移至前支点位置时，悬臂最长，处于最不利情况下的验算，此时为了生产安全，移跨之前须在架桥机尾部加上适当的配重，这里以安装的砼梁的一端重量作配重，则每条主导梁的配重为40t，故该工况下的力学模型图见图1所示：图1工况一下的力学模型图取B点为研究对象，去掉支座A，以求支座C的反力，由力矩平衡方程：262.27)(6.25)8.5281(218.52212122?-?++?+-?=?c R P G G q q kN q P G G q R c 29.248268.52212.27)(6.25)8.5281(212212=?-?++?+-?= R c 远大于零，故是安全的。
架桥机横移桁架结构受力计算
架桥机横移桁架受力计算书1贝雷梁总体计算分析 1.1计算依据及假定 ⑴箱梁自重78t ； ⑵架桥机自重100t ；合计作用在横移桁架轨道上的重量： G1=（78+100）×1.3/2＝233.4/2=116.7t ； F1=1167KN⑷梁段荷载分布按照集中力假设，分别取作用在杆件的1/4、1/2处简化计算。
1.2.荷载纵向分布简图移动支架简图I I II II纵向受力分布图:作用在1/4处1/4处结构受力图作用在跨中结构受力图1.3贝雷架纵梁1/4处受力计算反力及弯矩图反力及剪力图内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩----------------------------------------------------------------------------------------------- 1 0.00000000 875.250000 0.00000000 0.00000000 -291.750000 0.00000000----------------------------------------------------------------------------------------------- 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 875.250000 0.00000000 875.250000 90.0000000 0.000000002 0.00000000 291.750000 0.00000000 291.750000 90.0000000 0.00000000----------------------------------------------------------------------------------------------- 计算结论：Mmax=1969.31KN.m＜[788.2×4=3152.8KN.m]Qmax=875.25KN＜[245×4=980KN]Fmax＝2mm＜[9000/400=22.5mm]R边跨＝875.25KN根据以上分析，采用4列贝雷梁总体上满足结构抗弯和抗剪要求。
160t50m桥架吊车梁受力分析计算
160t/50m架桥机有关
受力校核计算书
计算：
审核：
审定：
茂名石化工程有限公司设计院160t/50m架桥机有关受力校核计算
设计计算过程简要说明
由于架桥机工作状态时，存在两种危险截面的情况：I种为移跨时存在的危险截面；II种为运梁、喂梁、落梁时存在危险截面，故此须分别对其进行验算和受力分析。
一、主体结构验算参数取值
1、主导梁自重（包括枕木及轨道）：0.575t/m
2、天车副架梁：2.2t/台
3、天车：0.582t/台
4、验算载荷：160t
5、起重安全系数：1.05
运行冲击系数：1.15
结构倾覆稳定安全系数：≥1.5
6、基本假定
主梁现场拼装时重心最大偏差：e=0.1m
架桥机纵向移动时吊装T梁钢丝绳倾角：β＝±2°
二、总体布置说明
架桥机主要由主导梁、天车副架梁、天车组成。
导梁采用三角形截面桁架拼装式，动力部分全部采用电动操作。
1、导梁中心距：6m；
2、导梁全长：81m，前支点至中支点距离为52m；
3、架桥机导梁断面：2.8m×1.1m；
4、架桥机导梁底部由前部平车总成、中部平车总成、尾部平车总成等组成；
5、吊装系统由2套天车副架梁总成组成；
6、吊装系统采用：2台天车。
三、结构验算
1、施工工况分析
工况一：架桥机完成拼装或一孔T梁吊装就位后，前移至前支点位置时，。
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160吨40米跨架桥机计算书
1、架桥机设计依据与验收标准
（1）架桥机设计制造标准
①GB3811-2008 起重机设计规范
②GB6067-85 起重机械安全规程
③GB/T14405-93 通用桥式起重机
④GB10212-98 铁路钢桥制造规范
⑤GB17-88 钢结构设计规范
⑥JG581-91 建筑钢结构焊接规范
⑦JSJ041-2000 公路桥涵施工技术规范
⑧国家质量监督检验检疫总局文件，国质检[2003]174 号
⑨特种设备安全监察条例（国务院373号令）
（2）架桥机检验、验收标准
①GB/T14406-1993 通用架桥机
②GB5905-86 起重机试验规范和程序
③GB6067-85 起重机械安全规程
④GB10183-83 桥式和架桥机制造和轨道安装公差
⑤GB1005.1～88 起重吊钩
⑥GB5972-86 起重机械用钢丝绳检验和报废实用规范
⑦GB50205-95 钢结构工程施工及验收规范
（3）架桥机设计图纸设计图纸主要有：
QJ160/40、QJ160/40-1、QJ160/40-2、QJ160/40-4、QJ160/40-6、QJ160/40-6-5、QJ160/40-7、QJ160/40-8、QJ160/40-12 、QJ160/40-15。
2、主要工程应用
①本设计为实用型桥梁吊装起重设备；
- - 总结资
②本设计应能适应目前国内高速公路或国道桥梁建设中的中小吨位，160 吨40 米跨以下混凝土大梁的起吊要求；
③不同规格的起重机可对应起吊各种长度及重量的混凝土预制梁，同时也适应各种型号及各种规格的混凝土预制梁(如：T 型梁、箱梁、空心板梁)，并可直接给大梁安装到位。
④本设计应符合国情、应有实用性、经济性，便于推广应用。
3、设计指标
（1）门机主要技术参数
①起重量：160 t
②主梁结构形式：桁架组合式双导梁
③产品型号：QJ160/40
④起升高度：5 米
⑤架桥机过孔行走速度：3.4 m/min
⑥吊梁纵移行走速度：3.5 m/min
⑦小车横移速度：2/min
⑧小车起升速度：0.42/min
⑨总功率：76.2 kw
⑩总重：107 t
⑪外形控制尺寸：长、宽、高68×7×11.8
⑫控制方式：手动、电控
（2）卷扬机起升机构
①选用卷扬机
滑轮组采用上10 下11 滑轮组倍率m＝11，22 绳钢丝绳最大静拉力S ＝Q/2mn=70/2×12×0.9＝3.53t
钢丝绳选用NAT 6×37+1 φ19.5，破断力为21.85 吨，
- - 总结资
钢丝绳安全倍数K＝21.85/3.53＝6.19
起重绳安全系数是4.5 4.5 ＜K ＝6.89 满足安全要求。
GB/T3811-2008
选用5 吨慢速卷扬机
卷扬机参数起重量：5吨
卷筒直径：400m
卷筒宽度：780
平均绳速：8.7m
绳径:19.5mm
电机：YEJ160M-4，11KW
减速器：XWD-6-17-11
重量1400kg
（3）电机减速器主要参数
- - 总结资
- - 总结资料
4、QJ160/40架桥机受力计算
（1）QJ160/40架桥机受力工况参数
- - 总结资料
- - 总结资（2）QJ160/40架桥机过孔工况 ①工况1：架桥机过孔前原始状态
QJ160/40架桥机过孔工况一受力示意图
受力点：Na —前支、Nb —中托、Nc —辅助台车、Nd —千斤顶 自重：W —前支、G —天车、q —导梁单位重量。
Na=8.9t Nb=41.76t
②工况2：千斤顶顶起状态
Na=21.47t Nd=29.19t Nb=Nc=0
③工况3：架桥机中托往前移动40米，千斤顶不受力。
- - 总结资
Na=0 Nb=10.85t Nc=39.81
④工况4：导梁向前移动18.5米。
Na=0 Nb=31.21t Nc=19.44
运梁车对桥面压力 Ny=83t ⑤工况5：辅助台车前移动25米。
Na=0 Nb=10.82t Nc=39.83
运梁车对桥面压力
Ny=83t
- - 总结资⑥工况 6：主梁往前移动 15.5 米时。
Na=0 Nb=50.66t Nc=0
运梁车对桥面压力 Ny=83t
⑦工况7：主梁往前移动21.5米时(在工况6再往前移动6米)过孔完成。
Na=0 Nb=62.70t Nc=0 左弯矩
Mz = 641.18 右弯矩 M y= 364.26 tm
需要平衡弯矩 Mp=Mz-My= 276.93 tm 所需配重 g=Mp/(C+c-b)= 12.04t 架桥机过孔安全储备配重
G1=2g=24.1t
- - 总结资运梁车对桥面压力 Ny=70.96t
导梁移动到位，解开配重梁，使前支放在桥台上(Na 受力)，过孔完成。
辅助台车与千斤顶均可利用使其受力，并将架桥机及主梁进行锚固，为架桥机吊梁过孔做准备。
（3）架桥机架梁过孔工况
①工况1：1号天车距中托2米处吊梁
Na=6.35t Nb=88.05t
中托处弯矩M1=377.51t ·m ②工况2：1号天车吊梁行驶于跨中
Na=32.8t
Nb=61.6t
- - 总结资跨中弯矩M2=481.95t ·m 中托处弯矩M3=-281.01t ·m ③工况3：2号天车距中托2米处吊梁
Na=50.54 t Nb=87.61 t
跨中弯矩M2=114.17t ·m 中托处弯矩M3=280.76t ·m ④工况4：2部天车架梁过孔到指定位置
Na= 60.42 t Nb= 77.73 t
弯矩小于架边梁，弯矩在架边梁分析
⑤工况5：架边梁时2部天车吊梁过孔到指定位置
前支最大剪力Na=94.86t
中托最大剪力Nb=110.55t
跨中弯矩M2=152.56t·m
中托处弯矩M3=-184.26t·m
经以上计算结果弯矩最大值是1 号小车吊梁在跨中处，架桥机过孔时中托弯矩最大，架边梁时中托处剪力最大。
吊梁时跨中最大弯矩(1号小车行至跨中)：M1=481.95t·m吊梁时中托最大弯矩(1号小车在中托后吊梁)：M2=377.51t·m架桥机过孔时中托最大弯矩(前支刚到位)：M3=637.75t·m架边梁时前支最大剪力：Q1=96.9t
架边梁时中托最大剪力：Q2=114.54t
- - 总结资
160 吨40 米跨架桥机受力计算成果表
主梁长度68m 跨度40 重160t
- - 总结资
- - 总结资
5、设计成果结论
经以上计算结构：该架桥机按上述工况下工作，主要受力部位均能满足设计要求。
- - 总结资。