40mT梁架桥机计算书

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架桥机计算书

设计计算过程简要说明:由于架桥机工作状态时,存在两种危险截面的情况:Ⅰ种为移跨时存在的危险截面;Ⅱ种为运梁、喂梁时存在危险截面,故此须分别对其进行验算和受力分析。

一、主体结构验算参数取值

1、三角主梁自重(包括轨道):0.705t/m

2、平车:1.6t/台

3、天车:4.5t/台

4、验算载荷(40mT梁):137t(最重为中跨边梁)

5、起重安全系数:1.05

运行冲击系数:1.15

结构倾覆稳定安全系数:≥1.5

6、材料

三角导梁主梁采用16Mn钢材。

二、总体布置说明:

动力部分全部采用电动操作,系统电路为全变频方式(起吊电路除外)。

(一)导梁中心距:7m;

(二)导梁全长:66m,前支点至中支点的距离为41.46m;

(三)架桥机导梁断面:4.28m×2.5m,总宽9.5m;

(四)吊装系统采用:2台天车(含卷扬机、滑轮组),2台横梁纵移平车

(五)行走系统采用:前部、中部四台平车带动导梁横移;

(六)架桥机单边导梁的抗弯截面模量W1=47218.75cm3,惯性矩

I1 =5052406cm4。

三、结构验算

1、施工工况分析:

工况一:架桥机完成拼装或一孔T梁吊装后,前移至前支点位置时,悬臂最长,处于最不利情况,需验算,验算主要内容:

⑴、抗倾覆稳定性验算;

⑵、支撑反力的验算;

⑶、桁架内力验算;

⑷、悬臂挠度验算;

工况二、架桥机吊梁时,前部天车位于跨中时的验算,验算内容:

⑴天车横梁验算;

⑵支点反力的验算;

⑶桁架内力验算;

工况三、架桥机吊边梁就位时的验算

⑴前支腿强度及稳定性验算(架桥机各种工况见附图01、02、03)。

⑵前、中部横梁强度验算

2、基本验算

2.1工况一、

架桥机拼装完或吊装完一孔T梁后,前移至悬臂最大时为最不利状态,验算内容:⑴抗倾覆稳定性的验算;⑵悬臂时刚度的验算⑶支点反力的验算⑷主桁内力的计算

2.2.1施工中的荷载情况

⑴主桁梁重:q1=7.05kN/m(两边导梁自重,含钢轨)

⑵天车横梁总成(包括天车横梁、横梁支腿、天车、横梁纵移平车等)自重(单

套天车横梁总成)

P2=13t

(3)前部平车总成:P1=7.5t(含单幅横轨)

(4)尾部平车总成:Q1=1.5t

(5)尾部连接架: Q2=1t

2.2.3施工验算

⑴抗倾覆稳定性的验算(见计算模式图)

由于移跨时架桥机前端悬臂,此时为了生产安全,移跨之前应对架桥机尾部适当的配重,设计过程中以25t计算):

取B点为研究对象,去掉支座A,以支反力R A代替(由力矩平衡方程):

注:配重天车位于A 点横梁之上;

(2P2+250)×19.309+ q1l12/2+(Q1+Q2)×23.382=P1×41.46+ q1l22/2+R A×19.309

(其中l1=23.308m, l2=41.46m);

R A= [(2P2+250)×19.309+ q1l12/2+25×23.382- P1×41.46- q1l22/2]÷19.309

=[(260+250)×19.039+7.05×23.3082/2+25×23.382- 75×41.46-7.05×41.462/2]÷19.309 =375.29KN

R A远大于零,故是安全的.

悬臂端弯距:M1=q1×41.462/2+P1×41.46

=7.05×41.462/2+75×41.46

=3255.654kN.m

支撑端弯距:M2=q1×23.3082/2+(250+130×2)×19.309+25×23.382

=7.05×23.3082/2+510×19.309+25×23.382

=11801.97kN.m

抗倾覆安全系数K=M2/M1=11801.97/3255.654=3.625>1.5满足规范要求.

⑵支点反力的计算(采用计算模式图示)

当架桥机导梁最前端前部平车总成与盖梁垂直时,悬臂最长,中支点受力最大.这里按连续梁计算各支点反力,具体结果如下:R A=375.29kN

R B=250+2×130+75+7.05×66+25-375.29=700.01kN

⑶主桁内力验算

a、主桁弯距验算

中支点处断面所受弯矩最大:

经分析中支点处断面所受弯矩最大,其抗弯截面模量W1=47218.75cm3,惯性矩I1 =5052406cm4,其中H=4280mm。

σ=M1/2W1=59.81Mpa<[σ]=157Mpa,即三角桁架抗弯强度满足施工要求。

b、销子抗剪验算

销子1(上)所受剪力为Q1=3255.654/(5×6)=108.52KN ,R1=45mm

σ1=Q1/A=108.52/πR12=17.7 Mpa<[σ]=300Mpa,销子材料为40Cr(淬火)

销子2(下)所受剪力为Q2=3255.654/(4×6)=135.65KN,R2=50mm

σ2=Q2/A=399.44/πR22=17.3Mpa<[σ]=300Mpa,销子材料为40Cr(淬火)

所以满足施工要求。

c、桁架各杆件的内力验算:

中部支座反力R B=700.01KN,根据节点法求得:单片桁架竖压杆最大内力为F1=700.01/2=350KN,斜杆最大内力为F2=350/2/(2015/2141)=185.94KN。

由于竖压杆和斜杆均为短压杆,无需验算其稳定性,只需验算其拉压应力。

σ1= F1/A[]12=59.2MPa<[σ]=157MPa,安全系数n=2.652,截面为两根[12槽钢,A[]12=3138.4㎜2

单边主梁桁架其上下弦杆受力为F= M1/H=760.7kN。

截面为两根[36b工字钢,其面积A=83.68cm2×4=33472 ㎜2

σ3= F3/ A=760700N÷33472mm2=22.7MPa<[σ]=157MPa ,满足施工要求。(4)悬臂挠度验算:

悬臂端在架桥机前移最大时挠度最大,挠度等于弹性及非弹性挠度之和。

a:弹性挠度计算,(I1 = 14948848.94cm4)

f max=f1+f2;

f1=-P1L3/(3EI1)=-75kN×41.463m3/(3EI1);

f2=-q1l4/(8EI1)=-7.05kN/m×41.464m4/8EI1

得f max=-75kN×41.463m3/(3EI1) –7.05kN/m×41.464m4/8EI1

=-75kN×41.463m3/(3×206×109N/m2×14948848.94m4×10-8)- 7.05kN/m×41.464m4/(8×206×109N/m2×14948848.94m4×10-8)

=-0.142m

b:非弹性挠度计算

销子与销孔理论间隙为0.5mm,考虑到材料使用时间较长,以及桁架的变形,实际取1mm来计算非弹性挠度。

F非=0.1N(N+1)=1.2cm(N=3)

即悬臂挠度:f=f

+f弹=14.2+1.2=15.4cm

悬臂端翘起高度取0.4米为一合理值,能够满足架桥机的前移就位。

2.2工况二

架桥机吊装梁段前移,前天车至跨中时为又一不利状态,验算内容:

⑴天车横梁受力验算

⑵支点反力验算

⑶主桁内力验算

2.2.1施工中的荷载情况

⑴主桁梁重:q1=7.05kN/m(三角桁架、钢轨)

⑵天车横梁总成(包括天车横梁、横梁支腿、天车、横梁纵移平车等)自重(单套天车横梁总成)

P2=13t (其中天车总成P3=5t)

⑶T梁重:P4=137t

2.2.2施工验算

⑴天车横梁受力验算(见图二)

图二

当天车在横梁跨中时,弯矩最大。

荷载P=P

4/8+P

3

/4=137/8+5/4=18.375t

横梁及轨道自重q=0.2t/m(可忽略不计)

M横梁=P×1.7=31.24t〃m

横梁由箱型梁焊接而成,其组合截面抗弯模量W=3458563㎜3,则横梁截面应力σ=31.24×107/3458563=90.33MPa<[σ]= 157Mpa , 安全系数n=1.738 故横梁满足施工要求。

⑵支点反力的计算

当架桥机吊装梁段前移,前天车至跨中时为又一不利状态,

a、受力模型如下:

C

用midas软件求得:R A=47.4t ,R B=40.8t,R C=34.1t ,

跨中最大弯矩M

=34.1×20.73-0.705×(20.73+1.158)2/2-=538t.m

σ=M b/W1=113.9MPa<[σ]=157MPa,安全系数n=1.38,

即三角桁架抗弯强度满足施工要求。

b、桁架各杆件的内力验算:

最大支座反力R A=474kN,根据节点法求得:单片桁架竖压杆最大内力为F1=474/2=237kN,斜杆最大内力为F2=237/2/(2015/2141)=125.9kN。

由于竖压杆和斜杆均为短压杆,无需验算其稳定性,只需验算其拉压应力。

σ1= F2/A[12=40.12MPa<[σ]=157MPa,安全系数n=3.9,截面为两根[12槽钢,A[12=3138.4㎜2

单边主梁桁架其上下弦杆受力为F= M/H=251.4t。

截面为两根[36b工字钢,其面积A=83.68cm2×2=16736㎜2

σ3= F3/ A=2514000N÷16736mm=150.2MPa<[σ]=157MPa ,安全系数n=1.05

c、刚度验算

喂梁时,当前部天车移动到前部总成与中部总成中间时,主梁桁架的最大变形为:

f max=-341kN×20.733m3/(3EI1)–7.05kN/m×20.734m4/8EI1

=0.0336m=33.6mm<[f静刚度]=L/700=59.23mm

所以架桥机跨中静刚度满足要求。

2.3工况三(吊边梁时)

架桥机吊边梁就位时的验算,此时A支点零空,验算内容:a前支腿强度及稳定性验算;b前、中部横梁强度验算。当前天车主梁至前部平车总成1.5m处时,前部横梁、支腿受力为最大(见图四)。

Q

4

C

图四

1、前支腿强度及稳定性验算(单边主梁)

(1)求支反力R C

取支座B点为研究对象,由力矩平衡:

R C×41.46+ Q4×23.382+ Q2×19.27+q×23.3822/2=P5×39.96+ P5×1.96 + q×41.462/2 求得R B=72.64t,R C=43.57t

(2)桁架的内力验算

中部支座反力R B=72.64t,桁架单根竖压杆最大内力为F1=36.32t,斜杆最大内力为F2=19.3t。

由于竖压杆和斜杆均为短压杆,无需验算其稳定性,只需验算其拉压应力。

σ1=F1/A=23.15MPa<[σ]=157MPa,截面为两根[12槽钢,A=15.692cm2。

σ2= F2/A=12.3MPa<[σ]=157MPa,截面为两根[12槽钢。

由于此时最大弯矩比前两种工况小的多,所以无须验算其上下弦杆的拉压应力。

(3)前支腿受压稳定性及前、中部横梁强度验算

架设边梁就位时,天车横移至单边如下图所示:

图五

R D×7=0.2×7.52/2+ 40.75×6-0.2×0.52/2

求得R D=35.71t,R F =6.56t

a、中部横梁强度验算:如图所示(中部横梁重量可忽略不计)

P6+ P7= 2R B,P6- P7= 2(R D- R F),求得:P6= 101.18t,P7= 44.1t 所以中部横梁悬臂弯矩为M6= P6×L=1011.8kN×0. 5=505.9kN.m

中部横梁的抗弯截面模量为:

W6=(BH3-bh3)/6H=8.73×10-3m3

其中B=600mm,H=650mm,b=576mm,h=610mm;

σ= M6/W6=57.95Mpa<[σ]=157Mpa,所以中部横梁满足设计要求。

b、前部上横梁强度验算:如图所示(前部支腿重量可忽略不计)

P8+ P9=2R C,P8- P9= 1(R D- R F),求得:P8=62.84t,P9= 34.3t

(前部上横梁重量可忽略不计)

所以前部横梁悬臂弯矩为M8= P8×L=628.4kN×0. 5=314.2kN.m

前部上横梁的抗弯截面模量为:

W8=(BH3-bh3)/6H=5.75×10-3m3

其中B=600mm,H=500mm,b=580mm,h=468mm;

σ= M8/W8=54.64Mpa<[σ]=157Mpa,所以前部上横梁满足设计要求

c、前支腿强度及稳定性验算:

单根前支腿由δ20×400×400的箱型梁组成,截面积A=312cm2,则正应力:δ= P8/A=628.4×104/312×10-4=20.14Mpa<[σ]=157 Mpa

所以前支腿能满足施工要求。

2.4其他工况及验算说明

(1)、由于受场地限制,存梁区至左幅23#桥台和右幅22#桥台间只有65米长度,所以在架桥机完成拼装后,前移至前支点过程中,前支腿在跨中停止继续前进,等待尾部配重。此时为不配重情况下悬臂最长处,为一不利荷载情况。模型如下:

注:配重天车位于A 点横梁之上;

2P2×19.309+ q1×44.8422/2+(Q1+Q2)×44.842=P1×20+ q1×202/2+R A×19.309

(其中l1=23.308m, l2=41.46m);

R A= (2P2×19.309+ q1×44.8422/2+25×44.842- P1×20- q1×202/2)÷19.309

=(260×19.039+7.05×44.8422/2+25×44.842- 75×20-7.05×202/2)÷19.309

=530.8KN

R A远大于零,故是安全的.

悬臂端弯距:M1=q1×202/2+P1×20

=7.05×39.3092/2+75×39.309

=2910kN.m

支撑端弯距:M2=q1×44.8422/2+130×2×19.309+25×44.842

=7.05×44.8422/2+260×19.309+25×44.842

=13229.5kN.m

抗倾覆安全系数K=M2/M1=13229.5/2910=4.5>1.5满足规范要求.

(2)一般情况下,架桥机架梁都需要过幅,因果乱大桥施工进度较慢,下构施工进度较慢,而施工工期紧,任务重,为了配合架梁,采用集中施工下构的进度安排。先施工左幅再施工右幅,从大桩号桥墩往小桩号依次施工桥梁下构,所以,架桥时,先架设左幅,完成后,架桥机返回,再从右幅22#台开始架梁右幅。所以对于果乱大桥来说,不存在架桥机过幅施工,对于过幅的工况无需验算。

3、从以上计算可以看出,架桥机在任何工作状态下都能安全的

进行使用。

40米架桥机计算书

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1、架桥机概况 架桥机由主梁总装、前支腿总装、中托总装、后托总装、提升小 车总装、后支腿总装、液压系统及电控部分组成,可完成架桥机的过孔,架梁功能,架桥机的高度可由安装于前支腿、后托的液压系统调节,整个架桥机的所有功能可由电控系统控制完成。 2、架桥机的结构计算 2.1、架桥机主梁的承载力计算 计算架桥机主梁承载力,要分别考虑架桥机的三个情况。 a 过孔 过孔时计算主梁上、下弦的强度,此工况,梁中的弯矩,可能是 主梁所承担的最大弯矩,所以校核此状态时可计算主梁的强度。 b 架中梁 此工况时,前提升小车位于主梁41 米的跨中,弯矩可能出现最大值 c 架边梁 当提升小车偏移架桥机主梁一侧时,此侧主梁中的剪力最大,所 以应校核主梁腹杆的强度及稳定性。 2.1.1主梁上下弦杆的强度计算 2.1.1.1 过孔时,当架桥机前支腿达到前桥台,尚未支撑时悬臂端 根部的最大弯矩(如图)

M max =717t ·m 架中梁时,当提升小车位于主梁41 米的跨中时,梁中的最大弯矩(如图) M max =477t ·m 此较两处的弯矩可知过孔时的弯矩是主梁承受的最大弯矩,也是 控制弯矩,按此弯矩来校核主梁上、下弦的强度 M max =717t ·m 主梁截面如图: 上弦是两根工字钢32b,中间加焊 10mm芯板。 下弦是四根槽钢25a,中间加焊8mm 芯板。

- 3 -

截面几何参数如表所示: 主梁的正应力: σmax=M 4/46812866.6441 ×10-9 max /W X = 717×10 =153MP<a[σ]=170Mpa 主梁上、下弦采用Q235B 钢材其许用应力为170Mpa 所以过孔时主梁是安全的。 2.1.1.2架中梁时,主梁的最不利位置在跨中, 梁中的最大弯矩 M max =477t ·m 主梁的正应力: σmax=M 4/46812866.6441 ×10-9 max /W X =477×10 =102MPa<[σ]=170Mpa 主梁上、下弦采用Q235B 钢材其许用应力为170Mpa 工作应力小于Q235B 的许用应力,满足强度条件,所以架中梁时,弦杆是安全的。 2.1.2弦杆的接头销板及销轴的强度计算

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一.ik设计规范及参考文献 (一)重机设计规范(GB3811-83) (二)钢结构设计规范(GBJ17-88) (三)公路桥涵施工规范(041-89) (四)公路桥涵设计规范(JTJ021-89) (五)石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》(六)梁体按30米箱梁100吨计。 二.架桥机设计荷载 (一).垂直荷载 梁重:Q1=100t 天车重:Q2=7.5t(含卷扬机) 吊梁天车横梁重:Q3=7.3t(含纵向走行) 主梁、桁架及桥面系均部荷载:q=1.29t/节(单边) 1.29×1.1=1.42 t/节(单边) 0号支腿总重: Q4=5.6t 1号承重梁总重:Q5=14.6t 2号承重梁总重:Q6=14.6t 纵向走行横梁(1号车):Q7=7.5+7.3=14.8t 纵向走行横梁(2号车):Q8=7.5+7.3=14.8t 梁增重系数取:1.1 活载冲击系数取:1.2 不均匀系数取:1.1

(二).水平荷载 1.风荷载 a.设计取工作状态最大风力,风压为7级风的最大风压: q1=19kg/m2 b. 非工作计算状态风压,设计为11级的最大风压; q2=66kg/m2 (以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》) 2.运行惯性力:Ф=1.1 三.架桥机倾覆稳定性计算 (一)架桥机纵向稳定性计算 架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段,该工况下架桥机的支柱已经翻起,1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重,计算简图 P4=14.6t (2#承重横梁自重)

P5= P6=14.8t (天车、起重小车自重) P7为风荷载,按11级风的最大风压下的横向风荷载,所有迎风面均按实体计算, P7=ΣCKnqAi =1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5) ×12.9=10053kg=10.05t 作用在轨面以上5.58m处 M抗=43.31×15+14.8×(22+1.5)+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.m M倾=5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m 架桥机纵向抗倾覆安全系数 n=M抗/M倾=1725.65/(962.319×1.1)=1.63>1.3 <可) (二) 架桥机横向倾覆稳定性计算 1.正常工作状态下稳定性计算 架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时,最不利位置在1号天车位置,检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处,计算简图如图 图2 P1为架桥机自重(不含起重车),作用在两支点中心

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架桥机计算书.d o c -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1

DF30/70Ⅲ型架桥机 稳 定 性 计 算 书 计算单位:郑州大方桥梁机械有限公司校核单位:湖南对外建设有限公司张花高速28标 2011 年 6 月 10 日

1 主参数的确定: DF30/70Ⅲ型架桥机依据“DF30/70型架桥机设计任务书”而设计的混凝土预制梁架设安的专用设备,起吊能力 70 吨;适应桥梁跨径≤30 米,并满足斜(弯)桥梁的架设要求。主要技术参数如下: 起吊能力:70t 适用桥梁跨径:≤30m 适用最大桥梁纵坡:±3% 适用斜桥角度:0-450 适用弯曲半径:250m 小车额定升降速度:min 小车额定纵向行走速度:min 主梁空载推进速度:min 大车横向行走速度:min 运梁平车轨距:2000mm 运梁平车空载速度:17m/min 运梁平车重载速度:min 本架桥机的设计是依据 Q/ZDF010-1999《安装公路桥梁用架桥机通用技术条件》 [1],并参照 GB3811-83 《起重机设计规范》 [2]、GBJ17-88《钢结构设计规范》[3]及起重机设计手册[4]进行。 2 整机稳定性计算: 架桥机纵向稳定性分析 架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段,该工况下架桥机的支柱已经翻起,1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重,整机稳定系数Kw≥。 架桥机受力如下图所示: 其中导梁前支腿Q 前腿=,导梁重量简化至其结构中心,Q 导梁 =,主梁支点中心前 一段重Q 主梁=,支点中心后一段Q 主梁 =。两天车重心相距3m,Q 车 =6t。 PW=CKhqA , C —风力系数查[4]表1-3-11,C取 Kh —风压高度变化系数查[4]表1-3-10,Kh取1 q —计算风压查[4]表1-3-9,q 取25kg/m2 A —迎风面积A=7 m2

40米架桥机计算书

40米架桥机计算书 1、架桥机概况 架桥机由主梁总装、前支腿总装、中托总装、后托总装、提升小车总装、后支腿总装、液压系统及电控部分组成,可完成架桥机的过孔,架梁功能,架桥机的高度可由安装于前支腿、后托的液压系统调节,整个架桥机的所有功能可由电控系统控制完成。 2、架桥机的结构计算 、架桥机主梁的承载力计算 计算架桥机主梁承载力,要分别考虑架桥机的三个情况。 a过孔 过孔时计算主梁上、下弦的强度,此工况,梁中的弯矩,可能是主梁所承担的最大弯矩,所以校核此状态时可计算主梁的强度。 b架中梁 此工况时,前提升小车位于主梁41米的跨中,弯矩可能出现最大值 c架边梁 当提升小车偏移架桥机主梁一侧时,此侧主梁中的剪力最大,所以应校核主梁腹杆的强度及稳定性。 =717t·m M m ax

架中梁时,当提升小车位于主梁41米的跨中时,梁中的最大弯矩(如图) =477t·m M m ax 此较两处的弯矩可知过孔时的弯矩是主梁承受的最大弯矩,也是控制弯矩,按此弯矩来校核主梁上、下弦的强度 =717t·m M m ax 主梁截面如图: 上弦是两根工字钢32b,中间加焊 10mm芯板。 下弦是四根槽钢25a,中间加焊8mm 芯板。 截面几何参数如表所示: 主梁的正应力: /W X=717×104×10-9 σmax=M m ax =153MPa<[σ]=170Mpa 主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa 所以过孔时主梁是安全的。 梁中的最大弯矩 M =477t·m m ax 主梁的正应力: σmax=M /W X=477×104×10-9 m ax =102MPa<[σ]=170Mpa

架桥机计算书

目录 一、设计规范及参考文献 (2) 二.架桥机设计荷载 (2) 三.架桥机倾覆稳定性计算 (3) 四.结构分析 (5) 五.架桥机1号、2号车横梁检算 (7) 六.架桥机0号立柱横梁计算 (9) 七、1号车横梁及0号柱横梁挠度计算 (11) 八.150型分配梁:(1号车处) (13) 九、0号柱承载力检算 (14) 十、起吊系统检算 (15) 十一 .架桥机导梁整体稳定性计算 (16) 十二.导梁天车走道梁计算 (18) 十三.吊梁天车横梁计算 (18)

一、设计规范及参考文献 (一)重机设计规范(GB3811-83) (二)钢结构设计规范(GBJ17-88) (三)公路桥涵施工规范(041-89) (四)公路桥涵设计规范(JTJ021-89) (五)石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》 (六)梁体按30米箱梁100吨计。 二.架桥机设计荷载 (一).垂直荷载 =100t 梁重:Q 1 单个天车重:Q =20t(含卷扬机、天车重、天车横梁重) 2 主梁、桁架及桥面系均部荷载:q=0.67t/m×1.1=0.74t/m =4t 前支腿总重: Q 3 中支腿总重:Q =2t 4 =34t 1号承重梁总重:Q 5 2号承重梁总重:Q =34t 6 =12t 2#号横梁Q 7 梁增重系数取:1.1 活载冲击系数取:1.2 不均匀系数取:1.1 (二).水平荷载 1.风荷载 a.设计取工作状态最大风力,风压为7级风的最大风压: =19kg/m2 q 1 b. 非工作计算状态风压,设计为11级的最大风压; q =66kg/m2 2 (以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》) 2.运行惯性力:Ф=1.1

架桥机计算书

一.设计规范及参考文献.............................................. 二.架桥机设计荷载................................................... 三.架桥机倾覆稳定性计算............................................. 四.结构分析.......................................................... 五.架桥机1号、2号车横梁检算.................................... 六.架桥机0号立柱横梁计算.......................................... 七.1号车横梁及0号柱横梁挠度计算 ................................ 八.150型分配梁:(1号车处)...................................... 九.0号柱承载力检算................................................ 十、起吊系统检算...................................................... 十一.架桥机导梁整体稳定性计算...................................... 十二.导梁天车走道梁计算.............................................. 十三.吊梁天车横梁计算................................................ 一、设计规范及参考文献 (一)重机设计规范(GB3811-83 (二)钢结构设计规范(GBJ17-88) (三)公路桥涵施工规范(041-89) (四)公路桥涵设计规范(JTJ021-89) (五)石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》

架桥机稳定性计算书

附件: JD150t/40m架桥机倾覆稳定性计算书 一、设计规范及参考文献 1、《起重机械设计规范》(GB3811-83); 2、《起重机械安全规程》(GB6067-85); 3、《钢结构设计规范》(GBJ17-88); 4、《公路桥涵施工规范》(041-89); 5、《公路桥涵设计规范》(JTJ021-89); 6、石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》; 7、梁体按照40米箱梁150t计。 二、架桥机设计荷载 (一)、垂直荷载 =150t; 桥梁重(40m箱梁):Q 1 提梁小车重:Q =7.5t(含卷扬机重); 2 =5.3t(含纵向走行机构); 天车承重梁重:Q 3 前支腿总重:Q =5.6t; 4 =36.3t(55m); 左承重主梁总重:Q 5 右承重主梁总重:Q =36.3t(55m); 6 1号天车总重:Q =7.5+5.3=12.8t; 7 2号天车总重:Q =7.5+5.3=12.8t; 8 =8t(20m); 左导梁总重:Q 9 =8t(20m); 右导梁总重:Q 10 主梁、桁架及连结均布荷载:q=0.6t/m*1.1=0.66t/m; 主梁增重系数取1.1; 活载冲击系数取1.2; 不均匀系数取1.1。 (二)、水平荷载 1、风荷载 取工作状态最大风力,风压为7级风的最大风压:q =19kg/m2; 1

非工作状态风压取11级风的最大风压:q 2 =66kg/m2;(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)。 2、运行惯性力:Φ=1.1. 三、架桥机纵向稳定性计算 架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段,该工况下架桥机前支腿已悬空,1号天车及2号天车退至架桥机后部做配重,计算见图见下图: 图1 P 1 =5.6t(前支腿自重); P 2 =0.66t/m*2榀*(16.5m+16.5m)=43.56t; P 3 =0.66t/m*2榀*22m=29.04t; P 4 =16t; P 5 =P6=12.8t; P 7 为风荷载,架桥机工作环境允许风压为6级,验算时按照7级风压下横向风荷载计算,P7=19kg/m2*1.2*141m2=2.7t,作用在中间支点以上2m处。 计算悬臂状态下的纵向稳定: M 抗 =43.56t*16.5m+12.8t*27m+12.8t*21.5m=1339.54t·m; M 倾 =5.6t*4m+29.04t*11m+16t*32m+2.7t*2m=859.24 t·m; 架桥机纵向抗倾覆安全系数: η=M 抗 /M 倾 =1339.54/(859.24*1.1)=1.42>1.3 满足要求。 四、架桥机横向倾覆稳定性计算 1、正常工作状态下稳定性计算 架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在边梁就位时,最不利位置在1号天

40米架桥机计算方案

40米架桥机计算书1、架桥机概况 架桥机由主梁总装、前支腿总装、中托总装、后托总装、提升小车总装、后支腿总装、液压系统及电控部分组成,可完成架桥机的过孔,架梁功能,架桥机的高度可由安装于前支腿、后托的液压系统调节,整个架桥机的所有功能可由电控系统控制完成。 2、架桥机的结构计算 、架桥机主梁的承载力计算 计算架桥机主梁承载力,要分别考虑架桥机的三个情况。 a过孔 过孔时计算主梁上、下弦的强度,此工况,梁中的弯矩,可能是主梁所承担的最大弯矩,所以校核此状态时可计算主梁的强度。 b架中梁 此工况时,前提升小车位于主梁41米的跨中,弯矩可能出现最大值 c架边梁 当提升小车偏移架桥机主梁一侧时,此侧主梁中的剪力最大,所以应校核主梁腹杆的强度及稳定性。 =717t·m M m ax 架中梁时,当提升小车位于主梁41米的跨中时,梁中的最大弯矩(如图) =477t·m M m ax

此较两处的弯矩可知过孔时的弯矩是主梁承受的最大弯矩,也是控制弯矩,按此弯矩来校核主梁上、下弦的强度 =717t·m M m ax 主梁截面如图: 上弦是两根工字钢32b,中间加焊10mm芯板。 下弦是四根槽钢25a,中间加焊8mm芯板。 截面几何参数如表所示: 主梁的正应力: /W X=717×104×10-9 σmax=M m ax =153MPa<[σ]=170Mpa 主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa 所以过孔时主梁是安全的。 梁中的最大弯矩 M =477t·m m ax 主梁的正应力: /W X=477×104×10-9 σmax=M m ax =102MPa<[σ]=170Mpa 主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa 工作应力小于Q235B的许用应力,满足强度条件,所以架中梁时,弦杆是安全的。 弦杆的接头销板及销轴的强度计算 过孔时的悬臂端的根部,尺寸如图所示,材质Q235。 销板、销轴所承受的最大轴力为 N max=285t 销轴材质为45#钢,销轴的工作直径φ50mm,销轴的布置如图所示。

40米架桥机计算书

40米架桥机计算书

1、架桥机概况 架桥机由主梁总装、前支腿总装、中托总装、后托总装、提升小车总装、后支腿总装、液压系统及电控部分组成,可完成架桥机的过孔,架梁功能,架桥机的高度可由安装于前支腿、后托的液压系统调节,整个架桥机的所有功能可由电控系统控制完成。 2、架桥机的结构计算 2.1、架桥机主梁的承载力计算 计算架桥机主梁承载力,要分别考虑架桥机的三个情况。 a过孔 过孔时计算主梁上、下弦的强度,此工况,梁中的弯矩,可能是主梁所承担的最大弯矩,所以校核此状态时可计算主梁的强度。 b架中梁 此工况时,前提升小车位于主梁41米的跨中,弯矩可能出现最大值 c架边梁 当提升小车偏移架桥机主梁一侧时,此侧主梁中的剪力最大,所以应校核主梁腹杆的强度及稳定性。 2.1.1主梁上下弦杆的强度计算 2.1.1.1过孔时,当架桥机前支腿达到前桥台,尚未支撑时悬臂端根部的最大弯矩(如图)

M max =717t·m 架中梁时,当提升小车位于主梁41米的跨中时,梁中的最大弯矩(如图) M max =477t·m 此较两处的弯矩可知过孔时的弯矩是主梁承受的最大弯矩,也是控制弯矩,按此弯矩来校核主梁上、下弦的强度 M max =717t·m 主梁截面如图: 上弦是两根工字钢32b,中间加焊10mm芯板。 下弦是四根槽钢25a,中间加焊8mm 芯板。

截面几何参数如表所示: 主梁的正应力: /W X=717×104/46812866.6441×10-9 σmax=M max =153MPa<[σ]=170Mpa 主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa 所以过孔时主梁是安全的。 2.1.1.2架中梁时,主梁的最不利位置在跨中, 梁中的最大弯矩 =477t·m M max 主梁的正应力: /W X=477×104/46812866.6441×10-9 σmax=M max =102MPa<[σ]=170Mpa 主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa 工作应力小于Q235B的许用应力,满足强度条件,所以架中梁时,弦杆是安全的。 2.1.2 弦杆的接头销板及销轴的强度计算 2.1.2.1考虑销板及销轴的重要性,将销板放在最不利的位置。设

40-160架桥机计算书

河南省先锋路桥设备有限公司JQ40/160型架桥机 计 算 书 河南省先锋路桥设备有限公司 二〇一一年九月二十四日

JQ40/160型架桥机计算书 说明:JQ40/160型架桥机是指:适应跨度40米内,起升重量在80t+80t=160t内的架桥机 一、总体计算 1、主参数的确定 JQ40/160型架桥机是依据“JQ40/160型架桥机设计任务书”而设计的用于混凝土梁预制场的吊装设备。主钩起吊能力为80t+80t,用于预制梁的起吊作业。 1.1、主要技术参数如下: 主钩起吊能力: 80t+80t 适应跨度: 40m 小车提升速度:0.6m/min 小车横移速度:2m/min 小车纵移速度:3m/min 大车横移速度:2m/min 大车纵移速度:3m/min 1.2、设计参考标准及资料 [1] GB/T3811-2008《起重机设计规范》 [2] 《起重机设计手册》 1.3、整机稳定性校核 根据本机结构特点,工作状态无需进行整机稳定性校核计算,非工作状态时,沿大车方向有暴风袭来,要求锚固、缆风绳紧固,故无需验证其稳定性。

二、计算依据 本架桥机用于桥梁工程混凝土预制梁的安装及预制场吊装作业场合,每年工作4-6个月,每天连续工作不超过6-8小时,故只对结构进行强度及刚度计算,而不计算其疲劳强度。 主梁采用Q235B 钢材,支腿材料为Q235B 钢,销轴为40#钢,安全系数取k=1.33,采用许用应力法进行强度校核,满足: [σ]= σs /k [τ]=[σ]/(3)1/2 [σjy ]=1.5[σ] 材料许用应力表 单位:Mpa 工况一:过孔(过35米孔,以37米计算) 主梁过孔时强度计算: 1、 自重荷载:(1)60m 主梁自重 P 主梁=63.6t 、q 主梁=1060kg/m (2)24m 导梁自重 P 导梁=16.8t 、q 主梁=700kg/m (3)副前支腿自重P 副前=2.6t (4)前支腿自重 P 前支=8.8t (5)中支腿自重 P 中支=7.6t (6)单后托自重 P 后托=1.2t (7)单后支自重 P 后支=0.8t (8)单天车自重 P 天车=9.8t (9)前支横移轨道P 前横=5.6t 、q 前横=200kg/m (10)中支横移轨道P 中横=8.4t 、q 中横=300kg/m [σ] [τ] [σjy ] 备注 Q235B 176 102 265 查表 20 267 154 400 查表 45#(调质) 460 355 690 查表

40-160II(A)架桥机设计计算书

目录 1.前言--------------------------------------------------------------------------------1 2.设计规范及参考文献------------------------------------------------------------------1 3.设计指标--------------------------------------------------------------------------1 3.1 安全系数----------------------------------------------------------------------1 3.2 材料许用应力----------------------------------------------------------------1 4.设计载荷--------------------------------------------------------------------------1 4.1 竖直载荷---------------------------------------------------------------------1 4.2 水平载荷---------------------------------------------------------------------2 5.水平惯性载荷与风载荷对桥机横桥稳定性的影响------------------------------3 6.主梁的设计计算-----------------------------------------------------------------3 7.导梁的设计计算-----------------------------------------------------------------4 8.架桥机的稳定性计算------------------------------------------------------------------5

GCQJ30-120架桥机计算书

GCJQ120t-30m 架 桥 机 计 算 书 编制:_______ 校对:_______ 审核:_______ 批准:_______ 开封市共创起重科技有限公司

一 主要性能参数 1.1额定起重量 120t 1.2架设梁跨 30m 1.3卷扬机起落速度 0.8m/min 1.4龙门行走速度 2.9m/min 1.5 卷扬机横移速度 1.8m/min 1.6适应纵坡 ±3% 1.7适应斜桥 45° 1.8 整机功率 73.4KW 二 架桥机组成 2.1 吊梁天车总成 两套2.2 天车龙门 两套2.3 主梁 一套2.4 前框架总成 一套2.5 前支腿总成 一套 (含油泵液压千斤顶)2.6 前支横移轨道 一套2.7 中支腿总成 一套2.8 中支横移轨道 一套2.9 反托总成 一套 (含油泵液压千斤顶)2.10 后支腿总成 一套2.11 后横梁总成 一套2.12 电气系统 一套 三 方案设计 注: 总体方案见图 JQ30120.00 3.1 吊梁行车 3.1.1 主要性能参数 额定起重量 120t 运行轨距 1200mm 轴距 1100mm 卷扬起落速度 0.8m/min 运行速度 1.8m/min 驱动方式 4×2 自重 11.4 t 卷筒直径: φ377mm 卷筒容绳量: 250m 3.1.2 起升机构 已知:起重能力Q 静=Q+W 吊具=60+1.1=61.1t 粗选:单卷扬,倍率m=12,滚动轴承滑轮组,效率η=0.9, 见《起重机设计手册》表 3-2-11,P223,则钢丝绳自由端静拉力S:S=Q 静/(η× m)=61.1/(0.9×12)=5.6t ,选择JM6t 卷扬机, 平均出绳速度9.5m/min ;钢丝绳破断拉力总和∑t :∑t=S ×n/k=5.6×5/0.82=34.2t ,选择钢丝绳: 6×37-21.5-1850-特-光-右交,GB1102-74,《起重机设计手册》P199。 3.1.3 运行机构 3.1.3.1 车轮直径 《起重机设计手册》P355 已知 Q=60t 、G 小=5t 、4×2驱动 则P c = P max =(Q+G 小)/4=16.25t , 车轮和轨道线接触,L=60mm ,轨道方钢30×60,车轮材料ZG45,则由公式: D ≥211C C L K Pc ???=25 .117.1602.71000025.16????=257mm 式中 K 1—常数 7.2N/mm 2,δb ≥800MPa

JQG100t-35m架桥机计算书

JQG100t/35m 双导梁架桥机 计算书 , ' 浙江中建路桥设备有限公司 黄树军 2011-10-8

目录 1、整机主要性能参数 2、起重行车总成 3、纵移桁车 4、纵移桁车梁台车 5、架桥机工况 6、反滚轮组 ! 7、三角桁架主梁 8、前、中横移台车 附:参考文献 《

1 整机主要性能参数 ' 额定起重能力: 50t+50t 架设预制梁长:≤35m(前、中支架支点距)吊梁起落速度: 0-2m/min 小车横移速度: 3m/min 桁车纵移速度: min 整机横移速度: min 反滚轮自行速度: min 主梁纵移速度: min 架设桥形: 0-450 控制方式:手动、电控 外形尺寸: 63m×10m×11.5m 、 装机容量: |

2 起重行车总成 主要性能参数 2.1.1 额定起重量: 50t+50t (两点吊) ! 2.1.2 运行轨距: 1500mm 2.1.3 轴 距: 1980mm 2.1.4 驱动方式: 1/2 2.1.5 起落速度: 0-2m/min 2.1.6 横移速度: 3m/min 2.1.7 装机容量: 22KW ×2+*2 2.1.8 总 成 重: 5109kg 卷扬起升机构 选用双联卷筒,滑轮组倍率m=8×2,6定滑轮组(二介轮),8动滑轮组 钢丝绳最大静拉力: . 附:卷扬机厂产品参数 1 起 重 量: 500KN 2 卷筒直径:φ550mm 3 卷筒宽度: 780mm (限制宽度尺寸,中间隔板) 4 平均绳速: 15m/min 5.绳 径: φ18mm 6.电 机 YZR160L-6, 22KW/972r/min 7.制 动 器: YWZ400 8.重 量: 2000kg 钢丝绳破断拉力总和: F ≥, n=5 ! 则查表钢丝绳型号:6×37-φ18-1670,GB/T8918-86 滑轮组:定滑轮6片、介轮2片,动滑车8片, 动滑轮组直径φ470mm ,定滑车组直径φ350mm 工作绳轮直径:D0≥e ·d=16×18=288mm 驱动机构: 2.3.1驱动轮组 :文献《起重机设计手册》P355 假定:起重小车自重G=(含吊具).驱动方式1×2 最大轮压:Pmax=(Q+G)/4=(50+/4= 最小轮压:Pmin=G/4=4= 计算载荷: Pc=(2Pmax+Pmin)/3= 车轮材质:ZG55,σs=400MPa,σb=700MPa 正火+回火 t m Q S 6.386 .01650 η=?= ?=

30M跨架桥机架设方案及计算书

衡昆国道主干线富宁至广南高速公路第三合同段 30M跨架桥机架设方案及计算书 编制单位:中铁二十三局集团一公司富广高速公路项目经理部项目主管人: 技术负责人: 计算人: 编制日期:2006年6月1日

衡昆国道主干线富宁至广南高速公路第三合同段全长8.215Km,安登特大桥、安登1#大桥、戈风大桥为30米预制安装T梁,安登中桥为预制安装20米空心板。受地形限制4座桥梁均采用拼装式架桥机架设。 此架桥机结构参考中国铁道部建筑研究设计,登峰起重设备制造制造的NF120t/40m型架桥机设计而成。在此只对纵梁和横梁进行受力计算。 二技术参数

该桥机为了运输方便和现场安装,主结构采用销轴连接及法兰连接,其结构见总装图。 (一)主梁 主梁是架桥机的主要承力构件,每列主梁全长48米(共2列),主梁上、下铺设轨道满足天车运行和过孔的需要,为了方便拼 装,每列主梁由3m×1.5m贝雷片拼装而成,其特点是:结构简 单、刚性好、稳定性可靠、抗风性强、安装、拆卸便利等优点。 (二)天车由纵移天车和横移起重台车担梁 天车由上下轮箱组、担梁、横移小车、卷扬机、定、动滑轮组、起升装置等组成。它的功能是提升运送预制梁,并一次性 架设边梁,轮箱上的电机通过摆线针轮减速机,开式齿轮组将 动力传给车轮,实现天车在主梁上运行。 天车上的卷扬机通过动、静滑轮组提起或放下预制梁。(三)托轮箱 中托轮箱采用双层轮箱,分为上轮箱,下轮箱及转盘三部分,它由箱体、电机、摆线针轮减速机、开式齿轮副与车轮等部件 组成。轮箱支座、支座马鞍、支座销轴、转盘和转盘销轴等组 成。上下层轮箱通过转盘可以任意调整角度便于斜桥和弯桥的 架设。中托轮箱支撑在桥机主梁下部是桥机过孔及横移架梁的 主要动力。 (四)前框架

架桥机技术参数

架桥机技术参数 TJ165型铁路架桥机技术要求 1.使用范围和用途: 用于新建和旧线改造时速200公里以下客货共线T型梁(通桥2201,2101梁)、铁路32m及以下混凝土梁、专桥9753梁的倒运和架设。能够方便进行曲线铺轨架梁和变跨架梁,能够满足隧道口架梁和隧道内架梁,满足机上空中移梁横移量要求,并能够满足铁路货物运输限界要求。架桥机按照我国现行相关标准进行设计,满足《新建时速200公里客货共线铁路设计暂行规定》、《起重机试验规范和程序》等要求。 2.工作条件 2.1工作海拔高度:≤2000m 2.2工作环境温度:-20℃~+50℃ 2.3工作环境最大风力:工作状态6级;非工作状态11级。 2.4夜间运行和施工有足够的灯光照明。 3、主机部分 3.1类型:自轮走行,单臂式,简支架梁。可架设16m、20m、24m、32m混凝土梁、专桥9753梁、新建时速200公里客货共线T型梁(通桥2201梁、2101梁)梁片横移一次到位。(架桥机各种作业工况描述见TJ165型架桥机简介) 3.2正常架桥最小架梁曲线半径:600m 拨道架桥最小架梁曲线半径:300m 3.3允许通过最小曲线半径:180m 3.4额定起重量(吨):165 3.5自重(吨):255 3.6架梁效率:3孔/8小时 3.7自行速度:0~12Km/h 3.8自行最大爬坡能力:16‰ 3.9长途挂运:挂运速度:80Km/h 3.10超限等级:2级超限

3.11零号柱中心最大摆动量(左右各):2000mm 3.12梁片最大横移量(左右各):≮1150mm 3.13外形尺寸(长X宽X高)(mm): 工作状态:64000X4800X7360 自行状态:52500X3870X5420 运输状态:28000X3640X3900 有效内净空(净宽X净高):3200X3300 3.14吊梁小车吊梁升降速度(m/min):0.63 3.15吊梁小车走行速度(m/min): 6.0 3.16拖梁小车拖拉速度(m/min): 6.0 3.17吊轨小车起重量:(t): 15X2 3.18吊轨小车升降速度(m/min): 4.5 3.19吊轨小车走行速度(m/min): 19.3 3.20机臂全悬时前端下挠度(mm):≯600 3.21铺轨时机臂前端下挠度(mm):≯400 3.22轴重(最大) 自行状态(t):28.5 半悬臂走行(t):33 简支架梁最大轴重:(t)30(有支腿) 铺轨轴重(t):不考虑支腿作用:37(轨排重量20t) 考虑支腿作用:29.8(轨排重量20t)长途挂运(t):18.0 3.23动力系统 3.23.1柴油发电机组1套(150kw) 3.23.2柴油机型式:风冷 3.23.3规格型号及生产厂家: 柴油机型号:F12L413F(4冲程、风冷、道依斯150kw)发电机型号:HC1274H13(斯坦福168 KW) 生产厂家: 渭阳柴油机厂

30M跨架桥机架设方案及计算书

衡昆国道主干线云南富宁至广南高速公路第三合同段 30M跨架桥机架设方案及计算书 编制单位:中铁二十三局集团一公司富广高速公路项目经理部项目主管人: 技术负责人: 计算人: 编制日期:2006年6月1日

衡昆国道主干线云南富宁至广南高速公路第三合同段全长8.215Km,安登特大桥、安登1#大桥、戈风大桥为30米预制安装T 梁,安登中桥为预制安装20米空心板。受地形限制4座桥梁均采用拼装式架桥机架设。 此架桥机结构参考中国铁道部建筑研究设计院设计,南京登峰起重设备制造有限公司制造的NF120t/40m型架桥机设计而成。在此只对纵梁和横梁进行受力计算。 二技术参数

该桥机为了运输方便和现场安装,主结构采用销轴连接及法兰连接,其结构见总装图。 (一)主梁 主梁是架桥机的主要承力构件,每列主梁全长48米(共2列),主梁上、下铺设轨道满足天车运行和过孔的需要,为了方便拼 装,每列主梁由3m×1.5m贝雷片拼装而成,其特点是:结构简 单、刚性好、稳定性可靠、抗风性强、安装、拆卸便利等优点。 (二)天车由纵移天车和横移起重台车担梁 天车由上下轮箱组、担梁、横移小车、卷扬机、定、动滑轮组、起升装置等组成。它的功能是提升运送预制梁,并一次性 架设边梁,轮箱上的电机通过摆线针轮减速机,开式齿轮组将 动力传给车轮,实现天车在主梁上运行。 天车上的卷扬机通过动、静滑轮组提起或放下预制梁。(三)托轮箱 中托轮箱采用双层轮箱,分为上轮箱,下轮箱及转盘三部分,它由箱体、电机、摆线针轮减速机、开式齿轮副与车轮等部件 组成。轮箱支座、支座马鞍、支座销轴、转盘和转盘销轴等组 成。上下层轮箱通过转盘可以任意调整角度便于斜桥和弯桥的 架设。中托轮箱支撑在桥机主梁下部是桥机过孔及横移架梁的 主要动力。 (四)前框架

EBG40-120架桥机计算书讲解

济徐高速公路济鱼段LQSG-4合同段EBG40-120架桥机计算书

1.说明 EBG40-120型架桥机是为架设25米跨预制桥梁设计制造的大型非标起重设备。该桥机设计起吊重量为2×50吨,架设跨度≤30米。桥机主梁为三角桁架结构,由型钢和钢板焊接而成。前支腿和中托轮箱是架桥机架梁工作的主要支撑及动力部件,后托轮、后支腿为过孔的辅助支撑。主梁上部设有两台提升小车,是桥机的提升机构。该型架桥机过孔需配重过孔,配重量≥80t。 2.计算依据 (1)《起重机设计规范》(GB3811-83) (2)《钢结构设计规范》(GB50017-2003) (3)《起重机设计手册》中国铁道出版社ISBN7-113-02571-4/TH·62 3.设计指标 3.1 安全系数 钢结构强度安全系数n≥1.33 抗倾覆安全系数n≥1.3 3.2 材料容许应力 4. 设计载荷 4.1 竖向载荷 4.1.1 结构自重 4.1.1.1 主梁P主=L×q×2=36.48 t 自重集度q=0.38 t/m 主梁长度L=48m 4.1.1.2 提升小车P提=8.8 t×2=17.6 t 4.1.1.3 前支腿P前=4.8 t 4.1.1.4 后支腿P后=0.55 t×2=1.1 t 4.1.1.5后上横梁P后上=1.1 t 4.1.1.6 主梁联结框架P主框=0.35t

4.1.1.7 前支横移轨道P前横移=2.1 t/12m×24m=4.2 t 4.1.1.8中托P中托=6.4 t 4.1.1.9中托横移轨道P中横移=3.3 t/12m×24m=6.6 t 4.1.2 载荷重量P荷=2×50 t 4.1.3 冲击系数 4.1.3.1 起升冲击系数Φ1=1 4.1.3.2 起升动载系数Φ2=1.15 4.1.3.3 运动冲击系数Φ3=1.1 4.2 水平载荷 提升小车在主梁上横移速度为0.2m/s,加速度很小,可不计。提升小车吊重2×50吨,为安全计,按吊重5%计算,惯性力P H=50×0.05=2.5 t。计算值偏小,不安全! 查《起重机设计手册》(P602)小车制动惯性力: P H=(Q+Q自自)/14 =(50+8.8)/14=58.8/14 =4.2 t (单桥架) 4.3 风载荷 4.3.1 工作状态计算风载荷 工作状态计算风压q1=15 kg/m2 单列横桥向迎风面积A单=ψ×L×H=0.6×48×0.7=20.16m2 整机横桥向迎风面积A=(1+η)A单=(1+0.46)×20.16=29.4 m2 横桥向风载荷P工=C×K h×q×A=1.6×1×15×29.4=0.7 t 预制梁风载荷P预=C×K h×q×ψLH=1.5×1×15×1×30×2=1.4 t 顺桥向迎风面积远小于横桥向迎风面积,风载荷忽略不计。 4.3.2 非工作状态计算风载荷 非工作状态计算风压q2=50kg/m2 横桥向风载荷P非=C×K h×q×A=1.6×1×50×29.4=2.4 t计算值偏小,不安全! K h -风压高度系数。非工作状态K h 不应等于1。取30米高为:1.39 A –迎风面积。应采用空间桁架的计算方法: 已知: 桁架计算长度:48000 。 桁架轴线垂直面高:1800 ,水平桁架轴线宽:1100 。 桁架纵向垂直面节间宽:737.5 , 水平桁架节间宽:1475 。 计算: 因:48000/1800=26.7

架桥机受力计算书

160吨40米跨架桥机计算书 1、架桥机设计依据与验收标准 (1)架桥机设计制造标准 ①GB3811-2008 起重机设计规范 ②GB6067-85 起重机械安全规程 ③GB/T14405-93 通用桥式起重机 ④GB10212-98 铁路钢桥制造规范 ⑤GB17-88 钢结构设计规范 ⑥JG581-91 建筑钢结构焊接规范 ⑦JSJ041-2000 公路桥涵施工技术规范 ⑧国家质量监督检验检疫总局文件,国质检[2003]174 号 ⑨特种设备安全监察条例(国务院373号令) (2)架桥机检验、验收标准 ①GB/T14406-1993 通用架桥机 ②GB5905-86 起重机试验规范和程序 ③GB6067-85 起重机械安全规程 ④GB10183-83 桥式和架桥机制造和轨道安装公差 ⑤GB1005.1~88 起重吊钩 ⑥GB5972-86 起重机械用钢丝绳检验和报废实用规范 ⑦GB50205-95 钢结构工程施工及验收规范 (3)架桥机设计图纸设计图纸主要有: QJ160/40、QJ160/40-1、QJ160/40-2、QJ160/40-4、QJ160/40-6、QJ160/40-6-5、QJ160/40-7、QJ160/40-8、QJ160/40-12 、QJ160/40-15。 2、主要工程应用 ①本设计为实用型桥梁吊装起重设备; ②本设计应能适应目前国内高速公路或国道桥梁建设中的中小吨位,160

吨40 米跨以下混凝土大梁的起吊要求; ③不同规格的起重机可对应起吊各种长度及重量的混凝土预制梁,同时也适应各种型号及各种规格的混凝土预制梁(如:T 型梁、箱梁、空心板梁),并可直接给大梁安装到位。 ④本设计应符合国情、应有实用性、经济性,便于推广应用。 3、设计指标 (1)门机主要技术参数 ①起重量:160 t ②主梁结构形式:桁架组合式双导梁 ③产品型号:QJ160/40 ④起升高度:5 米 ⑤架桥机过孔行走速度:3.4 m/min ⑥吊梁纵移行走速度:3.5 m/min ⑦小车横移速度:2/min ⑧小车起升速度:0.42/min ⑨总功率:76.2 kw ⑩总重:107 t ?外形控制尺寸:长、宽、高68×7×11.8 ?控制方式:手动、电控 (2)卷扬机起升机构 ①选用卷扬机 滑轮组采用上10 下11 滑轮组倍率m=11,22 绳钢丝绳最大静拉力S =Q/2mn=70/2×12×0.9=3.53t 钢丝绳选用NAT 6×37+1 φ19.5,破断力为21.85 吨, 钢丝绳安全倍数K=21.85/3.53=6.19 起重绳安全系数是 4.5 4.5 <K = 6.89 满足安全要

30m架桥机验算计算书

一.设计规范及参考文献 (一)重机设计规范(GB3811-83) (二)钢结构设计规范(GBJ17-88) (三)公路桥涵施工规范(041-89) (四)公路桥涵设计规范(JTJ021-89) (五)石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》 (六)梁体按30米箱梁100吨计。 二.架桥机设计荷载 (一).垂直荷载 =100t 梁重:Q 1 =7.5t(含卷扬机) 天车重:Q 2 吊梁天车横梁重:Q =7.3t(含纵向走行) 3 主梁、桁架及桥面系均部荷载:q=1.29t/节(单边) 1.29×1.1=1.42 t/节(单边) 0号支腿总重: Q =5.6t 4 =14.6t 1号承重梁总重:Q 5 2号承重梁总重:Q =14.6t 6 =7.5+7.3=14.8t 纵向走行横梁(1号车):Q 7 纵向走行横梁(2号车):Q =7.5+7.3=14.8t 8 梁增重系数取:1.1 活载冲击系数取:1.2 不均匀系数取:1.1 (二).水平荷载 1.风荷载 a.设计取工作状态最大风力,风压为7级风的最大风压: =19kg/m2 q 1 b. 非工作计算状态风压,设计为11级的最大风压; =66kg/m2 q 2 (以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)

2.运行惯性力:Ф=1.1 三.架桥机倾覆稳定性计算 (一)架桥机纵向稳定性计算 架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段,该工况下架桥机的支柱已经翻起,1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重,计算简图见图1(单位 m): 图中

P 5= P 6 =14.8t (天车、起重小车自重) P 7 为风荷载,按11级风的最大风压下的横向风荷载,所有迎风面均按实体 计算, P 7 =ΣCKnqAi =1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5) ×12.9=10053kg=10.05t 作用在轨面以上5.58m处 M 抗 =43.31×15+14.8×(22+1.5)+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.m M 倾 =5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m 架桥机纵向抗倾覆安全系数 n=M 抗/M 倾 =1725.65/(962.319× 1.1)=1.63>1.3 <可) (二) 架桥机横向倾覆稳定性计算 1.正常工作状态下稳定性计算 架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时,最不利位置在1号天车位置,检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处,计算简图如图

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