40mT梁架桥机计算书
架桥机计算书
设计计算过程简要说明:由于架桥机工作状态时，存在两种危险截面的情况:Ⅰ种为移跨时存在的危险截面；Ⅱ种为运梁、喂梁时存在危险截面，故此须分别对其进行验算和受力分析。
一、主体结构验算参数取值
1、三角主梁自重（包括轨道）：0.705t/m
2、平车：1.6t/台
3、天车：4.5t/台
4、验算载荷（40mT梁）：137t（最重为中跨边梁）
5、起重安全系数：1.05
运行冲击系数：1.15
结构倾覆稳定安全系数：≥1.5
6、材料
三角导梁主梁采用16Mn钢材。
二、总体布置说明：
动力部分全部采用电动操作，系统电路为全变频方式（起吊电路除外）。
（一）导梁中心距：7m；
（二）导梁全长：66m，前支点至中支点的距离为41.46m；
（三）架桥机导梁断面：4.28m×2.5m，总宽9.5m；
（四）吊装系统采用：2台天车(含卷扬机、滑轮组)，2台横梁纵移平车
（五）行走系统采用：前部、中部四台平车带动导梁横移；
（六）架桥机单边导梁的抗弯截面模量W1=47218.75cm3，惯性矩
I1 =5052406cm4。
三、结构验算
1、施工工况分析：
工况一：架桥机完成拼装或一孔T梁吊装后，前移至前支点位置时，悬臂最长，处于最不利情况，需验算，验算主要内容：
⑴、抗倾覆稳定性验算；
⑵、支撑反力的验算；
⑶、桁架内力验算；
⑷、悬臂挠度验算；
工况二、架桥机吊梁时，前部天车位于跨中时的验算，验算内容：
⑴天车横梁验算；
⑵支点反力的验算；
⑶桁架内力验算；
工况三、架桥机吊边梁就位时的验算
⑴前支腿强度及稳定性验算（架桥机各种工况见附图01、02、03）。
⑵前、中部横梁强度验算
2、基本验算
2．1工况一、
架桥机拼装完或吊装完一孔T梁后，前移至悬臂最大时为最不利状态，验算内容：⑴抗倾覆稳定性的验算；⑵悬臂时刚度的验算⑶支点反力的验算⑷主桁内力的计算
2．2．1施工中的荷载情况
⑴主桁梁重：q1=7.05kN/m（两边导梁自重，含钢轨）
⑵天车横梁总成（包括天车横梁、横梁支腿、天车、横梁纵移平车等）自重（单
套天车横梁总成）
P2=13t
(3)前部平车总成：P1=7.5t(含单幅横轨)
(4)尾部平车总成：Q1=1.5t
(5)尾部连接架: Q2=1t
2．2．3施工验算
⑴抗倾覆稳定性的验算（见计算模式图）
由于移跨时架桥机前端悬臂,此时为了生产安全,移跨之前应对架桥机尾部适当的配重,设计过程中以25t计算):
取B点为研究对象,去掉支座A,以支反力R A代替(由力矩平衡方程):
注:配重天车位于A 点横梁之上;
(2P2+250)×19.309+ q1l12/2+(Q1+Q2)×23.382=P1×41.46+ q1l22/2+R A×19.309
(其中l1=23.308m, l2=41.46m);
R A= [(2P2+250)×19.309+ q1l12/2+25×23.382- P1×41.46- q1l22/2]÷19.309
=[(260+250)×19.039+7.05×23.3082/2+25×23.382- 75×41.46-7.05×41.462/2]÷19.309 =375.29KN
R A远大于零,故是安全的.
悬臂端弯距：M1=q1×41.462/2＋P1×41.46
=7.05×41.462/2＋75×41.46
=3255.654kN.m
支撑端弯距:M2=q1×23.3082/2＋(250+130×2)×19.309+25×23.382
=7.05×23.3082/2＋510×19.309+25×23.382
=11801.97kN.m
抗倾覆安全系数K=M2/M1=11801.97/3255.654=3.625＞1.5满足规范要求.
⑵支点反力的计算(采用计算模式图示)
当架桥机导梁最前端前部平车总成与盖梁垂直时,悬臂最长,中支点受力最大.这里按连续梁计算各支点反力,具体结果如下:R A=375.29kN
R B=250+2×130+75+7.05×66+25-375.29=700.01kN
⑶主桁内力验算
a、主桁弯距验算
中支点处断面所受弯矩最大：
经分析中支点处断面所受弯矩最大，其抗弯截面模量W1=47218.75cm3，惯性矩I1 =5052406cm4，其中H=4280mm。
σ=M1/2W1=59.81Mpa＜[σ]=157Mpa，即三角桁架抗弯强度满足施工要求。
b、销子抗剪验算
销子1（上）所受剪力为Q1=3255.654/（5×6）=108.52KN ，R1=45mm
σ1=Q1/A=108.52/πR12=17.7 Mpa＜[σ]=300Mpa，销子材料为40Cr（淬火）
销子2（下）所受剪力为Q2=3255.654/（4×6）=135.65KN，R2=50mm
σ2=Q2/A=399.44/πR22=17.3Mpa＜[σ]=300Mpa，销子材料为40Cr（淬火）
所以满足施工要求。
c、桁架各杆件的内力验算：
中部支座反力R B=700.01KN,根据节点法求得：单片桁架竖压杆最大内力为F1=700.01/2=350KN，斜杆最大内力为F2=350/2/（2015/2141）=185.94KN。
由于竖压杆和斜杆均为短压杆，无需验算其稳定性，只需验算其拉压应力。
σ1= F1/A[]12=59.2MPa＜[σ]=157MPa，安全系数n=2.652，截面为两根[12槽钢，A[]12=3138.4㎜2
单边主梁桁架其上下弦杆受力为F= M1/H=760.7kN。
截面为两根[36b工字钢，其面积A=83.68cm2×4=33472 ㎜2
σ3= F3/ A=760700N÷33472mm2=22.7MPa＜[σ]=157MPa ，满足施工要求。(4)悬臂挠度验算:
悬臂端在架桥机前移最大时挠度最大，挠度等于弹性及非弹性挠度之和。
a:弹性挠度计算，（I1 = 14948848.94cm4）
f max=f1+f2；
f1=-P1L3/(3EI1)=-75kN×41.463m3/(3EI1)；
f2=-q1l4/(8EI1)=-7.05kN/m×41.464m4/8EI1
得f max=-75kN×41.463m3/(3EI1) –7.05kN/m×41.464m4/8EI1
=-75kN×41.463m3/(3×206×109N/m2×14948848.94m4×10-8)- 7.05kN/m×41.464m4/(8×206×109N/m2×14948848.94m4×10-8)
=-0.142m
b：非弹性挠度计算
销子与销孔理论间隙为0.5mm，考虑到材料使用时间较长，以及桁架的变形，实际取1mm来计算非弹性挠度。
F非=0.1N(N+1)=1.2cm（N=3）
即悬臂挠度：f=f
+f弹=14.2+1.2=15.4cm
非
悬臂端翘起高度取0.4米为一合理值，能够满足架桥机的前移就位。
2．2工况二
架桥机吊装梁段前移，前天车至跨中时为又一不利状态，验算内容：
⑴天车横梁受力验算
⑵支点反力验算
⑶主桁内力验算
2．2．1施工中的荷载情况
⑴主桁梁重：q1=7.05kN/m（三角桁架、钢轨）
⑵天车横梁总成（包括天车横梁、横梁支腿、天车、横梁纵移平车等）自重（单套天车横梁总成）
P2=13t （其中天车总成P3=5t）
⑶T梁重：P4=137t
2．2．2施工验算
⑴天车横梁受力验算（见图二）
图二
当天车在横梁跨中时，弯矩最大。
荷载P=P
4/8+P
3
/4=137/8+5/4=18.375t
横梁及轨道自重q=0.2t/m（可忽略不计）
M横梁=P×1.7=31.24t〃m
横梁由箱型梁焊接而成，其组合截面抗弯模量W=3458563㎜3，则横梁截面应力σ=31.24×107/3458563=90.33MPa＜[σ]= 157Mpa , 安全系数n=1.738 故横梁满足施工要求。
⑵支点反力的计算
当架桥机吊装梁段前移，前天车至跨中时为又一不利状态，
a、受力模型如下:
C
用midas软件求得：R A=47.4t ,R B=40.8t，R C=34.1t ，
跨中最大弯矩M
=34.1×20.73-0.705×（20.73+1.158）2/2-=538t.m
中
σ=M b/W1=113.9MPa＜[σ]=157MPa，安全系数n=1.38,
即三角桁架抗弯强度满足施工要求。
b、桁架各杆件的内力验算：
最大支座反力R A=474kN，根据节点法求得：单片桁架竖压杆最大内力为F1=474/2=237kN，斜杆最大内力为F2=237/2/（2015/2141）=125.9kN。
由于竖压杆和斜杆均为短压杆，无需验算其稳定性，只需验算其拉压应力。
σ1= F2/A[12=40.12MPa＜[σ]=157MPa，安全系数n=3.9，截面为两根[12槽钢，A[12=3138.4㎜2
单边主梁桁架其上下弦杆受力为F= M/H=251.4t。
截面为两根[36b工字钢，其面积A=83.68cm2×2=16736㎜2
σ3= F3/ A=2514000N÷16736mm=150.2MPa＜[σ]=157MPa ，安全系数n=1.05
c、刚度验算
喂梁时，当前部天车移动到前部总成与中部总成中间时，主梁桁架的最大变形为：
f max=-341kN×20.733m3/(3EI1)–7.05kN/m×20.734m4/8EI1
=0.0336m=33.6mm＜[f静刚度]=L/700=59.23mm
所以架桥机跨中静刚度满足要求。
2.3工况三(吊边梁时)
架桥机吊边梁就位时的验算，此时A支点零空，验算内容：a前支腿强度及稳定性验算；b前、中部横梁强度验算。当前天车主梁至前部平车总成1.5m处时，前部横梁、支腿受力为最大（见图四）。
Q
4
C
图四
1、前支腿强度及稳定性验算（单边主梁）
（1）求支反力R C
取支座B点为研究对象，由力矩平衡:
R C×41.46+ Q4×23.382+ Q2×19.27+q×23.3822/2=P5×39.96+ P5×1.96 + q×41.462/2 求得R B=72.64t，R C=43.57t
（2）桁架的内力验算
中部支座反力R B=72.64t，桁架单根竖压杆最大内力为F1=36.32t，斜杆最大内力为F2=19.3t。
由于竖压杆和斜杆均为短压杆，无需验算其稳定性，只需验算其拉压应力。
σ1=F1/A=23.15MPa＜[σ]=157MPa，截面为两根[12槽钢，A=15.692cm2。
σ2= F2/A=12.3MPa＜[σ]=157MPa，截面为两根[12槽钢。
由于此时最大弯矩比前两种工况小的多,所以无须验算其上下弦杆的拉压应力。
（3）前支腿受压稳定性及前、中部横梁强度验算
架设边梁就位时，天车横移至单边如下图所示：
图五
R D×7=0.2×7.52/2+ 40.75×6-0.2×0.52/2
求得R D=35.71t，R F =6.56t
a、中部横梁强度验算：如图所示（中部横梁重量可忽略不计）
P6+ P7= 2R B，P6- P7= 2（R D- R F），求得：P6= 101.18t，P7= 44.1t 所以中部横梁悬臂弯矩为M6= P6×L=1011.8kN×0. 5=505.9kN.m
中部横梁的抗弯截面模量为：
W6=（BH3-bh3）/6H=8.73×10-3m3
其中B=600mm，H=650mm，b=576mm，h=610mm；
σ= M6/W6=57.95Mpa＜[σ]=157Mpa，所以中部横梁满足设计要求。
b、前部上横梁强度验算：如图所示（前部支腿重量可忽略不计）
P8+ P9=2R C，P8- P9= 1（R D- R F），求得：P8=62.84t，P9= 34.3t
（前部上横梁重量可忽略不计）
所以前部横梁悬臂弯矩为M8= P8×L=628.4kN×0. 5=314.2kN.m
前部上横梁的抗弯截面模量为：
W8=（BH3-bh3）/6H=5.75×10-3m3
其中B=600mm，H=500mm，b=580mm，h=468mm；
σ= M8/W8=54.64Mpa＜[σ]=157Mpa，所以前部上横梁满足设计要求
c、前支腿强度及稳定性验算：
单根前支腿由δ20×400×400的箱型梁组成，截面积A=312cm2，则正应力：δ= P8/A=628.4×104/312×10-4=20.14Mpa＜[σ]=157 Mpa
所以前支腿能满足施工要求。
2.4其他工况及验算说明
（1）、由于受场地限制，存梁区至左幅23#桥台和右幅22#桥台间只有65米长度，所以在架桥机完成拼装后，前移至前支点过程中，前支腿在跨中停止继续前进，等待尾部配重。此时为不配重情况下悬臂最长处，为一不利荷载情况。模型如下：
注:配重天车位于A 点横梁之上;
2P2×19.309+ q1×44.8422/2+(Q1+Q2)×44.842=P1×20+ q1×202/2+R A×19.309
(其中l1=23.308m, l2=41.46m);
R A= （2P2×19.309+ q1×44.8422/2+25×44.842- P1×20- q1×202/2）÷19.309
=（260×19.039+7.05×44.8422/2+25×44.842- 75×20-7.05×202/2）÷19.309
=530.8KN
R A远大于零,故是安全的.
悬臂端弯距：M1=q1×202/2＋P1×20
=7.05×39.3092/2＋75×39.309
=2910kN.m
支撑端弯距:M2=q1×44.8422/2＋130×2×19.309+25×44.842
=7.05×44.8422/2＋260×19.309+25×44.842
=13229.5kN.m
抗倾覆安全系数K=M2/M1=13229.5/2910=4.5＞1.5满足规范要求.
（2）一般情况下，架桥机架梁都需要过幅，因果乱大桥施工进度较慢，下构施工进度较慢，而施工工期紧，任务重，为了配合架梁，采用集中施工下构的进度安排。先施工左幅再施工右幅，从大桩号桥墩往小桩号依次施工桥梁下构，所以，架桥时，先架设左幅，完成后，架桥机返回，再从右幅22#台开始架梁右幅。所以对于果乱大桥来说，不存在架桥机过幅施工，对于过幅的工况无需验算。
3、从以上计算可以看出，架桥机在任何工作状态下都能安全的
进行使用。
40米架桥机计算书
... 40 米架桥机计算书
1、架桥机概况 架桥机由主梁总装、前支腿总装、中托总装、后托总装、提升小 车总装、后支腿总装、液压系统及电控部分组成，可完成架桥机的过孔，架梁功能，架桥机的高度可由安装于前支腿、后托的液压系统调节，整个架桥机的所有功能可由电控系统控制完成。 2、架桥机的结构计算 2.1、架桥机主梁的承载力计算 计算架桥机主梁承载力，要分别考虑架桥机的三个情况。 a 过孔 过孔时计算主梁上、下弦的强度，此工况，梁中的弯矩，可能是 主梁所承担的最大弯矩，所以校核此状态时可计算主梁的强度。 b 架中梁 此工况时，前提升小车位于主梁41 米的跨中，弯矩可能出现最大值 c 架边梁 当提升小车偏移架桥机主梁一侧时，此侧主梁中的剪力最大，所 以应校核主梁腹杆的强度及稳定性。 2.1.1主梁上下弦杆的强度计算 2.1.1.1 过孔时，当架桥机前支腿达到前桥台，尚未支撑时悬臂端 根部的最大弯矩（如图）
M max =717t ·m 架中梁时，当提升小车位于主梁41 米的跨中时，梁中的最大弯矩(如图) M max =477t ·m 此较两处的弯矩可知过孔时的弯矩是主梁承受的最大弯矩，也是 控制弯矩，按此弯矩来校核主梁上、下弦的强度 M max =717t ·m 主梁截面如图： 上弦是两根工字钢32b，中间加焊 10mm芯板。 下弦是四根槽钢25a，中间加焊8mm 芯板。
- 3 -
截面几何参数如表所示： 主梁的正应力: σmax=M 4/46812866.6441 ×10-9 max /W X = 717×10 =153MP＜a［σ］=170Mpa 主梁上、下弦采用Q235B 钢材其许用应力为170Mpa 所以过孔时主梁是安全的。 2.1.1.2架中梁时，主梁的最不利位置在跨中, 梁中的最大弯矩 M max =477t ·m 主梁的正应力: σmax=M 4/46812866.6441 ×10-9 max /W X =477×10 =102MPa＜［σ］=170Mpa 主梁上、下弦采用Q235B 钢材其许用应力为170Mpa 工作应力小于Q235B 的许用应力，满足强度条件，所以架中梁时，弦杆是安全的。 2.1.2弦杆的接头销板及销轴的强度计算
架桥机计算书..
一．ik设计规范及参考文献 （一）重机设计规范（GB3811-83） （二）钢结构设计规范（GBJ17-88） （三）公路桥涵施工规范（041-89） （四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89） （五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。 二.架桥机设计荷载 （一）.垂直荷载 梁重:Q1=100t 天车重：Q2=7.5t（含卷扬机） 吊梁天车横梁重：Q3=7.3t(含纵向走行) 主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=1.29t/节(单边) 1.29×1.1=1.42 t/节(单边) 0号支腿总重: Q4=5.6t 1号承重梁总重：Q5=14.6t 2号承重梁总重：Q6=14.6t 纵向走行横梁（1号车）：Q7=7.5+7.3=14.8t 纵向走行横梁（2号车）：Q8=7.5+7.3=14.8t 梁增重系数取：1.1 活载冲击系数取：1.2 不均匀系数取：1.1
（二）．水平荷载 1.风荷载 a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压： q1=19kg/m2 b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压; q2=66kg/m2 (以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》) 2.运行惯性力：Ф=1.1 三.架桥机倾覆稳定性计算 （一）架桥机纵向稳定性计算 架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图 P4=14.6t (2#承重横梁自重)
P5= P6=14.8t （天车、起重小车自重） P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算， P7=ΣCKnqAi =1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5) ×12.9=10053kg=10.05t 作用在轨面以上5.58m处 M抗=43.31×15+14.8×（22+1.5）+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.m M倾=5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m 架桥机纵向抗倾覆安全系数 n=M抗/M倾=1725.65/(962.319×1.1)=1.63>1.3 <可) (二) 架桥机横向倾覆稳定性计算 1.正常工作状态下稳定性计算 架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图 图2 P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心
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DF30/70Ⅲ型架桥机 稳 定 性 计 算 书 计算单位：郑州大方桥梁机械有限公司校核单位：湖南对外建设有限公司张花高速28标 2011 年 6 月 10 日
1 主参数的确定： DF30/70Ⅲ型架桥机依据“DF30/70型架桥机设计任务书”而设计的混凝土预制梁架设安的专用设备，起吊能力 70 吨；适应桥梁跨径≤30 米，并满足斜（弯）桥梁的架设要求。主要技术参数如下： 起吊能力：70t 适用桥梁跨径：≤30m 适用最大桥梁纵坡：±3% 适用斜桥角度：0-450 适用弯曲半径：250m 小车额定升降速度：min 小车额定纵向行走速度：min 主梁空载推进速度：min 大车横向行走速度：min 运梁平车轨距：2000mm 运梁平车空载速度：17m/min 运梁平车重载速度：min 本架桥机的设计是依据 Q/ZDF010-1999《安装公路桥梁用架桥机通用技术条件》 [1]，并参照 GB3811-83 《起重机设计规范》 [2]、GBJ17-88《钢结构设计规范》[3]及起重机设计手册[4]进行。 2 整机稳定性计算： 架桥机纵向稳定性分析 架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，整机稳定系数Kw≥。 架桥机受力如下图所示： 其中导梁前支腿Q 前腿=，导梁重量简化至其结构中心，Q 导梁 =，主梁支点中心前 一段重Q 主梁=，支点中心后一段Q 主梁 =。两天车重心相距3m，Q 车 =6t。 PW=CKhqA ， C —风力系数查[4]表1-3-11，C取 Kh —风压高度变化系数查[4]表1-3-10，Kh取1 q —计算风压查[4]表1-3-9，q 取25kg/m2 A —迎风面积A=7 m2
40米架桥机计算书
40米架桥机计算书 1、架桥机概况 架桥机由主梁总装、前支腿总装、中托总装、后托总装、提升小车总装、后支腿总装、液压系统及电控部分组成，可完成架桥机的过孔，架梁功能，架桥机的高度可由安装于前支腿、后托的液压系统调节，整个架桥机的所有功能可由电控系统控制完成。 2、架桥机的结构计算 、架桥机主梁的承载力计算 计算架桥机主梁承载力，要分别考虑架桥机的三个情况。 a过孔 过孔时计算主梁上、下弦的强度，此工况，梁中的弯矩，可能是主梁所承担的最大弯矩，所以校核此状态时可计算主梁的强度。 b架中梁 此工况时，前提升小车位于主梁41米的跨中，弯矩可能出现最大值 c架边梁 当提升小车偏移架桥机主梁一侧时，此侧主梁中的剪力最大，所以应校核主梁腹杆的强度及稳定性。 =717t·m M m ax
架中梁时，当提升小车位于主梁41米的跨中时，梁中的最大弯矩(如图) =477t·m M m ax 此较两处的弯矩可知过孔时的弯矩是主梁承受的最大弯矩，也是控制弯矩，按此弯矩来校核主梁上、下弦的强度 =717t·m M m ax 主梁截面如图： 上弦是两根工字钢32b，中间加焊 10mm芯板。 下弦是四根槽钢25a，中间加焊8mm 芯板。 截面几何参数如表所示： 主梁的正应力: /W X=717×104×10-9 σmax=M m ax =153MPa＜［σ］=170Mpa 主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa 所以过孔时主梁是安全的。 梁中的最大弯矩 M =477t·m m ax 主梁的正应力: σmax=M /W X=477×104×10-9 m ax =102MPa＜［σ］=170Mpa
架桥机计算书
目录 一、设计规范及参考文献 (2) 二.架桥机设计荷载 (2) 三.架桥机倾覆稳定性计算 (3) 四.结构分析 (5) 五.架桥机1号、2号车横梁检算 (7) 六.架桥机0号立柱横梁计算 (9) 七、1号车横梁及0号柱横梁挠度计算 (11) 八.150型分配梁：（1号车处） (13) 九、0号柱承载力检算 (14) 十、起吊系统检算 (15) 十一 .架桥机导梁整体稳定性计算 (16) 十二.导梁天车走道梁计算 (18) 十三.吊梁天车横梁计算 (18)
一、设计规范及参考文献 （一）重机设计规范（GB3811-83） （二）钢结构设计规范（GBJ17-88） （三）公路桥涵施工规范（041-89） （四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89） （五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》 （六）梁体按30米箱梁100吨计。 二.架桥机设计荷载 （一）.垂直荷载 =100t 梁重:Q 1 单个天车重：Q =20t（含卷扬机、天车重、天车横梁重） 2 主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=0.67t/m×1.1=0.74t/m =4t 前支腿总重: Q 3 中支腿总重：Q =2t 4 =34t 1号承重梁总重：Q 5 2号承重梁总重：Q =34t 6 =12t 2#号横梁Q 7 梁增重系数取：1.1 活载冲击系数取：1.2 不均匀系数取：1.1 （二）．水平荷载 1.风荷载 a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压： =19kg/m2 q 1 b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压; q =66kg/m2 2 (以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》) 2.运行惯性力：Ф=1.1
架桥机计算书
一.设计规范及参考文献.............................................. 二.架桥机设计荷载................................................... 三.架桥机倾覆稳定性计算............................................. 四.结构分析.......................................................... 五.架桥机1号、2号车横梁检算.................................... 六.架桥机0号立柱横梁计算.......................................... 七.1号车横梁及0号柱横梁挠度计算 ................................ 八.150型分配梁：（1号车处）...................................... 九.0号柱承载力检算................................................ 十、起吊系统检算...................................................... 十一.架桥机导梁整体稳定性计算...................................... 十二.导梁天车走道梁计算.............................................. 十三.吊梁天车横梁计算................................................ 一、设计规范及参考文献 （一）重机设计规范（GB3811-83 （二）钢结构设计规范（GBJ17-88） （三）公路桥涵施工规范（041-89） （四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89） （五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》
架桥机稳定性计算书
附件： JD150t/40m架桥机倾覆稳定性计算书 一、设计规范及参考文献 1、《起重机械设计规范》（GB3811-83）； 2、《起重机械安全规程》（GB6067-85）； 3、《钢结构设计规范》（GBJ17-88）； 4、《公路桥涵施工规范》（041-89）； 5、《公路桥涵设计规范》（JTJ021-89）； 6、石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》； 7、梁体按照40米箱梁150t计。 二、架桥机设计荷载 （一）、垂直荷载 =150t； 桥梁重（40m箱梁）：Q 1 提梁小车重：Q =7.5t（含卷扬机重）； 2 =5.3t（含纵向走行机构）； 天车承重梁重：Q 3 前支腿总重：Q =5.6t； 4 =36.3t（55m）； 左承重主梁总重：Q 5 右承重主梁总重：Q =36.3t（55m）； 6 1号天车总重：Q =7.5+5.3=12.8t； 7 2号天车总重：Q =7.5+5.3=12.8t； 8 =8t（20m）； 左导梁总重：Q 9 =8t（20m）； 右导梁总重：Q 10 主梁、桁架及连结均布荷载：q=0.6t/m*1.1=0.66t/m; 主梁增重系数取1.1； 活载冲击系数取1.2； 不均匀系数取1.1。 （二）、水平荷载 1、风荷载 取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：q =19kg/m2; 1
非工作状态风压取11级风的最大风压：q 2 =66kg/m2;(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)。 2、运行惯性力：Φ=1.1. 三、架桥机纵向稳定性计算 架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机前支腿已悬空，1号天车及2号天车退至架桥机后部做配重，计算见图见下图： 图1 P 1 =5.6t（前支腿自重）； P 2 =0.66t/m*2榀*（16.5m+16.5m）=43.56t； P 3 =0.66t/m*2榀*22m=29.04t； P 4 =16t； P 5 =P6=12.8t； P 7 为风荷载，架桥机工作环境允许风压为6级，验算时按照7级风压下横向风荷载计算，P7=19kg/m2*1.2*141m2=2.7t，作用在中间支点以上2m处。 计算悬臂状态下的纵向稳定： M 抗 =43.56t*16.5m+12.8t*27m+12.8t*21.5m=1339.54t·m； M 倾 =5.6t*4m+29.04t*11m+16t*32m+2.7t*2m=859.24 t·m； 架桥机纵向抗倾覆安全系数： η=M 抗 /M 倾 =1339.54/(859.24*1.1)=1.42>1.3 满足要求。 四、架桥机横向倾覆稳定性计算 1、正常工作状态下稳定性计算 架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在边梁就位时，最不利位置在1号天
40米架桥机计算方案
40米架桥机计算书1、架桥机概况 架桥机由主梁总装、前支腿总装、中托总装、后托总装、提升小车总装、后支腿总装、液压系统及电控部分组成，可完成架桥机的过孔，架梁功能，架桥机的高度可由安装于前支腿、后托的液压系统调节，整个架桥机的所有功能可由电控系统控制完成。 2、架桥机的结构计算 、架桥机主梁的承载力计算 计算架桥机主梁承载力，要分别考虑架桥机的三个情况。 a过孔 过孔时计算主梁上、下弦的强度，此工况，梁中的弯矩，可能是主梁所承担的最大弯矩，所以校核此状态时可计算主梁的强度。 b架中梁 此工况时，前提升小车位于主梁41米的跨中，弯矩可能出现最大值 c架边梁 当提升小车偏移架桥机主梁一侧时，此侧主梁中的剪力最大，所以应校核主梁腹杆的强度及稳定性。 =717t·m M m ax 架中梁时，当提升小车位于主梁41米的跨中时，梁中的最大弯矩(如图) =477t·m M m ax
此较两处的弯矩可知过孔时的弯矩是主梁承受的最大弯矩，也是控制弯矩，按此弯矩来校核主梁上、下弦的强度 =717t·m M m ax 主梁截面如图： 上弦是两根工字钢32b，中间加焊10mm芯板。 下弦是四根槽钢25a，中间加焊8mm芯板。 截面几何参数如表所示： 主梁的正应力: /W X=717×104×10-9 σmax=M m ax =153MPa＜［σ］=170Mpa 主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa 所以过孔时主梁是安全的。 梁中的最大弯矩 M =477t·m m ax 主梁的正应力: /W X=477×104×10-9 σmax=M m ax =102MPa＜［σ］=170Mpa 主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa 工作应力小于Q235B的许用应力，满足强度条件，所以架中梁时，弦杆是安全的。 弦杆的接头销板及销轴的强度计算 过孔时的悬臂端的根部，尺寸如图所示，材质Q235。 销板、销轴所承受的最大轴力为 N max=285t 销轴材质为45#钢，销轴的工作直径φ50mm，销轴的布置如图所示。
40米架桥机计算书
40米架桥机计算书
1、架桥机概况 架桥机由主梁总装、前支腿总装、中托总装、后托总装、提升小车总装、后支腿总装、液压系统及电控部分组成，可完成架桥机的过孔，架梁功能，架桥机的高度可由安装于前支腿、后托的液压系统调节，整个架桥机的所有功能可由电控系统控制完成。 2、架桥机的结构计算 2.1、架桥机主梁的承载力计算 计算架桥机主梁承载力，要分别考虑架桥机的三个情况。 a过孔 过孔时计算主梁上、下弦的强度，此工况，梁中的弯矩，可能是主梁所承担的最大弯矩，所以校核此状态时可计算主梁的强度。 b架中梁 此工况时，前提升小车位于主梁41米的跨中，弯矩可能出现最大值 c架边梁 当提升小车偏移架桥机主梁一侧时，此侧主梁中的剪力最大，所以应校核主梁腹杆的强度及稳定性。 2.1.1主梁上下弦杆的强度计算 2.1.1.1过孔时，当架桥机前支腿达到前桥台，尚未支撑时悬臂端根部的最大弯矩（如图）
M max =717t·m 架中梁时，当提升小车位于主梁41米的跨中时，梁中的最大弯矩(如图) M max =477t·m 此较两处的弯矩可知过孔时的弯矩是主梁承受的最大弯矩，也是控制弯矩，按此弯矩来校核主梁上、下弦的强度 M max =717t·m 主梁截面如图： 上弦是两根工字钢32b，中间加焊10mm芯板。 下弦是四根槽钢25a，中间加焊8mm 芯板。
截面几何参数如表所示： 主梁的正应力: /W X=717×104/46812866.6441×10-9 σmax=M max =153MPa＜［σ］=170Mpa 主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa 所以过孔时主梁是安全的。 2.1.1.2架中梁时，主梁的最不利位置在跨中, 梁中的最大弯矩 =477t·m M max 主梁的正应力: /W X=477×104/46812866.6441×10-9 σmax=M max =102MPa＜［σ］=170Mpa 主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa 工作应力小于Q235B的许用应力，满足强度条件，所以架中梁时，弦杆是安全的。 2.1.2 弦杆的接头销板及销轴的强度计算 2.1.2.1考虑销板及销轴的重要性，将销板放在最不利的位置。设
40-160架桥机计算书
河南省先锋路桥设备有限公司JQ40/160型架桥机 计 算 书 河南省先锋路桥设备有限公司 二〇一一年九月二十四日
JQ40/160型架桥机计算书 说明：JQ40/160型架桥机是指：适应跨度40米内，起升重量在80t+80t=160t内的架桥机 一、总体计算 1、主参数的确定 JQ40/160型架桥机是依据“JQ40/160型架桥机设计任务书”而设计的用于混凝土梁预制场的吊装设备。主钩起吊能力为80t+80t,用于预制梁的起吊作业。 1.1、主要技术参数如下： 主钩起吊能力： 80t+80t 适应跨度： 40m 小车提升速度：0.6m/min 小车横移速度：2m/min 小车纵移速度：3m/min 大车横移速度：2m/min 大车纵移速度：3m/min 1.2、设计参考标准及资料 [1] GB/T3811-2008《起重机设计规范》 [2] 《起重机设计手册》 1.3、整机稳定性校核 根据本机结构特点，工作状态无需进行整机稳定性校核计算，非工作状态时，沿大车方向有暴风袭来，要求锚固、缆风绳紧固，故无需验证其稳定性。
二、计算依据 本架桥机用于桥梁工程混凝土预制梁的安装及预制场吊装作业场合，每年工作4-6个月，每天连续工作不超过6-8小时，故只对结构进行强度及刚度计算，而不计算其疲劳强度。 主梁采用Q235B 钢材，支腿材料为Q235B 钢，销轴为40#钢，安全系数取k=1.33,采用许用应力法进行强度校核，满足： [σ]= σs /k [τ]=[σ]/(3)1/2 [σjy ]=1.5[σ] 材料许用应力表 单位：Mpa 工况一：过孔（过35米孔，以37米计算） 主梁过孔时强度计算: 1、 自重荷载：（1）60m 主梁自重 P 主梁=63.6t 、q 主梁=1060kg/m （2）24m 导梁自重 P 导梁=16.8t 、q 主梁=700kg/m （3）副前支腿自重P 副前=2.6t （4）前支腿自重 P 前支=8.8t （5）中支腿自重 P 中支=7.6t （6）单后托自重 P 后托=1.2t （7）单后支自重 P 后支=0.8t （8）单天车自重 P 天车=9.8t （9）前支横移轨道P 前横=5.6t 、q 前横=200kg/m （10）中支横移轨道P 中横=8.4t 、q 中横=300kg/m [σ] [τ] [σjy ] 备注 Q235B 176 102 265 查表 20 267 154 400 查表 45#(调质) 460 355 690 查表
40-160II(A)架桥机设计计算书
目录 1.前言--------------------------------------------------------------------------------1 2.设计规范及参考文献------------------------------------------------------------------1 3.设计指标--------------------------------------------------------------------------1 3.1 安全系数----------------------------------------------------------------------1 3.2 材料许用应力----------------------------------------------------------------1 4.设计载荷--------------------------------------------------------------------------1 4.1 竖直载荷---------------------------------------------------------------------1 4.2 水平载荷---------------------------------------------------------------------2 5.水平惯性载荷与风载荷对桥机横桥稳定性的影响------------------------------3 6.主梁的设计计算-----------------------------------------------------------------3 7.导梁的设计计算-----------------------------------------------------------------4 8.架桥机的稳定性计算------------------------------------------------------------------5
GCQJ30-120架桥机计算书
GCJQ120t-30m 架 桥 机 计 算 书 编制：＿＿＿＿＿＿＿ 校对：＿＿＿＿＿＿＿ 审核：＿＿＿＿＿＿＿ 批准：＿＿＿＿＿＿＿ 开封市共创起重科技有限公司
一 主要性能参数 1.1额定起重量 120t 1.2架设梁跨 30m 1.3卷扬机起落速度 0.8m/min 1.4龙门行走速度 2.9m/min 1.5 卷扬机横移速度 1.8m/min 1.6适应纵坡 ±3％ 1.7适应斜桥 45° 1.8 整机功率 73.4KW 二 架桥机组成 2.1 吊梁天车总成 两套2.2 天车龙门 两套2.3 主梁 一套2.4 前框架总成 一套2.5 前支腿总成 一套 （含油泵液压千斤顶）2.6 前支横移轨道 一套2.7 中支腿总成 一套2.8 中支横移轨道 一套2.9 反托总成 一套 （含油泵液压千斤顶）2.10 后支腿总成 一套2.11 后横梁总成 一套2.12 电气系统 一套 三 方案设计 注： 总体方案见图 JQ30120.00 3.1 吊梁行车 3.1.1 主要性能参数 额定起重量 120t 运行轨距 1200mm 轴距 1100mm 卷扬起落速度 0.8m/min 运行速度 1.8m/min 驱动方式 4×2 自重 11.4 t 卷筒直径： φ377mm 卷筒容绳量： 250m 3.1.2 起升机构 已知：起重能力Q 静=Q+W 吊具=60+1.1=61.1t 粗选：单卷扬，倍率m=12，滚动轴承滑轮组，效率η=0.9, 见《起重机设计手册》表 3-2-11，P223，则钢丝绳自由端静拉力S:S=Q 静/(η× m)=61.1/(0.9×12)=5.6t ，选择JM6t 卷扬机， 平均出绳速度9.5m/min ；钢丝绳破断拉力总和∑t ：∑t=S ×n/k=5.6×5/0.82=34.2t ，选择钢丝绳： 6×37-21.5-1850-特-光-右交，GB1102-74，《起重机设计手册》P199。 3.1.3 运行机构 3.1.3.1 车轮直径 《起重机设计手册》P355 已知 Q=60t 、G 小=5t 、4×2驱动 则P c = P max =（Q+G 小）/4=16.25t ， 车轮和轨道线接触，L=60mm ，轨道方钢30×60，车轮材料ZG45，则由公式： D ≥211C C L K Pc ???=25 .117.1602.71000025.16????=257mm 式中 K 1—常数 7.2N/mm 2，δb ≥800MPa
JQG100t-35m架桥机计算书
JQG100t/35m 双导梁架桥机 计算书 , ' 浙江中建路桥设备有限公司 黄树军 2011-10-8
目录 1、整机主要性能参数 2、起重行车总成 3、纵移桁车 4、纵移桁车梁台车 5、架桥机工况 6、反滚轮组 ！ 7、三角桁架主梁 8、前、中横移台车 附：参考文献 《
1 整机主要性能参数 ' 额定起重能力： 50t+50t 架设预制梁长：≤35m（前、中支架支点距）吊梁起落速度： 0-2m/min 小车横移速度： 3m/min 桁车纵移速度： min 整机横移速度： min 反滚轮自行速度： min 主梁纵移速度： min 架设桥形： 0-450 控制方式：手动、电控 外形尺寸： 63m×10m×11.5m 、 装机容量： |
2 起重行车总成 主要性能参数 2.1.1 额定起重量： 50t+50t （两点吊） ！ 2.1.2 运行轨距： 1500mm 2.1.3 轴 距： 1980mm 2.1.4 驱动方式： 1/2 2.1.5 起落速度： 0-2m/min 2.1.6 横移速度： 3m/min 2.1.7 装机容量： 22KW ×2+*2 2.1.8 总 成 重： 5109kg 卷扬起升机构 选用双联卷筒，滑轮组倍率m=8×2，6定滑轮组（二介轮），8动滑轮组 钢丝绳最大静拉力： . 附：卷扬机厂产品参数 1 起 重 量： 500KN 2 卷筒直径：φ550mm 3 卷筒宽度： 780mm （限制宽度尺寸，中间隔板） 4 平均绳速： 15m/min 5.绳 径： φ18mm 6.电 机 YZR160L-6, 22KW/972r/min 7.制 动 器： YWZ400 8.重 量: 2000kg 钢丝绳破断拉力总和： F ≥, n=5 ！ 则查表钢丝绳型号：6×37-φ18-1670,GB/T8918-86 滑轮组：定滑轮6片、介轮2片，动滑车8片， 动滑轮组直径φ470mm ，定滑车组直径φ350mm 工作绳轮直径：D0≥e ·d=16×18=288mm 驱动机构： 2.3.1驱动轮组 :文献《起重机设计手册》P355 假定：起重小车自重G=（含吊具）.驱动方式1×2 最大轮压：Pmax=(Q+G)/4=(50+/4= 最小轮压：Pmin=G/4=4= 计算载荷: Pc=(2Pmax+Pmin)/3= 车轮材质：ZG55,σs=400MPa,σb=700MPa 正火+回火 t m Q S 6.386 .01650 η=?= ?=
30M跨架桥机架设方案及计算书
衡昆国道主干线富宁至广南高速公路第三合同段 30M跨架桥机架设方案及计算书 编制单位：中铁二十三局集团一公司富广高速公路项目经理部项目主管人： 技术负责人： 计算人： 编制日期：2006年6月1日
衡昆国道主干线富宁至广南高速公路第三合同段全长8.215Km,安登特大桥、安登1＃大桥、戈风大桥为30米预制安装T梁，安登中桥为预制安装20米空心板。受地形限制4座桥梁均采用拼装式架桥机架设。 此架桥机结构参考中国铁道部建筑研究设计，登峰起重设备制造制造的NF120t/40m型架桥机设计而成。在此只对纵梁和横梁进行受力计算。 二技术参数
该桥机为了运输方便和现场安装，主结构采用销轴连接及法兰连接，其结构见总装图。 (一)主梁 主梁是架桥机的主要承力构件，每列主梁全长48米(共2列)，主梁上、下铺设轨道满足天车运行和过孔的需要，为了方便拼 装，每列主梁由3m×1.5m贝雷片拼装而成，其特点是：结构简 单、刚性好、稳定性可靠、抗风性强、安装、拆卸便利等优点。 (二)天车由纵移天车和横移起重台车担梁 天车由上下轮箱组、担梁、横移小车、卷扬机、定、动滑轮组、起升装置等组成。它的功能是提升运送预制梁，并一次性 架设边梁，轮箱上的电机通过摆线针轮减速机，开式齿轮组将 动力传给车轮，实现天车在主梁上运行。 天车上的卷扬机通过动、静滑轮组提起或放下预制梁。(三)托轮箱 中托轮箱采用双层轮箱，分为上轮箱，下轮箱及转盘三部分，它由箱体、电机、摆线针轮减速机、开式齿轮副与车轮等部件 组成。轮箱支座、支座马鞍、支座销轴、转盘和转盘销轴等组 成。上下层轮箱通过转盘可以任意调整角度便于斜桥和弯桥的 架设。中托轮箱支撑在桥机主梁下部是桥机过孔及横移架梁的 主要动力。 (四)前框架
架桥机技术参数
架桥机技术参数 TJ165型铁路架桥机技术要求 1.使用范围和用途： 用于新建和旧线改造时速200公里以下客货共线T型梁（通桥2201，2101梁）、铁路32m及以下混凝土梁、专桥9753梁的倒运和架设。能够方便进行曲线铺轨架梁和变跨架梁，能够满足隧道口架梁和隧道内架梁，满足机上空中移梁横移量要求，并能够满足铁路货物运输限界要求。架桥机按照我国现行相关标准进行设计，满足《新建时速200公里客货共线铁路设计暂行规定》、《起重机试验规范和程序》等要求。 2.工作条件 2.1工作海拔高度：≤2000m 2.2工作环境温度：-20℃～+50℃ 2.3工作环境最大风力：工作状态6级；非工作状态11级。 2.4夜间运行和施工有足够的灯光照明。 3、主机部分 3.1类型：自轮走行，单臂式，简支架梁。可架设16m、20m、24m、32m混凝土梁、专桥9753梁、新建时速200公里客货共线T型梁（通桥2201梁、2101梁）梁片横移一次到位。（架桥机各种作业工况描述见TJ165型架桥机简介） 3.2正常架桥最小架梁曲线半径：600m 拨道架桥最小架梁曲线半径：300m 3.3允许通过最小曲线半径：180m 3.4额定起重量（吨）：165 3.5自重（吨）：255 3.6架梁效率：3孔/8小时 3.7自行速度：0～12Km/h 3.8自行最大爬坡能力：16‰ 3.9长途挂运：挂运速度：80Km/h 3.10超限等级：2级超限
3.11零号柱中心最大摆动量（左右各）：2000mm 3.12梁片最大横移量（左右各）：≮1150mm 3.13外形尺寸（长X宽X高）（mm）： 工作状态：64000X4800X7360 自行状态：52500X3870X5420 运输状态：28000X3640X3900 有效内净空（净宽X净高）：3200X3300 3.14吊梁小车吊梁升降速度（m/min）:0.63 3.15吊梁小车走行速度（m/min）: 6.0 3.16拖梁小车拖拉速度（m/min）: 6.0 3.17吊轨小车起重量：（t）: 15X2 3.18吊轨小车升降速度（m/min）: 4.5 3.19吊轨小车走行速度（m/min）: 19.3 3.20机臂全悬时前端下挠度（mm）：≯600 3.21铺轨时机臂前端下挠度（mm）：≯400 3.22轴重（最大） 自行状态(t)：28.5 半悬臂走行（t）：33 简支架梁最大轴重：（t）30（有支腿） 铺轨轴重（t）：不考虑支腿作用：37（轨排重量20t） 考虑支腿作用：29.8（轨排重量20t）长途挂运（t）：18.0 3.23动力系统 3.23.1柴油发电机组1套（150kw） 3.23.2柴油机型式:风冷 3.23.3规格型号及生产厂家: 柴油机型号：F12L413F（4冲程、风冷、道依斯150kw）发电机型号：HC1274H13(斯坦福168 KW) 生产厂家: 渭阳柴油机厂
30M跨架桥机架设方案及计算书
衡昆国道主干线云南富宁至广南高速公路第三合同段 30M跨架桥机架设方案及计算书 编制单位：中铁二十三局集团一公司富广高速公路项目经理部项目主管人： 技术负责人： 计算人： 编制日期：2006年6月1日
衡昆国道主干线云南富宁至广南高速公路第三合同段全长8.215Km,安登特大桥、安登1＃大桥、戈风大桥为30米预制安装T 梁，安登中桥为预制安装20米空心板。受地形限制4座桥梁均采用拼装式架桥机架设。 此架桥机结构参考中国铁道部建筑研究设计院设计，南京登峰起重设备制造有限公司制造的NF120t/40m型架桥机设计而成。在此只对纵梁和横梁进行受力计算。 二技术参数
该桥机为了运输方便和现场安装，主结构采用销轴连接及法兰连接，其结构见总装图。 (一)主梁 主梁是架桥机的主要承力构件，每列主梁全长48米(共2列)，主梁上、下铺设轨道满足天车运行和过孔的需要，为了方便拼 装，每列主梁由3m×1.5m贝雷片拼装而成，其特点是：结构简 单、刚性好、稳定性可靠、抗风性强、安装、拆卸便利等优点。 (二)天车由纵移天车和横移起重台车担梁 天车由上下轮箱组、担梁、横移小车、卷扬机、定、动滑轮组、起升装置等组成。它的功能是提升运送预制梁，并一次性 架设边梁，轮箱上的电机通过摆线针轮减速机，开式齿轮组将 动力传给车轮，实现天车在主梁上运行。 天车上的卷扬机通过动、静滑轮组提起或放下预制梁。(三)托轮箱 中托轮箱采用双层轮箱，分为上轮箱，下轮箱及转盘三部分，它由箱体、电机、摆线针轮减速机、开式齿轮副与车轮等部件 组成。轮箱支座、支座马鞍、支座销轴、转盘和转盘销轴等组 成。上下层轮箱通过转盘可以任意调整角度便于斜桥和弯桥的 架设。中托轮箱支撑在桥机主梁下部是桥机过孔及横移架梁的 主要动力。 (四)前框架
EBG40-120架桥机计算书讲解
济徐高速公路济鱼段LQSG-4合同段EBG40-120架桥机计算书
1.说明 EBG40-120型架桥机是为架设25米跨预制桥梁设计制造的大型非标起重设备。该桥机设计起吊重量为2×50吨，架设跨度≤30米。桥机主梁为三角桁架结构，由型钢和钢板焊接而成。前支腿和中托轮箱是架桥机架梁工作的主要支撑及动力部件，后托轮、后支腿为过孔的辅助支撑。主梁上部设有两台提升小车，是桥机的提升机构。该型架桥机过孔需配重过孔,配重量≥80t。 2.计算依据 （1）《起重机设计规范》（GB3811-83） （2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （3）《起重机设计手册》中国铁道出版社ISBN7-113-02571-4/TH·62 3.设计指标 3.1 安全系数 钢结构强度安全系数n≥1.33 抗倾覆安全系数n≥1.3 3.2 材料容许应力 4. 设计载荷 4.1 竖向载荷 4.1.1 结构自重 4.1.1.1 主梁P主=L×q×2=36.48 t 自重集度q=0.38 t/m 主梁长度L=48m 4.1.1.2 提升小车P提=8.8 t×2=17.6 t 4.1.1.3 前支腿P前=4.8 t 4.1.1.4 后支腿P后=0.55 t×2=1.1 t 4.1.1.5后上横梁P后上=1.1 t 4.1.1.6 主梁联结框架P主框=0.35t
4.1.1.7 前支横移轨道P前横移=2.1 t/12m×24m=4.2 t 4.1.1.8中托P中托=6.4 t 4.1.1.9中托横移轨道P中横移=3.3 t/12m×24m=6.6 t 4.1.2 载荷重量P荷=2×50 t 4.1.3 冲击系数 4.1.3.1 起升冲击系数Φ1=1 4.1.3.2 起升动载系数Φ2=1.15 4.1.3.3 运动冲击系数Φ3=1.1 4.2 水平载荷 提升小车在主梁上横移速度为0.2m/s,加速度很小，可不计。提升小车吊重2×50吨，为安全计，按吊重5％计算，惯性力P H=50×0.05=2.5 t。计算值偏小，不安全！ 查《起重机设计手册》（P602）小车制动惯性力： P H=（Q+Q自自）／14 =（50＋8.8）/14=58.8/14 =4.2 t (单桥架) 4.3 风载荷 4.3.1 工作状态计算风载荷 工作状态计算风压q1=15 kg/m2 单列横桥向迎风面积A单=ψ×L×H=0.6×48×0.7=20.16m2 整机横桥向迎风面积A=(1+η)A单=(1+0.46)×20.16=29.4 m2 横桥向风载荷P工=C×K h×q×A=1.6×1×15×29.4=0.7 t 预制梁风载荷P预=C×K h×q×ψLH=1.5×1×15×1×30×2=1.4 t 顺桥向迎风面积远小于横桥向迎风面积，风载荷忽略不计。 4.3.2 非工作状态计算风载荷 非工作状态计算风压q2=50kg/m2 横桥向风载荷P非=C×K h×q×A=1.6×1×50×29.4=2.4 t计算值偏小，不安全！ K h －风压高度系数。非工作状态K h 不应等于1。取30米高为：1.39 A –迎风面积。应采用空间桁架的计算方法： 已知： 桁架计算长度：48000 。 桁架轴线垂直面高：1800 ，水平桁架轴线宽：1100 。 桁架纵向垂直面节间宽：737.5 , 水平桁架节间宽:1475 。 计算： 因：48000／1800＝26.7
架桥机受力计算书
160吨40米跨架桥机计算书 1、架桥机设计依据与验收标准 （1）架桥机设计制造标准 ①GB3811-2008 起重机设计规范 ②GB6067-85 起重机械安全规程 ③GB/T14405-93 通用桥式起重机 ④GB10212-98 铁路钢桥制造规范 ⑤GB17-88 钢结构设计规范 ⑥JG581-91 建筑钢结构焊接规范 ⑦JSJ041-2000 公路桥涵施工技术规范 ⑧国家质量监督检验检疫总局文件，国质检[2003]174 号 ⑨特种设备安全监察条例（国务院373号令） （2）架桥机检验、验收标准 ①GB/T14406-1993 通用架桥机 ②GB5905-86 起重机试验规范和程序 ③GB6067-85 起重机械安全规程 ④GB10183-83 桥式和架桥机制造和轨道安装公差 ⑤GB1005.1～88 起重吊钩 ⑥GB5972-86 起重机械用钢丝绳检验和报废实用规范 ⑦GB50205-95 钢结构工程施工及验收规范 （3）架桥机设计图纸设计图纸主要有： QJ160/40、QJ160/40-1、QJ160/40-2、QJ160/40-4、QJ160/40-6、QJ160/40-6-5、QJ160/40-7、QJ160/40-8、QJ160/40-12 、QJ160/40-15。 2、主要工程应用 ①本设计为实用型桥梁吊装起重设备； ②本设计应能适应目前国内高速公路或国道桥梁建设中的中小吨位，160
吨40 米跨以下混凝土大梁的起吊要求； ③不同规格的起重机可对应起吊各种长度及重量的混凝土预制梁，同时也适应各种型号及各种规格的混凝土预制梁(如：T 型梁、箱梁、空心板梁)，并可直接给大梁安装到位。 ④本设计应符合国情、应有实用性、经济性，便于推广应用。 3、设计指标 （1）门机主要技术参数 ①起重量：160 t ②主梁结构形式：桁架组合式双导梁 ③产品型号：QJ160/40 ④起升高度：5 米 ⑤架桥机过孔行走速度：3.4 m/min ⑥吊梁纵移行走速度：3.5 m/min ⑦小车横移速度：2/min ⑧小车起升速度：0.42/min ⑨总功率：76.2 kw ⑩总重：107 t ?外形控制尺寸：长、宽、高68×7×11.8 ?控制方式：手动、电控 （2）卷扬机起升机构 ①选用卷扬机 滑轮组采用上10 下11 滑轮组倍率m＝11，22 绳钢丝绳最大静拉力S ＝Q/2mn=70/2×12×0.9＝3.53t 钢丝绳选用NAT 6×37+1 φ19.5，破断力为21.85 吨， 钢丝绳安全倍数K＝21.85/3.53＝6.19 起重绳安全系数是 4.5 4.5 ＜K ＝ 6.89 满足安全要
30m架桥机验算计算书
一．设计规范及参考文献 （一）重机设计规范（GB3811-83） （二）钢结构设计规范（GBJ17-88） （三）公路桥涵施工规范（041-89） （四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89） （五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》 （六）梁体按30米箱梁100吨计。 二.架桥机设计荷载 （一）.垂直荷载 =100t 梁重:Q 1 =7.5t（含卷扬机） 天车重：Q 2 吊梁天车横梁重：Q =7.3t(含纵向走行) 3 主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=1.29t/节(单边) 1.29×1.1=1.42 t/节(单边) 0号支腿总重: Q =5.6t 4 =14.6t 1号承重梁总重：Q 5 2号承重梁总重：Q =14.6t 6 =7.5+7.3=14.8t 纵向走行横梁（1号车）：Q 7 纵向走行横梁（2号车）：Q =7.5+7.3=14.8t 8 梁增重系数取：1.1 活载冲击系数取：1.2 不均匀系数取：1.1 （二）．水平荷载 1.风荷载 a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压： =19kg/m2 q 1 b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压; =66kg/m2 q 2 (以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)
2.运行惯性力：Ф=1.1 三.架桥机倾覆稳定性计算 （一）架桥机纵向稳定性计算 架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位 m）: 图中
P 5= P 6 =14.8t （天车、起重小车自重） P 7 为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体 计算， P 7 =ΣCKnqAi =1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5) ×12.9=10053kg=10.05t 作用在轨面以上5.58m处 M 抗 =43.31×15+14.8×（22+1.5）+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.m M 倾 =5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m 架桥机纵向抗倾覆安全系数 n=M 抗/M 倾 =1725.65/(962.319× 1.1)=1.63>1.3 <可) (二) 架桥机横向倾覆稳定性计算 1.正常工作状态下稳定性计算 架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图