筒仓仓壁配筋计算
配筋的计算方法
配筋的计算原理柱基础层：筏板基础〈=2000mm时，基础插筋长度=基础层层高-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度HN/3+与上层纵筋搭接长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）筏板基础〉2000mm时，基础插筋长度=基础层层高/2-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度HN/3+与上层纵筋搭接的长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）地下室：柱纵筋长度=地下室层高-本层净高HN/3+首层楼层净高HN/3+与首层纵筋搭接LLE （如焊接时，搭接长度为0）首层：柱纵筋长度=首层层高-首层净高HN/3+max(二层净高HN/6，500，柱截面边长尺寸（圆柱直径）)+与二层纵筋搭接的长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）中间层：柱纵筋长度=二层层高-max(二层层高HN/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径）)+max （三层层高HN/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径））+与三层搭接LLE（如焊接时，搭接长度为0）顶层：角柱：外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高HN/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5LAE内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高ＨＮ/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+LAE其中锚固长度取值：当柱纵筋伸入梁内的直径长〈LAE时，则使用弯锚，柱纵筋伸至柱顶后弯折12d，锚固长度=梁高-保护层+12d；当柱纵筋伸入梁内的直径长〉=LAE时，则使用直锚：柱纵筋伸至柱顶后截断，锚固长度=梁高-保护层，当框架柱为矩形截面时，外侧钢筋根数为：3根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。
内侧钢筋根数为：1根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。
边柱：外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高HN/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5LAE内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高ＨＮ/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+LAE当框架柱为矩形截面时，外侧钢筋根数为：2根角筋，b边一侧钢筋总数内侧钢筋根数为：2根角筋，b边一侧钢筋总数，h边两侧钢筋总数。
筒仓计算书
第一部分、库壁计算表第二部分、库底板、内柱及基础的计算一、设计资料：库内径12m，库高38.5m，库壁厚250mm,库底板底面标高8.5m,基础埋深深度为3m,基础板厚度为1.2m。
=500 KN/m2；地基承载力标准值fk场地为Ⅱ类建筑场地，属于8度抗震区；=2.5×1.4× ×62=396 KN；库顶活荷载设计值：F1库底的竖向压力： Pv= 323.73 KN/m2，1.3Pv=420.85 KN/m2；库底的总竖向摩擦力压力： Pf= 515.90 kN/m ，1.3Pf=670.67 kN/m ； 每库储料总重设计值：G 1=（399×π×25＋588×π×10）=49785 KN每库自重设计值：G 2=0.25×34×π×10×25×1.2＋25×0.9×π×52×1.2=8007＋2112=10127 KN库顶活荷载设计值：F 1=4×1.4×π×52=440 KN 二、 地基承载力验算：基础自重设计值和基础上的土重标准值：G=25×(23.42-4×0.5×3.52)×1.0×1.2＋20×(23.42-4×.5×3.52)×5.1=15692＋53352=69044 KN地基承载力设计值：f=f k ＋)5.0(0-d d γη=300＋3×20×(5.50－0.5)=600 KN/m 21. 正常使用的情况下：（1） 当四库都满料时，基底平均压应力： 传到基础顶面的总竖向力设计值：F=(49785＋10127＋440＋264)×2=121232 KNP=AG F +=225.35.044.2369044121232⨯⨯-+=363.77 KN/m 2<f=600 KN/m 2满足 （2） 当1#、2#库满料，3#、4#库空仓时：传到基础顶面的总竖向力设计值：F=72881×2＋(14900＋396)×4=206946 KN作用于基础底面的力矩设计值：M=145762×6.25=911013 KN.m 基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7 基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋WM =22856448206946+＋7.3658911013=335.96＋249.00=584.96 KN/m 2<1.2f=780 KN/m 2 满足基础底面边缘的最小压力设计值：P min =A G F +－WM =22856448206946+＋7.3658911013=335.96－249.00=86.96 KN/m 2>0 满足2. 地震作用下：（1） 当四库都满料时：等效总重力荷载：G eq =(56062×90%＋14900÷1.2)×4=251490 KN总水平作用标准值：F Ek =eq G 1α=0.16×251490=40238 KN水平地震力作用于基础底面的力矩设计值：M=40238×25.8×1.3=1349596 KN.m基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋W M =22856448352708+＋7.36581349596=520.61＋368.87=889.48 KN/m 2<1.2S ζf=1014 KN/m 2满足（2） 当1#、2#库满料，3#、4#库空仓时：等效总重力荷载：G eq =56062×90%×2＋14900÷1.2×4=150578 KN总水平作用标准值：F Ek =eq G 1α=0.16×150578=24092 KN水平地震力作用于基础底面的力矩设计值：M 1=24092×25.8×1.3=808062 KN.m储料和自重作用于基础底面的力矩设计值：M 2=145762×6.25=911013 KN.m 基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7传到基础顶面的总竖向力设计值：F=72881×2＋(14900＋396)×4=206946基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋WM =22856448206946+＋7.3658911013808062+=335.96＋469.86=805.82 KN/m 2<1.2S ζf=1014 KN/m 2 满足三、 内力计算：每库储料总重设计值：G 1=（420.85×π×36＋670.67×π×12）=72881 KN 每库自重设计值：G 2=0.25×40.3×π×12×25×1.2＋25×0.8×π×62×1.2＋25×0.64×10.3×1.2×4=11394.6＋2714.3＋791.0=14900 KN库顶活荷载设计值：F 1=2.5×1.4×π×62=396 KN （一） 各库全满仓时：1. 库底板在辅助支柱各点（x/R=2.2/6=0.37）的挠度计算: （1） 由库底板荷载P=420.85＋25×0.7×1.2=441.85 KN/m 2所产生的挠度：P1λ=14EI PR ξ 在x/R=0.37处，EI 1P1λ=0.0656×441.85×64=37565 （2） 由辅助支柱所产生的环向力N 作用而引起的挠度：P N=4.414.3⨯N =-0.07N N1λ=12EI r R P N ξ 在x/R=0.37处，EI 1N1λ=－0.2417×0.0724N×62×2.2=－1.39N2. 基础板在辅助支柱各点的挠度计算:（1） 由荷载σ=352708/282=449.88 KN/m 2（全部设计荷载减去基础及复土重量后的地基反力）所产生的挠度： EI 2σλ2=－0.0656×483.82×64=－38248 (2) 由荷载P N =0.0724N 所产生的挠度： EI 2N2λ=0.2422×0.0724N×62×2.2=1.39N（3） 由荷载σ=449.88 KN/m 2所产生的固端弯矩σ0M 而引起的挠度：σ0M =0.125σR 2=0.125×449.88×62=2024 KN.mσλ02M =220EI R M σξ; EI 2σλ02M =-0.431×2024×62=31404(4) 由荷载P N =0.0724N 所产生的固端弯矩NM 0而引起的挠度：NM 0=－mpr=－0.4317×0.0724×2.2=－0.069NNM 02λ=220EI R M Nξ; EI 2N M 02λ=-0.431×0.069×62=－1.07N3. 求中间支柱内的纵向力：I 2:I 1= 1232bh :1231bh=h 23: h 13=1.23:0.73=5.04:1由公式：P 1λ－N 1λ=－σλ2＋N2λ＋σλ02M －NM 02λ得：139.137565EI N -=207.13140439.138248EI NN -++-解方程得：N=26763 KN每根辅助柱内的纵向力：N /=26763/4=6691 KN 4. 库底板的弯矩计算：1. 荷载P=441.85 KN/m 2, σ =171.00 KN/m 2 仓底板的挠度按第一种情况取底板的全挠度。
结构设计知识：混凝土结构设计中的配筋计算
结构设计知识：混凝土结构设计中的配筋计算混凝土结构设计中的配筋计算一、概述混凝土结构是指由混凝土和钢筋、钢材等组成的结构，其主要优点是美观、经济、耐久、安全、环保、利于施工等。
而混凝土结构设计中的配筋计算是指使用一定的公式和计算方法，对混凝土结构的钢筋进行设计，使其能承受预期荷载，并满足预定的极限状态和使用状态要求。
因此，混凝土结构设计中的配筋计算是非常关键的一步，其影响着混凝土结构的强度、稳定性和安全性。
二、混凝土结构的配筋原理1.钢筋的作用钢筋是混凝土结构中的主要承载构件，主要通过抗拉、抗剪、抗弯等力学特性，为混凝土结构提供足够的强度和稳定性。
此外，钢筋还能起到防止混凝土开裂、加强混凝土构件的弯曲刚度和提高整体抗震性等作用。
2.设计原则混凝土结构设计中的配筋计算是遵循几个基本原则的：（1）保证安全性：强制满足各项规范和标准，保证结构在强度和稳定性上合理、安全，应对各种荷载的复杂作用。
（2）保证经济性：在满足结构强度和稳定性的前提下，尽量减少钢筋的使用量和直径，并优化钢筋的布置、分配方式。
（3）保证可施工性：在满足结构强度和稳定性的前提下，尽量遵循工程实际情况，合理分配和布置钢筋，使得施工繁琐程度降低，节省工期和成本。
三、配筋计算的步骤根据设计原则，混凝土结构设计中的配筋计算主要包括以下几个步骤：1.确定设计截面尺寸和钢筋的布置方式。
根据设计荷载和构件要求，确定混凝土构件的尺寸和截面形状，根据这些参数确认构件的钢筋布置方式。
2.计算混凝土的受力状态，确定弯矩、剪力等受力状态。
根据静力学原理，计算混凝土构件的受力状态，确定其承受的弯矩、剪力等受力状态。
3.根据受力状态，计算钢筋的配筋量和直径。
根据受力状态、钢筋的角钢拉应力和混凝土截面的受压区的配筋要求，计算出所需的钢筋面积和钢筋直径。
4.检验设计的合理性和钢筋的满足安全性和经济性的要求。
根据强度和稳定性要求，检验所设计的配筋方案是否合理，根据荷载条件和钢筋直径、数量的情况，最终选择最佳的配筋方案，以满足结构的安全性和经济性要求。
混凝土筒仓仓壁及漏斗计算
筒仓内径d n =25m 筒仓高度h n =29.4m筒仓类型(h n /d n <1.5)浅仓筒库壁厚d=250mm 漏斗高度(至锥顶)h h =12.50m 漏斗角度α=45°漏斗密度γm ＝25kN/m³储料名称小麦储料密度γ=8kN/m³内摩擦角φ=25°摩擦系数μ=0.4钢筋牌号HRB400钢筋抗拉强度设计值f y =360N/mm²混凝土强度等级C 30水平钢筋排数n=2排钢筋相对粘结特性系数νi = 1.0混凝土轴心抗拉强度f tk = 2.01N/mm²筒壁水平钢筋保护层c=25mm钢筋弹性模量E S =2.00x105N/mm²侧压力系数0.406水力半径 6.25m 竖向压力修正系数 1.2基本组合永久荷载分项系数γG = 1.2基本组合(活荷控制):贮料分项系数γQ1= 1.3准永久组合:准永久系数Ψq1= 1.0构件受力特征系数αcr = 2.7最大裂缝控制宽度ωmax ≤0.2mm 筒库信息储料信息材料信息计算参数钢筋混凝土筒仓计算k=tan 2(45°-φ/2)=ρ=d n /4=C v =s 61218181829.4C h 1.612 2.000 2.000 2.000 2.000 2.0000.1440.2680.3730.3730.3730.534P h,k 19.48138.96258.44458.44458.44495.458N 316.570633.139949.709949.709949.709######A s,all 879.3601758.7202638.0802638.0802638.080######A s1439.680879.3601319.0401319.0401319.040######直径101212141422间距200175150125100100A s1392.699646.270753.9821231.5041539.380######A s,all 785.3981292.5411507.9642463.0093078.761######ρte 0.0030.0050.0060.0100.0120.030取0.0100.0100.0100.0100.0120.030P n =ξP v0.703N s 243.515487.030730.545730.545730.545######σs 310.053376.801484.458296.607237.286156.948Ψ0.6790.7530.8300.6600.6530.826ωmax0.8580.893 1.1220.4260.2900.184配筋不足配筋不足配筋不足配筋不足裂缝超限满足P f 22.20984.506181.107181.107181.107442.002P f,Δ22.20962.29896.6010.0000.000260.895实配钢筋受拉钢筋配筋率仓壁s 深处水平压力仓底竖向压力受拉钢筋不均匀系数裂缝宽度(mm)配筋是否满足总摩擦力(KN/m)区间摩擦力(KN/m)漏斗法向压力注:ξ=cos2α+ksin2α=准永久组合拉力(KN)漏斗径向力T r =ΣW/2πr 0sin α钢筋应力(N/mm²)漏斗环向力Tc=P v (Cos 2α+kSin 2α)r 0/Sin α受拉钢筋配筋率ρte =A s,all /A te (小于0.01时取0.01)裂缝间纵向受拉钢筋不均匀系数Ψ=1.1-0.65f tk /ρte σs (0.2<Ψ<1)最大裂缝宽度ωmax =αcr Ψσs (1.9C s +0.8d eq /ρte )/E s 单边配筋量(mm²/m)轴心受拉配筋计算A s =N/f y 准永久组合钢筋应力σs =N s /A s,all 有效受拉混凝土截面面积A te =d*1000水平压力(kPa)P v =γs(浅仓)基本组合筒壁拉力(KN/m)基本组合:筒壁拉力N=γQ1P h d n /2全截面配筋量(mm²/m)准永久组合:筒壁拉力N s =Ψq1P h d n /2计算深度(m)P h =C h P h,k =C h γρ(1-e -μks/ρ)/μ (深仓)水平压力修正系数P h =k γs(浅仓)(1-e-μks/ρ)P v =C v P v,k =C v γρ(1-e -μkhn/ρ)/μk (深仓)筒壁内力及配筋计算计算公式。
浅仓筒仓计算(受拉构件裂缝计算)
备注壁厚t0.2m仓壁的内力及配筋dn=9.8m有效半径区段123φ=30度内摩擦角距仓顶深度s(m)369hn=15m贮料计算高度环拉力标准值kN115.15230.30345.45环拉力设计值kN161.21322.42483.63k=tan2(45-φ/2)0.333侧压力系数总配筋537.41074.71612.1ρ=dn/4 2.45m净截面的水力半径单侧配筋268.7537.4806.1γ=23.5kN/m3贮料重力密度总配筋率0.00270.00540.0081单侧配筋率0.00130.00270.0040fy=300N/mm2单侧0.2%最小配筋400400400查表（单侧）D12-200D14-200D16-200 pv=352.5kN/m2底部压力标准值实际配筋（双侧）1130.001540.002010.00γ*hn=352.5kN/m2垂直力N=(kN/m)405.90480.90555.90 Gk20800kN有效容重受压钢筋As=-7916.4-7674.5-7432.6 qk=275.75kN/m2仓底折算单位荷载标准值受压钢筋<0,构造配筋D12@200fc=14.3N/mm2ftk= 2.01N/mm2仓壁环向裂缝计算σsk=101.9149.5171.9Ate=200002000020000ρte=0.0570.0770.101deq=121616ψ=0.8730.987 1.024实际ψ=0.8730.9871c=303030αcr= 2.7 2.7 2.7Es=200000200000200000ωmax=0.08890.14670.1618αcr--构件受力特征系数，按表8.1.2-1采用；ψ--裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：当ψ<0.2时，取ψ=0.2；当ψ>1时，取ψ=1；对直接承受重复荷载的构件，取ψ=1；σsk--按荷载效应的标准组合计算的钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋的应力或预应力混凝土构件纵向受拉钢筋的等效应力，按本规范第8.1.3条计算；E s--钢筋弹性模量，按本规范表4.2.4采用；c--最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离(mm):当c<20时，取c=20;当c>65时，取c=65;ρte--按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率；在最大裂缝宽度计算中，当ρte<0.01时，取ρte=0.01；A te--有效受拉混凝土截面面积：对轴心受拉构件，取构件截面面积；对受弯、偏心受压和偏心受拉构件，取A te=0.5bh+(b f-b)h f,此处，b f、h f为受拉翼缘 A s--受拉区纵向非预应力钢筋截面面积；d eq--受拉区纵向钢筋的等效直径(mm);注：1对承受吊车荷载但不需作疲劳验算的受弯构件，可将计算求得的最大裂缝宽度乘以系数0.85；451215460.60575.75644.84806.052149.52686.81074.71343.40.01070.01340.00540.0067400400D16-150D16-1502680.002680.00630.90705.90-7190.6-6948.7171.9214.820001200020.1340.13416161.043 1.0551130302.7 2.72000002000000.15440.1930计算；为受拉翼缘的宽度、高度；f。
粮仓特种结构课程设计计算书
特种结构课程设计计算书一、计算参数1.平面组合形式：2×3排列2.筒仓储料品种：稻谷3.筒仓内径：12米4.筒仓装粮高度：26米5.混凝土强度等级采用C30，钢筋采用HRB335。
6.粮食设计参数稻谷的重力密度为6kN/m3，内摩擦角为35°。
7.地震设防烈度6度；风载按当地情况查取。
二、筒仓的结构选型1.筒仓的仓壁、筒壁及角锥形漏斗宜采用等厚度截面，其厚度为：直径小于或等于15m的圆形筒仓仓壁厚度：t=d n/100+100=12000/100+100=220mm厚度可以取250mm2.圆形筒仓仓顶可采用钢筋混凝土梁板结构。
3.仓顶板厚度为150mm三、筒仓结构上的荷载仓壁上作用的荷载主要有仓顶板自重、女儿墙自重（G1k+G2k），女儿墙高度为1.3m。
G1k+G2k=25×3.14×6.22×0.15+1.3×25×0.2×3.14×12.2=701.633kN四、筒仓仓壁配筋计算1.仓壁配筋计算仓壁厚度为250mm，混凝土保护层厚度为30mm。
具体计算见附件一。
2.仓壁裂缝宽度验算具体计算见附件二。
五、锥形漏斗配筋计算1.锥形漏斗配筋计算锥形漏斗壁与水平方向的夹角为60º锥形漏斗出粮口直径d1=500mm锥斗的高度h n=（d n-d1）·tan50°/2=9.96m具体计算见附件三2.锥形漏斗径向裂缝宽度验算具体计算见附件四。
3.锥形漏斗环向裂缝宽度验算具体计算见附件五。
附表三锥形漏斗配筋计算表附表四锥形漏斗径向裂缝宽度验算附表五锥形漏斗环向裂缝宽度验算。
配筋的计算方法
配筋的计算⽅法配筋的计算原理柱基础层：筏板基础〈=2000mm时，基础插筋长度=基础层层⾼-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度HN/3+与上层纵筋搭接长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）筏板基础〉2000mm时，基础插筋长度=基础层层⾼/2-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度HN/3+与上层纵筋搭接的长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）地下室：柱纵筋长度=地下室层⾼-本层净⾼HN/3+⾸层楼层净⾼HN/3+与⾸层纵筋搭接LLE （如焊接时，搭接长度为0）⾸层：柱纵筋长度=⾸层层⾼-⾸层净⾼HN/3+max(⼆层净⾼HN/6，500，柱截⾯边长尺⼨（圆柱直径）)+与⼆层纵筋搭接的长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）中间层：柱纵筋长度=⼆层层⾼-max(⼆层层⾼HN/6，500，柱截⾯尺⼨（圆柱直径）)+max （三层层⾼HN/6，500，柱截⾯尺⼨（圆柱直径））+与三层搭接LLE（如焊接时，搭接长度为0）顶层：⾓柱：外侧钢筋长度=顶层层⾼－max（本层楼层净⾼HN/6，500，柱截⾯长边尺⼨（圆柱直径））－梁⾼+1.5LAE内侧钢筋长度=顶层层⾼－max(本层楼层净⾼ＨＮ/6，500，柱截⾯长边尺⼨（圆柱直径）)-梁⾼+LAE其中锚固长度取值：当柱纵筋伸⼊梁内的直径长〈LAE时，则使⽤弯锚，柱纵筋伸⾄柱顶后弯折12d，锚固长度=梁⾼-保护层+12d；当柱纵筋伸⼊梁内的直径长〉=LAE时，则使⽤直锚：柱纵筋伸⾄柱顶后截断，锚固长度=梁⾼-保护层，当框架柱为矩形截⾯时，外侧钢筋根数为：3根⾓筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。
内侧钢筋根数为：1根⾓筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。
边柱：外侧钢筋长度=顶层层⾼－max（本层楼层净⾼HN/6，500，柱截⾯长边尺⼨（圆柱直径））－梁⾼+1.5LAE内侧钢筋长度=顶层层⾼－max(本层楼层净⾼ＨＮ/6，500，柱截⾯长边尺⼨（圆柱直径）)-梁⾼+LAE当框架柱为矩形截⾯时，外侧钢筋根数为：2根⾓筋，b边⼀侧钢筋总数内侧钢筋根数为：2根⾓筋，b边⼀侧钢筋总数，h边两侧钢筋总数。
筒仓仓壁配筋计算
磨损区域仓壁配筋计算载荷工况（a ）：结构自重+贮料动态侧压力+仓壁摩擦力+背面风荷载+背面水平地震作用，求得磨损区域仓壁最大竖向轴力为：11050.1N =-（kN/m ）；最大环向轴力为：11439.5(/)Y N kN m =。
载荷工况（b ）：结构自重+贮料动态侧压力+仓壁摩擦力+正面风荷载+正面水平地震作用求得磨损区域仓壁最大竖向轴力为：2877.3(kN/m)N =-；最大环向轴力为：21440.8(/)Y N kN m =。
从以上内力数据可以看出，21N N <，而1Y N 和2Y N 非常接近，说明正面风荷载和正面水平地震作用对磨损区域仓壁竖向受力是有利的，而对仓壁的环向受力没有影响。
即可以取仓壁的竖向轴力设计值为11050.1(/)N kN m =-，环向轴力设计值：1440.8(/)Y N kN m =。
设计数据：C30混凝土：21.43N/mm t f =，214.3N/mm c f =；HRB335钢筋：2300N/mm y y f f ==，； （1）仓壁竖向受力钢筋计算取1m 宽的仓壁为计算单元，仓壁厚度为380mm ，仓壁的竖向轴力设计值为11050.1(/)N kN m =-，仓壁竖向受力钢筋按轴心受压构件进行计算：s 0.9()c y N A A f f ϕ≤+，，取稳定系数 1.0ϕ=，则有 s 1050100()(14.31000380)0.90.90300c y N f A A f --⨯⨯≥=<，， 说明不需要按计算配置受力钢筋，仅需按构造配筋。
轴心受压构件最小配筋率为：,min 0.6%s ρ=，则有s ,min 20.6%10003802280()s A A mm ρ=⨯=⨯⨯=，钢筋间距取为100mm ，按双排布置，则单根钢筋截面面积为：s 122280114()2020S A A mm ===， 实际选配12mm d =（）的钢筋，即实配竖向受力钢筋为Φ12@100且按双排布置，则有：12113.1()S A mm =则实配竖向受力钢筋的受拉、受压承载力为：11113.120300678.600F F kN ==⨯⨯=，（）则1m 宽仓壁截面的竖向受压承载力为：1267860014.310003806112.6F F F kN =+=+⨯⨯=，，，（）（2）仓壁环向受力钢筋计算取1m 宽的仓壁为计算单元，仓壁厚度为380mm ，环向轴力设计值：1440.8(/)Y N kN m =，仓壁环向受力钢筋按轴心受拉构件进行计算：s y N f A ≤s 214408004802.7()300yN A mm f ≥== 钢筋间距取为100mm ，按双排布置，则单根钢筋截面面积为：s 124802.7240.1()2020S A A mm === 实际选配18mm d =（）的钢筋，即实配环向受力钢筋为Φ18@100且按双排布置，则有：12254.5()S A mm =则实配环向受力钢筋的受拉承载力为：254.5203001527F kN =⨯⨯=（）。
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磨损区域仓壁配筋计算
载荷工况（a ）：结构自重+贮料动态侧压力+仓壁摩擦力+背面风荷载+背面水平地震作用，求得磨损区域仓壁最大竖向轴力为：11050.1N =-（kN/m ）；最大环向轴力为：11439.5(/)Y N kN m =。
载荷工况（b ）：结构自重+贮料动态侧压力+仓壁摩擦力+正面风荷载+正面水平地震作用求得磨损区域仓壁最大竖向轴力为：2877.3(kN/m)N =-；最大环向轴力为：21440.8(/)Y N kN m =。
从以上内力数据可以看出，21N N <，而1Y N 和2Y N 非常接近，说明正面风荷
载和正面水平地震作用对磨损区域仓壁竖向受力是有利的，而对仓壁的环向受力没有影响。
即可以取仓壁的竖向轴力设计值为11050.1(/)N kN m =-，环向轴力设计值：1440.8(/)Y N kN m =。
设计数据：
C30混凝土：21.43N/mm t f =，214.3N/mm c f =；
HRB335钢筋：2300N/mm y y f f ==，
； （1）仓壁竖向受力钢筋计算
取1m 宽的仓壁为计算单元，仓壁厚度为380mm ，仓壁的竖向轴力设计值为11050.1(/)N kN m =-，仓壁竖向受力钢筋按轴心受压构件进行计算：
s 0.9()c y N A A f f ϕ≤+
，，
取稳定系数 1.0ϕ=，则有 s 1050100(
)(14.31000380)0.90.90300c y N f A A f --⨯⨯≥=<，， 说明不需要按计算配置受力钢筋，仅需按构造配筋。
轴心受压构件最小配筋率为：,min 0.6%s ρ=，则有
s ,min 20.6%10003802280()s A A mm ρ=⨯=⨯⨯=，
钢筋间距取为100mm ，按双排布置，则单根钢筋截面面积为：
s 122280114()2020
S A A mm ===， 实际选配12mm d =（）的钢筋，即实配竖向受力钢筋为Φ12@100且按双排布
置，则有：
12113.1()S A mm =
则实配竖向受力钢筋的受拉、受压承载力为：
11113.120300678.600F F kN ==⨯⨯=，（）
则1m 宽仓壁截面的竖向受压承载力为：
1267860014.310003806112.6F F F kN =+=+⨯⨯=，，，（）
（2）仓壁环向受力钢筋计算
取1m 宽的仓壁为计算单元，仓壁厚度为380mm ，环向轴力设计值：1440.8(/)Y N kN m =，仓壁环向受力钢筋按轴心受拉构件进行计算：
s y N f A ≤
s 214408004802.7()300y
N A mm f ≥== 钢筋间距取为100mm ，按双排布置，则单根钢筋截面面积为：
s 124802.7240.1()2020
S A A mm === 实际选配18mm d =（）的钢筋，即实配环向受力钢筋为Φ18@100且按双排布
置，则有：
12254.5()S A mm =
则实配环向受力钢筋的受拉承载力为：
254.5203001527F kN =⨯⨯=（）。