连续梁计算书
30+45+30m预应力连续梁计算书
30+45+30米连续梁计算书一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书（一）工程概况：本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。
桥宽为9.5m，采用单箱单室，单侧翼板长2.5米；梁高为1.6~2.3米，梁底按二次抛物线型变化。
箱梁腹板采用斜腹板，腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大，箱梁边腹板厚度为50~70cm。
箱梁顶板厚22cm。
为了满足支座布置及承受支点反力的需要，底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大，厚度为22～35cm。
其中跨跨中断面形式见图1.1，支承横梁边的截面形式见图1.2。
结构支承形式见图1.3。
主梁设纵向预应力。
钢束采用Øj15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称面积为140mm2。
预应力钢束采用真空吸浆工艺，管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。
纵向钢束采用大吨位锚。
钢束为19Øs15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应力为1339MPa。
图1.1 中跨跨中截面形式图1.2 横梁边截面形式图1.3 结构支承示意图（二）设计荷载结构重要性系数：1.0设计荷载：桥宽9.5米，车道数为2，城-A汽车荷载。
人群荷载：没有人行道，所以未考虑人群荷载。
设计风载：按平均风压1000pa计，地震荷载：按基本地震烈度7度设防，温度变化：结构按整体温升200C，整体温降200C计，桥面板升温140C，降温70C。
基础沉降：桩基础按下沉5mm计算组合。
其他荷载：（三）主要计算参数材料：C50砼；预应力钢束：高强度低松弛钢绞线，抗拉标准强度fpk=1860MPa，抗拉设计强度fpd=1260MPa，抗压设计强度fpd=390Mpa。
一期恒载 容重325/kN m γ=；二期恒载:防撞墙砼重量为0.34722517.35/kN m ⨯⨯=，花槽填土重量为0.419208.38/kN m ⨯=；桥面铺装:沥青砼323/kN m γ=，计算每延米重量为7.750.092316.04/kN m ⨯⨯=；（四）计算模型结构计算、施工模拟分析以设计图纸所示跨度、跨数、断面尺寸及支承形式为基础，有关计算参数和假定以现行国家有关设计规范规程为依据。
连续梁计算书实例L
连续梁L-1计算书项目名称: 新工程一设计:校对:专业负责人:1 计算依据的规范和规程1.1 《建筑结构荷载规范》(GB 50009--2012)1.2 《混凝土结构设计规范》(GB 50010--2010)1.3 《建筑抗震设计规范》(GB 50011--2010)1.4 《钢结构设计规范》(GB 50017--2003)1.5 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)2 计算参数2.1 结构构件的重要性系数γ0=1.02.2 混凝土容重γc ＝25.00kN/m32.3 钢材容重γs ＝78.50kN/m32.4 程序自动计算梁自重; 支座弯矩调幅系数: 1; 不考虑活荷载不利布置3 几何信息3.1 支座信息: 左端铰支，右端铰支3.2 截面信息截面编号: 1矩形混凝土断面高度H=550(mm); 宽度B=450(mm); 纵筋合力点位置as=15(mm)混凝土等级:C30; 纵筋类型:HPB300; 箍筋类型:HPB235; 箍筋间距:200(mm); 箍筋肢数:23.3 梁几何信息跨号跨度(mm) 平面外长度截面号布置方向1 6000 6000 1 0度2 6000 6000 1 0度3 6000 6000 1 0度4 6000 6000 1 0度5 6000 6000 1 0度4 荷载信息(kN,kN*m,kN/m,mm)4.1 恒荷载跨号荷载类型荷载大小参数a 参数b1 满跨均布荷载201 满跨均布荷载 6.435 (自重荷载)2 满跨均布荷载202 满跨均布荷载 6.435 (自重荷载)3 满跨均布荷载203 满跨均布荷载 6.435 (自重荷载)4 满跨均布荷载204 满跨均布荷载 6.435 (自重荷载)5 满跨均布荷载205 满跨均布荷载 6.435 (自重荷载)5 计算结果(kN,kN*m,mm)符号说明及单位:M:弯矩, M+:正包络弯矩, M-:负包络弯矩, kN*m;Q:剪力, Q+:正包络剪力, Q-:负包络剪力, kN;θ:转角, 弧度;f:标准值组合下挠度, f+:正包络挠度, f-:负包络挠度, mm;σ:强度应力, σw:整体稳定应力, MPa;As:纵筋配筋面积, mm2Asv:箍筋配筋面积, 按照截面中给定的箍筋间距和箍筋肢数换算, mm25.1 各荷载标准值下杆端内力5.1.1 恒荷载跨号左端弯矩M 右端弯矩M 左端剪力Q 右端剪力Q 左端转角θ右端转角θ1 0.0000 -100.1747 62.6092 -96.0008 -0.000736 0.0002012 100.1747 -75.1311 83.4789 -75.1311 0.000201 -0.0000673 75.1311 -75.1311 79.3050 -79.3050 -0.000067 0.0000674 75.1311 -100.1747 75.1311 -83.4789 0.000067 -0.0002015 100.1747 0.0000 96.0008 -62.6092 -0.000201 0.0007365.2 各杆件组合内力及内力包络值5.2.1 杆件15.2.1.1 荷载组合1: 1.2*恒+1.4*活M 0.00 47.43 77.01 88.75 82.64 58.70 16.90 -42.73 -120.21 Q 75.13 51.34 27.55 3.76 -20.03 -43.83 -67.62 -91.41 -115.20 5.2.1.2 荷载组合2: 1*恒+1.4*活M 0.00 39.52 64.17 73.96 68.87 48.91 14.09 -35.61 -100.17 Q 62.61 42.78 22.96 3.13 -16.70 -36.52 -56.35 -76.17 -96.00 5.2.1.3 荷载组合3: 1.35*恒M 0.00 53.35 86.64 99.84 92.97 66.03 19.02 -48.07 -135.24 Q 84.52 57.76 30.99 4.23 -22.54 -49.30 -76.07 -102.84 -129.60 5.2.1.4 荷载组合4: 1.2*恒+1.4*活+0.84*风+1.26*积灰+1.4*施工M 0.00 47.43 77.01 88.75 82.64 58.70 16.90 -42.73 -120.21Q 75.13 51.34 27.55 3.76 -20.03 -43.83 -67.62 -91.41 -115.20 5.2.1.5 荷载组合5: 1.2*恒+0.84*风+1.4*雪+1.26*积灰+1.4*施工M 0.00 47.43 77.01 88.75 82.64 58.70 16.90 -42.73 -120.21 Q 75.13 51.34 27.55 3.76 -20.03 -43.83 -67.62 -91.41 -115.20 5.2.1.6 内力包络值及应力/配筋:M- 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -48.07 -135.24 As 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 973.36 M+ 0.00 53.35 86.64 99.84 92.97 66.03 19.02 0.00 0.00 As 495.00 495.00 614.57 711.01 660.77 495.00 495.00 495.00 495.00 Q- 0.00 0.00 0.00 0.00 -22.54 -49.30 -76.07 -102.84 -129.60 Asv 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Q+ 84.52 57.76 30.99 4.23 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Asv 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 最大负弯矩配筋As=973.36(mm2)最大正弯矩配筋As=711.01(mm2)最大负剪力配筋Asv=0.00(mm2)最大正剪力配筋As=0.00(mm2)5.2.2 杆件25.2.2.1 荷载组合1: 1.2*恒+1.4*活M -120.21 -54.00 -5.63 24.89 37.57 32.40 9.39 -31.46 -90.16 Q 100.17 76.38 52.59 28.80 5.01 -18.78 -42.57 -66.37 -90.16 5.2.2.2 荷载组合2: 1*恒+1.4*活M -100.17 -45.00 -4.70 20.74 31.30 27.00 7.83 -26.22 -75.13 Q 83.48 63.65 43.83 24.00 4.17 -15.65 -35.48 -55.30 -75.13 5.2.2.3 荷载组合3: 1.35*恒M -135.24 -60.75 -6.34 28.00 42.26 36.45 10.57 -35.39 -101.43Q 112.70 85.93 59.17 32.40 5.63 -21.13 -47.90 -74.66 -101.43 5.2.2.4 荷载组合4: 1.2*恒+1.4*活+0.84*风+1.26*积灰+1.4*施工M -120.21 -54.00 -5.63 24.89 37.57 32.40 9.39 -31.46 -90.16 Q 100.17 76.38 52.59 28.80 5.01 -18.78 -42.57 -66.37 -90.16 5.2.2.5 荷载组合5: 1.2*恒+0.84*风+1.4*雪+1.26*积灰+1.4*施工M -120.21 -54.00 -5.63 24.89 37.57 32.40 9.39 -31.46 -90.16 Q 100.17 76.38 52.59 28.80 5.01 -18.78 -42.57 -66.37 -90.16 5.2.2.6 内力包络值及应力/配筋:M- -135.24 -60.75 -6.34 0.00 0.00 0.00 0.00 -35.39 -101.43 As 973.36 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 722.64 M+ 0.00 0.00 0.00 28.00 42.26 36.45 10.57 0.00 0.00 As 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 Q- 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -21.13 -47.90 -74.66 -101.43 Asv 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Q+ 112.70 85.93 59.17 32.40 5.63 0.00 0.00 0.00 0.00 Asv 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 最大负弯矩配筋As=973.36(mm2)最大正弯矩配筋As=495.00(mm2)最大负剪力配筋Asv=0.00(mm2)最大正剪力配筋As=0.00(mm2)5.2.3 杆件35.2.3.1 荷载组合1: 1.2*恒+1.4*活M -90.16 -27.70 16.90 43.67 52.59 43.67 16.90 -27.70 -90.16 Q 95.17 71.37 47.58 23.79 0.00 -23.79 -47.58 -71.37 -95.17 5.2.3.2 荷载组合2: 1*恒+1.4*活M -75.13 -23.09 14.09 36.39 43.83 36.39 14.09 -23.09 -75.13Q 79.31 59.48 39.65 19.83 0.00 -19.83 -39.65 -59.48 -79.31 5.2.3.3 荷载组合3: 1.35*恒M -101.43 -31.17 19.02 49.13 59.17 49.13 19.02 -31.17 -101.43 Q 107.06 80.30 53.53 26.77 0.00 -26.77 -53.53 -80.30 -107.06 5.2.3.4 荷载组合4: 1.2*恒+1.4*活+0.84*风+1.26*积灰+1.4*施工M -90.16 -27.70 16.90 43.67 52.59 43.67 16.90 -27.70 -90.16 Q 95.17 71.37 47.58 23.79 0.00 -23.79 -47.58 -71.37 -95.17 5.2.3.5 荷载组合5: 1.2*恒+0.84*风+1.4*雪+1.26*积灰+1.4*施工M -90.16 -27.70 16.90 43.67 52.59 43.67 16.90 -27.70 -90.16 Q 95.17 71.37 47.58 23.79 0.00 -23.79 -47.58 -71.37 -95.17 5.2.3.6 内力包络值及应力/配筋:M- -101.43 -31.17 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -31.17 -101.43 As 722.64 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 722.64 M+ 0.00 0.00 19.02 49.13 59.17 49.13 19.02 0.00 0.00 As 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 Q- 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -26.77 -53.53 -80.30 -107.06 Asv 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Q+ 107.06 80.30 53.53 26.77 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Asv 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 最大负弯矩配筋As=722.64(mm2)最大正弯矩配筋As=495.00(mm2)最大负剪力配筋Asv=0.00(mm2)最大正剪力配筋As=0.00(mm2)5.2.4 杆件45.2.4.1 荷载组合1: 1.2*恒+1.4*活M -90.16 -31.46 9.39 32.40 37.57 24.89 -5.63 -54.00 -120.21Q 90.16 66.37 42.57 18.78 -5.01 -28.80 -52.59 -76.38 -100.17 5.2.4.2 荷载组合2: 1*恒+1.4*活M -75.13 -26.22 7.83 27.00 31.30 20.74 -4.70 -45.00 -100.17 Q 75.13 55.30 35.48 15.65 -4.17 -24.00 -43.83 -63.65 -83.48 5.2.4.3 荷载组合3: 1.35*恒M -101.43 -35.39 10.57 36.45 42.26 28.00 -6.34 -60.75 -135.24 Q 101.43 74.66 47.90 21.13 -5.63 -32.40 -59.17 -85.93 -112.70 5.2.4.4 荷载组合4: 1.2*恒+1.4*活+0.84*风+1.26*积灰+1.4*施工M -90.16 -31.46 9.39 32.40 37.57 24.89 -5.63 -54.00 -120.21 Q 90.16 66.37 42.57 18.78 -5.01 -28.80 -52.59 -76.38 -100.17 5.2.4.5 荷载组合5: 1.2*恒+0.84*风+1.4*雪+1.26*积灰+1.4*施工M -90.16 -31.46 9.39 32.40 37.57 24.89 -5.63 -54.00 -120.21 Q 90.16 66.37 42.57 18.78 -5.01 -28.80 -52.59 -76.38 -100.17 5.2.4.6 内力包络值及应力/配筋:M- -101.43 -35.39 0.00 0.00 0.00 0.00 -6.34 -60.75 -135.24 As 722.64 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 973.36 M+ 0.00 0.00 10.57 36.45 42.26 28.00 0.00 0.00 0.00 As 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 Q- 0.00 0.00 0.00 0.00 -5.63 -32.40 -59.17 -85.93 -112.70 Asv 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Q+ 101.43 74.66 47.90 21.13 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Asv 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 最大负弯矩配筋As=973.36(mm2)最大正弯矩配筋As=495.00(mm2)最大负剪力配筋Asv=0.00(mm2)最大正剪力配筋As=0.00(mm2)5.2.5 杆件55.2.5.1 荷载组合1: 1.2*恒+1.4*活M -120.21 -42.73 16.90 58.70 82.64 88.75 77.01 47.43 0.00 Q 115.20 91.41 67.62 43.83 20.03 -3.76 -27.55 -51.34 -75.13 5.2.5.2 荷载组合2: 1*恒+1.4*活M -100.17 -35.61 14.09 48.91 68.87 73.96 64.17 39.52 0.00 Q 96.00 76.17 56.35 36.52 16.70 -3.13 -22.96 -42.78 -62.61 5.2.5.3 荷载组合3: 1.35*恒M -135.24 -48.07 19.02 66.03 92.97 99.84 86.64 53.35 0.00 Q 129.60 102.84 76.07 49.30 22.54 -4.23 -30.99 -57.76 -84.52 5.2.5.4 荷载组合4: 1.2*恒+1.4*活+0.84*风+1.26*积灰+1.4*施工M -120.21 -42.73 16.90 58.70 82.64 88.75 77.01 47.43 0.00 Q 115.20 91.41 67.62 43.83 20.03 -3.76 -27.55 -51.34 -75.13 5.2.5.5 荷载组合5: 1.2*恒+0.84*风+1.4*雪+1.26*积灰+1.4*施工M -120.21 -42.73 16.90 58.70 82.64 88.75 77.01 47.43 0.00 Q 115.20 91.41 67.62 43.83 20.03 -3.76 -27.55 -51.34 -75.13 5.2.5.6 内力包络值及应力/配筋:M- -135.24 -48.07 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 As 973.36 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 M+ 0.00 0.00 19.02 66.03 92.97 99.84 86.64 53.35 0.00 As 495.00 495.00 495.00 495.00 660.77 711.01 614.57 495.00 495.00 Q- 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -4.23 -30.99 -57.76 -84.52 Asv 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Q+ 129.60 102.84 76.07 49.30 22.54 0.00 0.00 0.00 0.00 Asv 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 最大负弯矩配筋As=973.36(mm2)最大正弯矩配筋As=711.01(mm2)最大负剪力配筋Asv=0.00(mm2)最大正剪力配筋As=0.00(mm2)=========================T-Asd连续梁L-1计算书结束=========================板计算书项目名称:设计:校对:专业负责人:1 计算依据的规范和规程1.1 《建筑结构荷载规范》(GB 50009--2012)1.2 《混凝土结构设计规范》(GB 50010--2010)1.3 《建筑抗震设计规范》(GB 50011--2010)2 几何数据及材料2.1 板混凝土等级: C20; 抗压强度fc=9.6(MPa); 抗拉强度ft=1.1(MPa)材料泊松比μ=0.22.2 钢筋等级: HRB335; 强度设计值fy=300(MPa); 纵筋合力点至近边距离as＝15(mm)2.3 X向板边长A=3000(mm); Y向板边长B=3000(mm); 板厚h=80(mm)2.4 约束类型板左侧边: 固端板右侧边: 固端板下侧边: 固端板上侧边: 固端3 荷载信息3.1 荷载类型: 均布荷载3.2 荷载数值永久荷载标准值gk=3(kN/m2)可变荷载标准值qk=2(kN/m2)3.3 荷载系数永久荷载分项系数γG=1.2可变荷载分项系数γQ=1.4可变荷载准永久值系数ψq=0.64 弯矩计算4.1 计算公式M=α*p*l^2α-弯矩系数。
钢筋桁架叠合板计算书（连续梁）
钢筋桁架叠合板计算书（连续梁）1、基本数据施⼯阶段结构重要性系数0.9次梁间距l=3000mm 使⽤阶段结构重要性系数1楼板厚度h=110mm 永久荷载分项系数 1.2左⽀承梁上翼缘宽度200mm 可变荷载分项系数 1.4右⽀承梁上翼缘宽度200mm 混凝⼟上保护层厚度15mm 模板在梁上的⽀承长度a=50mm 混凝⼟下保护层厚度15mm 单榀桁架计算宽度b=188mm 桁架⾼度80mm 钢筋桁架节点间距200mm受拉区纵向钢筋的相对粘结特性系数10.8构件受⼒特征系数 1.9相对受压区⾼度0.5182、荷载施⼯阶段：模板⾃重+湿混凝⼟重量2.75施⼯荷载 1.5使⽤阶段：楼板2.75⾯层1吊顶0.5楼⾯活荷载5准永久系数0.51、荷载计算楼板净跨2800mm 楼板计算跨度3000mm除楼板⾃重外的永久荷载(1+0.5)*b=0.282使⽤荷载5*b=0.94（跨中）除楼板⾃重外的永久荷载产⽣的弯矩0.203使⽤荷载产⽣的弯矩0.854楼板⾃重 2.75*b=0.517楼板⾃重产⽣的弯矩0.3721.0581.4301.887（⽀座）除楼板⾃重外的永久荷载产⽣的⽀座负弯矩-0.317⼀、设计数据⼆、使⽤阶段计算γ_01= γ_02= γ_G = γ_Q = b _1左= b _1右= l _s =c ^′= c ^ = ?_t = V _i = α_cr = ξ_b = kN ⁄m ^2 kN ⁄m ^2 kN ⁄m ^2 kN ⁄m ^2 kN ⁄m ^2kN ⁄m ^2 l _n =l ?(b _1左+b _2右)/2=l _0=l _n +b _1=g _2= kN ⁄m p _2= kN ⁄m M _2Gk =0.08g _2?lkN ?m M _2Qk =0.101p _2?lg _1=kN ⁄m M _1Gk =0.08g _1?lkN ?m kN ?m M _2k =M _2Gk 〖+M 〗_2Qk kN ?m M _k =M _1Gk +M _2Gk 〖+M 〗kN ?mM =〖γ_02 [γ_G (M 〗_1Gk +M _2Gk )〖+γ_Q M 〗kN ?mβ_1= ψ_q =M _(2Gk ?)=?0.125g _2?l kN ?m使⽤荷载产⽣的⽀座负弯矩-1.058楼板⾃重产⽣的⽀座负弯矩-0.582-1.375-1.956-2.5592、截⾯设计钢筋桁架选型：根据使⽤阶段楼板底部配筋量确定桁架下弦钢筋直径，据此初步选定钢筋桁架型号，然后在施⼯阶段验算所选型号钢筋桁架的上弦钢筋直径是否满⾜要求。
30+40+30连续梁设计计算书（轻轨）
30+40+30连续梁设计计算书（轻轨）设计原始资料1.地形、地貌、⽓象、⼯程地质及⽔⽂地质、地震烈度等⾃然情况（1）⽓象：天津地区⽓候属于暖温带亚湿润⼤陆性季风⽓候区，部分地区受海洋⽓候影响。
四季分明，冬季寒冷⼲旱，春季⼤风频繁，夏季炎热多⾬，⾬量集中，秋季冷暖变化显著。
年平均⽓温12.20C，最冷⽉平均⽓温-40C，七⽉平均⽓温26.40C。
（2）⼯程地质：天津地铁⼀号线经过地区处于海河冲积平原上，地形平坦，地势低平，地下⽔位埋深较浅，沿线分布了较多的粉砂、细砂、粉⼟，均为地震可液化层，局部地段具有地震液化现象。
沿线地层简单，第四系地层⼴泛发育，地层分布从上到下依次为⼈⼯堆积层、新近沉积层、上部陆相层、第⼀海相层、中上部陆相层、上部及中上部地层⼴泛发育沉积有⼗⼏⽶厚的软⼟。
a.⼈⼯填⼟层，厚度5m，?k=100KP a；b.粉质黏⼟，中密，厚度15m，?k=150 KP a；c.粉质黏⼟，密实，厚度15m，?k=180KP a；d.粉质黏⼟，密实，厚度10m，?k=190KP a。
第⼀章⽅案⽐选⼀、桥型⽅案⽐选桥梁的形式可考虑拱桥、梁桥、梁拱组合桥和斜拉桥。
任选三种作⽐较，从安全、功能、经济、美观、施⼯、占地与⼯期多⽅⾯⽐选，最终确定桥梁形式。
桥梁设计原则1．适⽤性桥上应保证车辆和⼈群的安全畅通，并应满⾜将来交通量增长的需要。
桥下应满⾜泄洪、安全通航或通车等要求。
建成的桥梁应保证使⽤年限，并便于检查和维修。
2．舒适与安全性现代桥梁设计越来越强调舒适度，要控制桥梁的竖向与横向振幅，避免车辆在桥上振动与冲击。
整个桥跨结构及各部分构件，在制造、运输、安装和使⽤过程中应具有⾜够的强度、刚度、稳定性和耐久性。
3．经济性设计的经济性⼀般应占⾸位。
经济性应综合发展远景及将来的养护和维修等费⽤。
4．先进性桥梁设计应体现现代桥梁建设的新技术。
应便于制造和架设，应尽量采⽤先进⼯艺技术和施⼯机械、设备，以利于减少劳动强度，加快施⼯进度，保证⼯程质量和施⼯安全。
6x32m连续梁计算书
编号：第1 本共1 本，本册计页银西铁路银川机场黄河特大桥引桥6×32m连续梁现浇支架计算单中国铁建大桥工程局集团有限公司银吴项目经理部二○一六年十二月银西铁路银川机场黄河特大桥引桥6×32m连续梁现浇支架计算单计算：复核：项目负责人：审核：审定：中国铁建大桥工程局集团有限公司银吴项目经理部二○一六年十二月一、支架概况银川机场黄河特大桥6×32m连续梁位于标尾365#～银川台，梁部形式为等截面6×32m连续箱梁，其结构图如下所示：图1-1 6×32m连续梁立面图图1-2 6×32m梁部结构图支架形式为梁柱式支架，具体布置为：基础采用Φ630×10mm钢管桩，每跨设置3排，每排3根桩间距3.6m；立柱为Φ630×10mm钢管，每跨设置5排，其中两排设置在承台上，剩余三排与钢管桩基础连接；立柱上设置双拼I56a双拼工字钢作为主梁；纵梁采用321型贝雷梁，单跨跨度为3m或6m，贝雷梁间距腹板处450mm，顶底板处及翼板处为900mm；分配梁为I22a工字钢，间距0.8m；方木设置两层，下层为10×10cm方木，间距0.6m，上层为5×8cm方木，间距0.25m；底模板采用1.5cm厚竹胶板。
图1-3 6×32m支架横断面图二、荷载统计图2-1 6×32m跨中梁部横断面图图2-2 6×32m加厚段梁部横断面图箱梁顶板厚度74.8cm ，底板厚度90cm ，梁高310.8cm ，翼缘板厚度29.8cm （均按照梁体加厚段统计），故混凝土恒荷载为：顶底板处为g1=（0.748+0.9）*2.6*10*1.2=51.42KN/m2； 腹板处荷载为g2=3.108*2.6*10*1.2=96.97KN/m2；翼缘板处荷载为g3=0.298*2.6*10*1.2=9.3KN/m2。
施工过程中活荷载和振捣荷载为g4=(2+2)*1.4=5.6KN/m2；三、受力计算1、对竹胶板进行验算竹胶板背肋间距0.2m ，因此按照20cm 三跨连续梁计算：单片竹胶板受到的均布荷载：q=（96.97×5.3+5.6×5.3）=543.62KN/m 。
midas-连续梁计算书
第1章89#～92#预应力砼连续梁桥1.1结构设计简述本桥为27+27+25.94现浇连续箱梁，断面型式为弧形边腹板大悬臂断面，根据道路总体布置要求，主梁上下行为整体断面，变宽度32.713m -35m，单箱5室结构变截面。
箱梁顶板厚度为0.22m，底板厚度0.2m；支点范围腹板厚度0.7m，跨中范围腹板厚度0.4m。
主梁单侧悬臂长度为4.85m，箱梁悬臂端部厚度为0.2m，悬臂沿弧线一直延伸至主梁底板。
主梁两侧悬臂设置0.1m后浇带，与防撞护栏同期进行浇筑。
本桥平、立面构造及断面形式如图11.1.1和图11.1.2所示。
图11.1.1 箱梁构造图图11.1.2 箱梁断面图纵向预应力采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强度f=1860MPa。
中支点断面钢束布置如图11.1.3所示。
pk图11.1.3 中支点断面钢束布置图主要断面预应力钢束数量如下表截面位置边跨跨中中支点中跨跨中钢绞线（φs15.2）束数363636墩横梁预应力采用采用φs15－19，单向张拉，如下图。
1.2主要材料1.2.1主要材料类型(1) 混凝土：主梁采用C50砼；(2) 普通钢筋：R235、HRB335钢筋；(3) 预应力体系：采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，f=1860MPa；预应力锚具采用符合GB/T14370-2002《预应力筋锚具、标准强度pk夹具和连接器》中Ⅰ类要求的优质锚具；波纹管采用符合JT/T529-2004标准的塑料波纹管。
1.2.2主要材料用量指标本桥上部结构主要材料用量指标如表11.2.2-1所示，表中材料指标均为每平米桥面的用量。
表11.2.2-1 上部结构主要材料指标材料全桥用量用量指标单位用量单位用量指标混凝土（C50）m32015.8m3/m20.737预应力钢绞线t35.902kg/m213.131普通钢筋t345.221kg/m2126.2611.3结构计算分析1.3.1计算模型结构计算模型如下图所示。
钢结构连续梁计算书
项目名称_____________ 日期_____________设计者_____________校对者_____________ 一、几何数据及计算参数支座形式：左端：简支右端：简支连续梁结构信息：材料弹性模量(N/mm2) ：E = 206000.0二、荷载数据1．工况1(恒载)三、内力计算结果1．弯矩包络图2．剪力包络图跨序号跨度(mm) 截面惯性矩(×106mm4)第1 跨3671.0 16.7第2 跨3671.0 16.7第3 跨3160.0 16.7第4 跨3671.0 16.7第5 跨3671.0 16.73．截面内力正弯矩最大值(kN-m)： 负弯矩最大值(kN-m)： 剪力最大值(kN)：挠度最大值(mm)： 11.82 - 14.39- 18.88 2.62位置(m)：1.358 位置(m)：3.671 位置(m)：3.273 位置(m)：1.597正弯矩最大值(kN-m)： 负弯矩最大值(kN-m)： 剪力最大值(kN)： 挠度最大值(mm)：6.20 - 14.39 - 16.95 1.07 位置(m)：2.313位置(m)：0.000 位置(m)：3.273 位置(m)：1.848正弯矩最大值(kN-m)： 负弯矩最大值(kN-m)： 剪力最大值(kN)：挠度最大值(mm)： 4.71 -8.9214.77 0.56位置(m)：1.580位置(m)：0.000位置(m)：0.000 位置(m)：1.580第四跨 1 2 345 6 7 正弯矩(kN-m) 0.000.005.04 5.26 2.62 0.00 0.00 负弯矩(kN-m) -8.92 -0.29 0.00 0.00 0.00 -5. 13 - 14.39 正剪力(kN) 16.95 8.72 8.72 0.00 0.00 0.00 0.00 负剪力(kN) 0.00 0.00 0.00 - 1.98 - 12.67 - 12.67 - 16.45挠度(mm) 0.000.400.85 1.070.830.310.00第三跨 1 2 345 6 7 正弯矩(kN-m) 0.000.001.27 4.71 1.27 0.000.00负弯矩(kN-m) -8.92 -2. 18 0.00 0.00 0.00 -2. 18 -8.92 正剪力(kN) 14.77 6.54 6.54 0.000.000.00 0.00负剪力(kN) 0.00 0.00 0.00 -6.54 -6.54 -6.54 - 14.77 挠度(mm) 0.000.160.42 0.56 0.42 0.16 0.00第二跨 1 2 3 456 7 正弯矩(kN-m) 0.00 0.002.625.26 5.04 0.000.00负弯矩(kN-m) - 14.39 -5. 13 0.000.00 0.00-0.29 -8.92 正剪力(kN) 16.45 12.67 12.67 1.98 0.000.00 0.00负剪力(kN) 0.000.00 0.00 0.00 -8.72 -8.72 - 16.95 挠度(mm) 0.000.310.831.07 0.85 0.40 0.00第一跨 1 234 5 6 7 正弯矩(kN-m) 0.00 7.14 10.99 9.72 5.60 0.00 0.00 负弯矩(kN-m) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -3.64 - 14.39 正剪力(kN) 14.52 6.29 6.290.00 0.00 0.00 0.00 负剪力(kN) 0.00 0.00 0.00 -4.41 - 15. 10 - 15. 10 - 18.88挠度(mm) 0.001.502.452.551.870.790.00正弯矩最大值(kN-m)：负弯矩最大值(kN-m)：剪力最大值(kN)：挠度最大值(mm)：6.20- 14.3916.951.07位置(m)：1.358位置(m)：3.671位置(m)：0.000位置(m)：1.823正弯矩最大值(kN-m)：负弯矩最大值(kN-m)：剪力最大值(kN)：挠度最大值(mm)：11.82- 14.3918.882.62位置(m)：2.313位置(m)：0.000位置(m)：0.000位置(m)：2.074第五跨 1 2 3 4 5 6 7正弯矩(kN-m) 0.00 0.00 5.60 9.72 10.99 7.14 0.00 负弯矩(kN-m) - 14.39 -3.64 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 正剪力(kN) 18.88 15.10 15.10 4.41 0.00 0.00 0.00 负剪力(kN) 0.00 0.00 0.00 0.00 -6.29 -6.29 - 14.52 挠度(mm) 0.00 0.79 1.87 2.55 2.45 1.50 0.00。
连续梁临时固结计算书
附件三：连续梁临时固结计算书一、墩梁临时固结的设置本桥墩梁铰接，为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且不使永久支座过早受力，在悬灌梁施工过程中，应设置临时支座，并临时将桥墩与梁体固结。
临时固结施工步骤如下：墩身施工时在墩顶上设置强度等级为C40，横截面为0.9×2.7m的砼临时固结支墩(中间设两层5cm厚40号硫磺砂浆层)。
其余部分与梁体钢筋焊接，形成墩梁临时固结，以抵抗墩梁节点处不平衡弯矩作用。
顺桥向中心距2.7m。
图1-1 墩顶临时锚固构造示意图二、荷载计算纵向最大不平衡弯矩由悬臂灌注两端混凝土灌注不平衡重、成型后各节段由于施工误差产生的不平衡重、不对称设置的锯齿块的不平衡重等引起的。
表2-1给出了(48＋80＋48)m连续梁的节段长度、节段重量等主要计算参数。
图2-1给出了临时锚固受力简图。
图2-1 临时锚固受力简图临时支座处的精轧螺纹钢承担。
在结构最大双悬臂状态，劲性骨架锁定前，临时压重已经加载，为临时支座受力的最不利状态。
由于上部结构自重产生的临时支座竖向反力为(考虑了挂篮自重、压重自重)：tR R 9.171525.592709.1215.1208.1.1234.1188.1324.1380.1450.1327.1368.1505.29621=⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+++++++++++== 在结构最大双悬臂状态，考虑一侧各节段混凝土自重超重5%，并考虑另外一侧挂篮与梁段混凝土掉落(考虑1.2的冲击系数)，由此产生的不平衡弯矩为最不利受力状态。
其弯矩为：()mt M .1.101582.10.27309.4508%50.27309.45087.39774.35694.29884.28873.25258.21383.15182.11624.8290.593=⨯++⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡+++++++++++=临时支座中心距2.7m ，由于不平衡弯矩导致临时支座处的竖向力为：t d M R 3.37627.212.10158===' t R R 2.54783.37629.1715max 2max 1=+==t R R 4.20463.37629.1715min 2min 1-=-==三、临时锚固的检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，施工管理与控制差异、认为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡力矩，本段（48＋80＋48）m 悬灌连续梁不平衡力矩约为10158.1t ·m 。
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青洋路匝道计算一、下部结构计算：计算书详见附录1~8a)桥台计算b)桥墩计算c)桩基础计算二、上部结构计算：计算书详见附录9~a)冲击系数计算b)13.25m宽30+30+30连续箱梁计算整体纵向配束计算桥面板(3.25m悬臂>横向配束计算横梁配筋计算c)9.5m宽29+29+29连续箱梁计算整体纵向配束计算桥面板<2.25m悬臂）钢筋计算横梁配筋计算d)8m宽29+29+29连续箱梁计算整体纵向配束计算桥面板<1.85m悬臂）钢筋计算横梁配筋计算三、附录附录一：北引桥桥台计算<13.25m宽连续箱梁）<荷载：公路I级）附录二：PD20桥台计算<9.5m宽连续箱梁）<荷载：公路I级）附录三：PA15桥台计算<9.5m宽连续箱梁）<荷载：公路I级）附录四：8m桥台计算<PC8m宽连续箱梁）<荷载：公路I级）附录五：北引桥桥墩计算<13.25m宽连续箱梁）<荷载：公路I级）附录六：9.5m宽连续箱梁桥墩计算<荷载：公路I级）附录七：8m宽连续箱梁桥墩计算<荷载：公路I级）附录八：桩基础承载力计算<桩长计算及持力层计算）附录九：桥梁冲击系数计算附录十：连续箱梁计算书附录十一：截面刚度折减系数计算附录十二：扭矩计算书连续箱梁计算书一、计算内容a)连续箱梁整体计算b)桥面板计算c)横梁计算二、整体计算：结构分析采用桥梁博士进行1．模型简况：模型中为简化计算，箱梁截面按等高度<箱梁截面最低点高度160cm）计入，顶底板厚度、腹板厚度均按实际输入。
尺寸详见构造图。
预应力钢束以钢束立面投影计入模型。
刚度折减计算详见附表。
2．材料：钢筋砼容重：26kN/m。
砼标号：C50<用老规范），钢束15-9。
钢束布置：各类箱梁钢束数量详见下表N1N2N3N4N5N6N7N8钢束形状详见图纸。
集中荷载标准值Pk*1.2；新规范按50mm沥青混凝土铺装t1=20度；t2=6.7度计入后，跨中正弯矩较大，以13.25m桥宽为例需增加跨中2根钢束。
应力验算参考值：施工阶段上下缘最大最小应力：压应力<0.7*0.8*32.4=18.144；拉应力<0.7*0.8*2.65=1.484短期荷载组合阶段上下缘最大最小应力：<0短期效应组合主拉应力：<0.6*2.65=1.59弹性组合阶段上下缘最大最小主应力：压应力<0.5*32.4=16.2；钢筋<0.65*1860=1209；主压应力<0.6*32.4=19.44；主拉应力<0.5*2.65=1.325，若超过，箍筋间距加密。
1）13.25m30+30+30箱梁计算结果内力图正截面强度验算截面最大最小抗力：斜截面强度验算：不需设置弯起钢筋Qj >Qhk 9.303104⨯=Qhk 0.0349b ⋅h 5-()⋅2p +()50⋅uk ⋅340⋅⋅:=p 5.837103-⨯=p 1008⋅12.51⋅b h 12.5-()⋅:=uk 4.965104-⨯=uk 4 2.011⋅b 15⋅:=箍筋3肢间距15cm需计算配筋Qj <0.5103-⋅ 1.25⋅ 1.83⋅b ⋅h 5-()⋅ 1.97103⨯=构造配筋下限值Qj>0.51103-⋅50⋅b ⋅h 5-()⋅ 6.212103⨯=上限值h 1.61000⋅:=b 1.081000⋅:=截面尺寸三。
剪力验算Q1 5.89103⨯=Q15890:=组合一二。
荷载组合施工阶段上下缘最大最小应力：压应力<0.7*0.8*32.4=18.144；拉应力<0.7*0.8*2.65=1.484短期荷载组合阶段上下缘最大最小应力：<0 短期效应组合主拉应力：<0.6*2.65=1.59弹性组合阶段上下缘最大最小主应力：压应力<0.5*32.4=16.2；钢筋<0.65*1860=1209；主压应力<0.6*32.4=19.44；主拉应力<0.5*2.65=1.325，若超过，箍筋间距加密。
2）9.5m29+29+29箱梁计算结果正截面强度验算截面最大最小抗力：斜截面强度验算：上限值0.51103-⋅50⋅b ⋅h 5-()⋅ 4.24103⨯=Qj>下限值构造配筋0.0382.45⋅b ⋅h 5-()⋅ 1.095105⨯=Qj <需计算配筋箍筋3肢间距15cmuk 4 2.011⋅b 15⋅:=uk 7.448104-⨯=p 1008⋅12.51⋅b h 12.5-()⋅:=p 8.551103-⨯=Qhk 0.0349b ⋅h 5-()⋅2p +()50⋅uk ⋅340⋅⋅:=Qhk 7.782104⨯=Qj >不需设置弯起钢筋一。
荷载载恒载Qh 3966:=kn 活载Qq 0:=kn未考虑冲击系数）(Qg 0:=二。
荷载组合组合一Q13966:=Q1 3.966103⨯=三。
剪力验算截面尺寸b 0.721000⋅:=h 1.6381000⋅:=施工阶段上下缘最大最小应力：压应力<0.7*0.8*32.4=18.144；拉应力<0.7*0.8*2.65=1.484短期荷载组合阶段上下缘最大最小应力：<0 短期效应组合主拉应力：<0.6*2.65=1.59弹性组合阶段上下缘最大最小主应力：压应力<0.5*32.4=16.2；钢筋<0.65*1860=1209；主压应力<0.6*32.4=19.44；主拉应力<0.5*2.65=1.325，若超过，箍筋间距加密。
3）8m29+29+29箱梁计算结果正截面强度验算截面最大最小抗力：斜截面强度验算：上限值0.51103-⋅50⋅b ⋅h 5-()⋅ 4.005103⨯=Qj>下限值构造配筋0.0382.45⋅b ⋅h 5-()⋅ 1.034105⨯=Qj <需计算配筋箍筋3肢间距15cmuk 4 2.011⋅b 15⋅:=uk 7.886104-⨯=p 1008⋅12.51⋅b h 12.5-()⋅:=p 9.054103-⨯=Qhk 0.0349b ⋅h 5-()⋅2p +()50⋅uk ⋅340⋅⋅:=Qhk 7.564104⨯=Qj >不需设置弯起钢筋一。
荷载载恒载Qh 3592:=kn 活载Qq 0:=kn未考虑冲击系数）(Qg 0:=二。
荷载组合组合一Q13592:=Q1 3.592103⨯=三。
剪力验算截面尺寸b 0.681000⋅:=h 1.6381000⋅:=施工阶段上下缘最大最小应力：压应力<0.7*0.8*32.4=18.144；拉应力<0.7*0.8*2.65=1.484短期荷载组合阶段上下缘最大最小应力：<0 短期效应组合主拉应力：<0.6*2.65=1.59弹性组合阶段上下缘最大最小主应力：压应力<0.5*32.4=16.2；钢筋<0.65*1860=1209；主压应力<0.6*32.4=19.44；主拉应力<0.5*2.65=1.325，若超过，箍筋间距加密。
4）8m30.5+30.5箱梁计算结果正截面强度验算截面最大最小抗力：斜截面强度验算：变截面位置/腹板最厚位置上限值0.51103-⋅50⋅b ⋅h 5-()⋅ 4.005103⨯=Qj>下限值构造配筋0.0382.45⋅b ⋅h 5-()⋅ 1.034105⨯=Qj <需计算配筋箍筋3肢间距15cmuk 4 2.011⋅b 15⋅:=uk 7.886104-⨯=p 1008⋅12.51⋅b h 12.5-()⋅:=p 9.054103-⨯=Qhk 0.0349b ⋅h 5-()⋅2p +()50⋅uk ⋅340⋅⋅:=Qhk 7.564104⨯=Qj >不需设置弯起钢筋一。
荷载载恒载Qh 3855:=kn 活载Qq 0:=kn未考虑冲击系数）(Qg 0:=二。
荷载组合组合一Q13592:=Q1 3.592103⨯=三。
剪力验算截面尺寸b 0.681000⋅:=h 1.6381000⋅:=上限值0.51103-⋅50⋅b ⋅h 5-()⋅ 5.3103⨯=Qj>下限值构造配筋0.0382.45⋅b ⋅h 5-()⋅ 1.368105⨯=Qj <需计算配筋箍筋3肢间距15cmuk 4 2.011⋅b 15⋅:=uk 5.959104-⨯=p 1008⋅12.51⋅b h 12.5-()⋅:=p 6.841103-⨯=一。
荷载载恒载Qh 4785:=kn活载Qq 0:=kn 未考虑冲击系数）(Qg 0:=二。
荷载组合组合一Q14785:=Q1 4.785103⨯=三。
剪力验算截面尺寸b 0.91000⋅:=h 1.6381000⋅:=施工阶段上下缘最大最小应力：压应力<0.7*0.8*32.4=18.144；拉应力<0.7*0.8*2.65=1.484短期荷载组合阶段上下缘最大最小应力：<0短期效应组合主拉应力：<0.6*2.65=1.59弹性组合阶段上下缘最大最小主应力：压应力<0.5*32.4=16.2；钢筋<0.65*1860=1209；主压应力<0.6*32.4=19.44；主拉应力<0.5*2.65=1.325，若超过，箍筋间距加密。
三、桥面板计算a)13.25m，挑臂3.25m桥面板计算：采用桥梁博士计算1．模型简况桥面板计算以框架模型代入计算。
模型中为简化计算，箱梁截面按等高度<箱梁截面最低点高度160cm）计入，顶底板厚度、腹板厚度均按实际输入。
尺寸详见构造图。
桥面板宽度1M。
计算模型如下：2．材料：钢筋砼容重：3．荷载：二期恒载：桥面铺装3.14kn/m；防撞墙：5kn/m。
冲击系数：0.3按照汽车-c20横向加载计算温度：桥面单元升降温5度。
正截面强度：最大抗力非预应力单元裂缝腹板、底板裂缝宽度验算。
腹板、底板上下缘均配6根16cm的II钢筋斜截面强度验算二。
荷载组合组合一Q1160:=Q1160=三。
剪力验算截面尺寸b11000⋅:=h0.251000⋅:=上限值0.51103-⋅50⋅b⋅h5-()⋅883.53=Qj>下限值构造配筋0.5103-⋅ 1.2⋅ 1.83⋅b⋅h5-()⋅269.01=Qj<不需计算配筋桥面板单元应力验算施工阶段上下缘最大最小应力：压应力<0.7*0.8*32.4=18.144；拉应力<0.7*0.8*2.65=1.484正常使用组合II应力验算b)9.5m，挑臂2.25m桥面板计算，参考嘉金新桥立交。