箱梁设计计算书
箱梁架设安全计算书
附件：计算书在计算过程中，钢材的允许应力全部为)M (145][pa =σ，盖梁C30混凝土的强度取设计强度值为)M (30][pa =σ，梁体C50混凝土的强度取设计强度值为)M (50][pa =σ。
一、临时墩受力验算已知平车重45 kN ，4个跑轮承重，最重的梁体为710 kN ，所得单个跑轮压在钢轨上的力为：)kN (1004458710=+=跑轮F由下图可计算出横移钢轨的中和轴距下侧的距离为：y x =24.65cm ，x 得到临时墩上的集中荷载在钢轨上跨中的弯矩为：)m N (25006100)3.273.277(10100413⋅=-⨯⨯⨯=M由此得到跨中弯矩对钢轨的作用应力为：)M (40.731048.518625006-pa =⨯=σ<)M (145][pa =σ，满足安全要求。
二、盖梁之间横移受力验算已知盖梁上横移轨道的布置如附图2、附图4所示，且架桥机的自重为600 kN ，天车与滑车系统总重为50 kN ，最重的梁体为710 kN 。
由此得到架桥机作用在横移钢轨上的力有：)kN (176.258710250600=+⨯+=架桥机F由附图3可得到横移钢轨的抗扭弯矩为：w x =1928.66cm 3横移至跨中时的弯矩是最大的，则弯矩为：)m N (63.9914025.21025.176413⋅=⨯⨯⨯=M由此得到跨中弯矩对钢轨的作用应力为：)M (40.511066.1928 99140.636-pa =⨯=σ<)M (145][pa =σ，满足安全要求。
三、挡块承压验算由上可知架桥机作用在横移钢轨上的力为：)kN (176.258710250600=+⨯+=架桥机F 且作用力通过钢轨、挡块上的枕木，最后作用到挡块上的受力面积为)(12975.0)22025.0114.0(25.02m s =⨯+⨯=所以得到架桥机通过钢轨、枕木，最后作用到挡块上的压应力为：)M (36.10.12975 10176.253pa =⨯=σ<)M (30][pa =σ，满足安全要求四、运梁钢轨压力验算在梁体倒运过程中，经过临时墩横移到桥面，再调转平车方向，纵移喂梁，可以根据下面计算得到平车通过钢轨对桥面的压应力。
30m箱梁通用图设计计算书
30m组合箱梁上部结构计算书Ⅰ、设计资料和结构尺寸 (2)一、设计资料 (2)二、结构尺寸 (3)三、箱梁的横截面几何特性计算 (4)Ⅱ、荷载计算 (5)一、电算模型 (5)二、恒载作用计算 (6)三、活载作用计算 (6)四、内力组合 (8)Ⅲ、预应力钢束的估算和布置 (10)一、截面钢束的估算与确定 (10)二、预应力钢束的布置 (10)三、预加应力后荷载组合（持久状况承载能力极限组合） (11)Ⅳ、普通钢筋配筋估算 (11)一、截面普通钢筋的估算与确定 (11)二、普通钢筋的布置 (11)Ⅴ、持久状况承载能力极限状态计算 (12)一、结果显示单元号的确定 (12)二、正截面抗弯承载力计算 (12)三、斜截面抗剪承载力计算 (15)Ⅶ、持久状况正常使用极限状态计算 (17)一、电算应力结果 (17)二、截面抗裂验算 (19)Ⅷ、持久状况和短暂状况构件的应力验算 (20)一、混凝土最大拉应力 (20)二、受拉区预应力钢筋最大拉应力 (20)三、最大主拉应力计算 (21)四、压应力计算 (23)Ⅸ、结论 (23)Ⅰ、设计资料和结构尺寸一、设计资料1.标准跨径:30.0m；2.计算跨径:边跨29.24m，中跨29m；3.桥面宽度:全宽2×(0.5+11.5+0.75)+0.5=26m；净宽2×11.5m；4.设计荷载:公路-I级；5.材料及特性（1）混凝土：预应力混凝土预制箱梁、横梁及现浇接头湿接缝混凝土均为C50。
6cm 调平层混凝土为C40，桥面铺装层采用10cm厚沥青混凝土。
（2）钢绞线：采用符合GB/T 5224-1995技术标准的低松弛钢绞线。
（3）非预应力钢筋：采用符合新规范的R235,HRB335钢筋。
凡钢筋直径≥12毫米者，采用HRB335(20MnSi)热轧螺纹钢；凡钢筋直径<12毫米者，采用R235钢。
（4）钢板应符合GB700－88规定的Q235钢板。
(参考资料)32m预制箱梁计算书
32m 预制箱梁计算书1. 计算依据与基础资料1.1. 标准及规范1.1.1. 标准•跨径：桥梁标准跨径30m ；•设计荷载：公路-I 级（城－A 级验算）；•桥面宽度：（路基宽26m ，城市主干路），半幅桥全宽13m ，0.5m （栏杆）12.25m （机动车道）+0.5/2m （中分带）＝13m 。
•桥梁安全等级为一级，环境类别一类。
1.1.2. 规范《公路工程技术标准》JTG B01-2013《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）；（简称《通规》）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》） 《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）； 1.1.3. 参考资料《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3）1.2. 主要材料1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40；2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa =× 3）普通钢筋：采用HRB400，400=sk f MPa ，52.010SE Mpa =× 1.3. 设计要点1）预制组合箱梁按部分预应力砼A 类构件设计；2）根据小箱梁横断面，采用刚性横梁法计算汽车荷载横向分布系数，将小箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法计算。
3）预应力张拉控制应力值0.75σ=con pk f ，混凝土强度达到90％时才允许张拉预应力钢束；4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d;5）环境平均相对湿度RH=80％;6）存梁时间不超过90d。
2.标准横断面布置2.1.标准横断面布置图2.2.跨中计算截面尺寸3. 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算3.1. 汽车荷载横向分布系数计算1） 抗扭惯矩计算计算得边梁抗扭惯矩4T I 0.462m =边，中梁抗扭惯矩4T I 0.458m =中，计算结果表明：悬臂对主梁抗扭惯矩贡献很小，为简化计算，可以忽略悬臂影响；同时边、中梁截面几何特性相差不到1％，按主梁截面均相同计算对结果影响不大，以下计算按主梁截面均相同考虑。
毕业设计箱梁计算书
箱梁##1等高等宽连续箱梁
汇总计算书
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编制日期：2011年11月20日
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1
计算资料
1.1 桥面布置
跨径布置：30 30 30 30 m
1.2
设计荷载
设计荷载
1.3 计算材料参数
2纵梁计算
2.1计算资料
汽车冲击系数表
2.1.1二期恒载
纵梁线形荷载表
2.2持久状况承载能力极限状态抗弯强度验算
承载能力极限状态全梁抗弯强度最值验算汇总表
Md Mud Md Mud
特征断面最小配筋率验算汇总表
2.3持久状况承载能力极限状态抗剪强度验算
2.4持久状况正常使用极限状态验算
持久状况标准效应组合特征断面混凝土应力验算汇总表
2.5短暂状况应力验算
2.6钢束引伸量计算
第3号支座反力汇总表
31号横梁计算
3.1计算资料
3.2二期恒载
3.3持久状况承载能力极限状态抗弯强度验算
承载能力极限状态全梁抗弯强度最值验算汇总表
Md Mud Md Mud
全梁最小配筋率最值汇总表
3.4持久状况承载能力极限状态抗剪强度验算
3.5持久状况正常使用极限状态验算
混凝土持久状况标准效应组合应力最值汇总表
持久状况标准效应组合特征断面混凝土应力验算汇总表
持久状况标准效应组合预应力钢筋应力最值汇总表
3.6短暂状况应力验算
3.7钢束引伸量计算
计算钢束示意图
3.8支座反力汇总
第1号支座反力汇总表
第3号支座反力汇总表。
箱梁梁体混凝土方量计算书
箱梁梁体混凝土体积计算书防护墙、端隔墙及锚穴等采用二次灌注，故在此计算书中包含以上混凝土体积。
一、32米箱梁1、标准段混凝土体积在CAD图中得到标准段的断面面积为：7.519664m2标准段的长度为：26.6m标准段混凝土体积=标准段的断面面积义标准段的长度=7.519664m2 X 26.6m=200.0231 m3 。
2、孔口段混凝土体积在CAD图中得到孔口段的断面面积为：12.54178m2孔口段的长度为：2.2m孔口段混凝土体积=孔口段的断面面积X孔口段的长度=12.54178m2X 2.2m=27.59191m3。
3、变节段混凝土体积在CAD图中得到变节段的断面面积为：(7.519664m2+12.54178m2);2=10.03072 m2变节段的长度为：3.8m变节段混凝土体积=变节段的断面面积X变节段的长度=10.03072 m2X3.8m=38.11674m3。
4、顶板泄水孔混凝土体积在CAD图中得到两侧泄水孔的断面面积为：0.005026m2在CAD图中得到中线泄水孔的断面面积为：0.015393 m2两侧泄水孔的长度为：0.5m 数量为：16个中线泄水孔的长度为：0.55 m 数量为：8个顶板泄水孔混凝土体积=^ （泄水孔的断面面积又泄水孔的长度又泄水孔数量）=0.005026m2 X 0.5m X 16+0.015393m2 X 0.55 m X 8=0.11m3 Q5、底板泄水孔混凝土体积在CAD图中得到底板泄水孔的断面面积为：0.005026m2底板泄水孔的长度为：0.24m 数量为：32个顶板泄水孔混凝土体积=泄水孔的断面面积X泄水孔的长度X泄水孔数量=0.005026m2X0.24m X32=0.04m3Q56、通风孔混凝土体积在CAD图中得到两侧通风孔的断面面积为：0.007853m2在CAD图中得到中线通风孔的断面面积为：0.07853 m2两侧通风孔的长度为：0.297m 数量为：16个中线通风孔的长度为：0.24m 数量为：8个顶板通风孔混凝土体积=^ （通风孔的断面面积X通风孔的长度X通风孔数量）=0.007853m2X0.297m X16+0.007853m2X0.24 m X8=0.052395m3 07、锚穴混凝土体积：0.61 m3 G l8、梁端检查孔混凝土体积在CAD图中得到底板检查孔的断面面积为：0.415008m2在CAD图中得到中腹板检查孔的断面面积为：0.2325m2底板厚度为：0.7m中腹板厚度为：0.5m检查孔孔混凝土体积=2(检查孔的断面面积又混凝土厚度) =(0.415008m2义0. 7m+0.2325m2X0.5m)X2=0.82m3Q9、胶拔管占混凝土体积胶拔管的断面面积为：0.005024m2胶拔管的总长度为：830 m胶拔管占混凝土体积=胶拔管的断面面积又胶拔管的总长度=0.005024m2 X 830 m=4.17m3 Q10、梁体钢筋占的混凝土体积钢筋总重为：54.8t梁体钢筋占的混凝土体积为：54.8t : 7.85 t/ m3=6.98m3 G11、桥面吊装孔及端隔墙灌注预留孔占的混凝土体积预留孔的断面面积为：0.0113097m2预留孔的总长度为：5.88 m预留孔占混凝土体积=预留孔的断面面积X预留孔的总长度=0.0113097m2X5.88 m=0.066501m3G11因此32米梁体灌注时的混凝土总体积应为：Q+。
30箱梁模板计算书
目录30m预制箱梁模板计算书 (2)一、工程概况 (2)二、预制箱梁模板体系说明 (2)三、箱梁模板力学验算原则 (2)四、计算依据 (3)五、箱梁模板计算 (3)4.1 荷载计算及组合 (3)4.2 模板材料力学参数 (7)4.3 力学验算 (8)4.3.2 横肋力学验算 (9)4.3.3 竖肋支架验算 (10)4.3.4 拉杆验算 (11)30m预制箱梁模板计算书一、工程概况呼和浩特市2012年南二环快速路工程二标段，在2013年5月份进场施工。
原设计为3km整体现浇，考虑到整体现浇工期长，前期投入大，经项目部前期策划，变更为装配式30m预制箱梁，预制部分梁长为29.4m，梁高为1.6m,设计图纸为国家标准通用图，移梁采用兜底吊，预制数量为1327片，采用预制厂集中生产。
二、预制箱梁模板体系说明箱梁模板分为底模、侧模、芯模三部分，底模焊接在预制台座上，台座设计时需考虑箱梁在预制过程中分阶段受力状态，即：浇注时，底座承受箱梁混凝土自重下的均布力；在预应力张拉后，台座承受箱梁两端支点的集中力。
所以在台座设计时，需在台座两端设置扩大基础来满足集中荷载形式下的承载力需要。
内模在箱梁预制过程中承受腹板混凝土侧向力以及顶板混凝土竖向力，侧模承受底腹板混凝土侧压力。
箱梁侧模承载箱梁外露面混凝土的重量，混凝土侧压力向外传递顺序为：面板→横肋→纵肋→拉杆。
三、箱梁模板力学验算原则1、在满足结构受力（强度）情况下考虑挠度变形（刚度）控制；2、根据侧压力的传递顺序，先后对面板、横肋、纵肋支架、拉杆进行力学验算。
3、根据受力分析特点，简化成受力模型，进行力学验算。
四、计算依据1、《路桥施工计算手册》，人民交通出版社2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）五、箱梁模板计算图4.1 箱梁外模构造尺寸图模板说明：30m预制小箱梁中心梁高1.6m，侧模面板厚5mm，横肋采用1cm铁条，间距40cm；竖肋及支撑架采用10cm槽钢通过横向焊接而成，间距为75cm；上下对拉杆采用27mm圆钢。
支架法现浇箱梁计算书
现浇箱梁支架验算书1、现浇箱梁荷载分配分析1.1 单箱二室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：单箱二室现浇箱梁断面图单箱二室箱梁面积叠加图1.1.1、单箱二室现浇箱梁荷载计算(1)、钢筋混凝土荷载25cm厚顶及底板荷载：q1=0.25×2×26=13 (KN/m2)；肋、腹板荷载：q2=2.1×26=54.6(KN/m2)；横梁荷载：q3=2.1×26=54.6 (KN/m2)；翼板荷载：q4=0.45×26=11.7 (KN/m2)。
(2)、模板计算荷载：q5=1.5 KN/m2。
档荷载：0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2，芯模及支撑等为1倍木档重量=(0.45+0.27)×2 KN/m2，故可按1.5KN/m2计）。
(3)、设备及施工均布活荷载：q6=2.5 kN/m2。
(4)、混凝土浇注冲击荷载：q7 =2 kN/m2。
(5)、混凝土振捣荷载：q8=2 kN/m2。
1.2 单箱四室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：单箱四室现浇箱梁断面图单箱四室箱梁面积叠加图1.2.1、单箱四室现浇箱梁荷载计算(1)、钢筋混凝土荷载25cm厚顶及底板荷载：q1=0.25×2×26=13 (KN/m2)。
肋、腹板荷载：q2=1.4×26=36.4 (KN/m2)。
横梁荷载：q3=1.4×26=36.4 (KN/m2)。
翼板荷载：q4=0.45×26=11.7 (KN/m2)。
(2)、模板计算荷载：q5=1.5 KN/m2。
的木档荷载：0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2，芯模及支撑等为1倍木档重量=(0.45+0.27)×2 KN/m2，故可按1.5KN/m2计）(3)、设备及施工均布活荷载：q6=2.5 kN/m2。
35+35+45+35+35m钢箱梁计算书
钢箱梁计算书（2）1.结构特点上部结构采用5孔一联钢箱梁结构，桥跨布置为(35+35+45+35+35)=185m，桥面宽度为25m，单箱多室截面，道路中心线处梁高2000mm，箱宽25m。
横隔梁的布置间距为2.0m。
钢材材质为Q345C。
钢箱梁顶面设1.5%双向横坡。
桥面铺装采用4cm细粒式沥青混凝土面层和4cm中粒式沥青混凝土底层，桥面铺装层总厚度为8cm。
另设8cm钢筋砼层。
采用混凝土防撞护栏。
2.设计荷载汽车荷载：城-A级。
3.箱梁顶板板厚的确定钢箱梁的顶板板厚对全桥的经济指标影响较大，根据目前钢箱梁的设计经验和实际汽车荷载超重的影响，箱梁顶板板厚宜取14mm。
4.箱梁标准段截面5.纵肋设计横肋布置间距a=2000mm顶板纵肋布置间距b=300mm城-A车辆前轮着地宽度2g=0.25m，分布宽度：0.25+0.08*2=0.41 m城-A车辆后轮着地宽度2g=0.6m，分布宽度：0.6+0.08*2=0.76 m5.1纵肋截面几何特性1）桥面板有效宽度的确定关于桥面板的有效计算宽度，参考日本道路桥示方书的规定进行计算。
纵肋等效跨度L=0.6a=1200mm, b/2L=0.125λ=(1.06-3.2(b/2L)+4.5(b/2L)2)*b=219.1mm, 取有效宽度为210mm。
2）截面几何特性计算纵肋板件组成：1-210x14（桥面板），1-90x10（下翼缘），1-156x8（腹板）A=50.88 cm2I= 2399.5 cm4Yc=12.2 cm （距下翼缘）Wt=413.7 cm3；Wb=196.7 cm35.2纵肋内力计算1)作用于纵肋上的恒载a)纵肋自重q1=21.48*1e-4*7.85e3*1.1=18.5 kg/mb)钢桥面板自重q2=0.014*b*7.85e3=38.5 kg/mc)桥面铺装（厚8cm）q3=0.08*b*2.4e3=67.2 kg/md)砼桥面板（厚8cm）q4=0.08*b*2.6e3=72.8 kg/me)恒载合计∑q=197.0 kg/m2)汽车冲击系数(1+μ)=1+0.4=1.43)作用于纵肋上的活载纵肋反力计算图式（尺寸单位：mm）采用Midas/Civil程序计算纵肋荷载横向分配值，后轮：在0.76m宽度内布1.0 t/m的均布力时，计算得到纵肋的最大反力为0.367 t。
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1 设计资料及构造布置1.1 桥梁跨径及桥宽：标准跨径：40m主梁全长：39.96m计算跨径：39 m桥面净空：净11.25+2×11.2 设计荷载:公路I级人群荷载：3kN/m2,每侧栏杆，人行道重量的作用力分别为5kN/m和3.0kN/m 1.3 材料及工艺:混凝土：主梁C50，栏杆及桥面铺装C30钢筋：预应力钢筋采用φj15.2低松弛钢绞线，每束6根；普通钢筋：直径大于和等于12mm的采用Ⅱ级热扎螺纹钢筋，直径小于12mm的均用Ⅰ级热扎光圆钢筋；钢板：锚头下支承垫板、支座垫板等均采用A3碳素钢。
按后张法施工工艺制作主梁，采用直径70mm的波纹管和OVM.1.4 设计依据:《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）《公路工程技术标准》（JTG 001—2004）2. 构造布置:2.1 主梁尺寸的拟定：预应力混凝土简支梁的主梁高度与其跨径之比通常在1/15~1/25之间，本设计主梁高度取用200cm,其高跨比为1/18~1/19之间。
2.2 横断面布置（见图1）依据《公路桥梁设计规范》主梁间距为 3.25米,翼板宽均为270厘米，净11.25+2×1.0米的桥宽选用4片主梁（见图1）2.3 主梁截面细部尺寸：箱梁翼板的厚度主要取决于桥面板系承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时翼板受压要求。
绘制梁截面如图2所示。
2.4主梁截面几何特性的计算跨中截面几何特性计算表检验截面效率指标ρ(希望ρ在0.5以上) 上核心距k u =ΣI/ΣAiyb=47.14cm下核心距kb=ΣI/ΣAiyu=64.81cm截面效率指标ρ= (ku+ kb)/h= 0.559751>0.5 符合要求。
上述计算结果表明，初拟的主梁跨中截面是合理的。
支点截面几何特性计算表检验截面效率指标ρ(希望ρ在0.5以上)上核心距ku=ΣI/ΣAiyb=48.92cm下核心距kb=ΣI/ΣAiyu=55.76cm截面效率指标ρ= (ku+ kb)/h= 0.52>0.5 符合要求。
上述计算结果表明，初拟的主梁支点截面是合理的。
2.6 横隔梁的设置本设计在桥跨中点和两个四分点及桥端共设置五道横隔梁，其间距为9.75m,横隔梁采用开洞形式，它的高度取用1.8m,平均厚度为0.155m 。
3 主梁内力计算 3.1 主梁恒载内力计算 3.1.1恒载集度1、预制梁自重（第一期恒载） (a)按跨中截面计算,主梁的恒载集度： G 1=1.8204×9.75×25.0=443.72kNG 2=421.97kN G 3=96.24/25)15.06.154.0()4888.06644.0(2⨯++⨯-⨯=112.43kN (d)内横隔梁体积：30904.0]2.06.01.0)4.02.0(5.075.0)2.008.0(5.071.020.1[15.0m=⨯-⨯+⨯-⨯+⨯-⨯⨯端横隔梁体积：30753.0]20.06.01.0)40.020.0(5.061.0)18.008.0(5.061.020.1[15.0m =⨯-⨯+⨯-⨯+⨯-⨯⨯ m KN g /4225.096.24/25)0753.020904.03(4=⨯⨯+⨯=(e)第一期恒载： 边主梁的恒载集度：51.11/i g g KN m ==∑ 2、第二期恒载： 一侧栏杆：2.5kN/m, 桥面铺装层：g=11.93/KN m若将两侧栏杆、人行道和桥面铺装层恒载笼统地均摊给四片主梁，则 g ,=Σg i =5/]212.16)60.352.1(2[++⨯=14.43kN/m 3.1.2恒载内力计算设x 为计算截面离支座的距离()2gx M l x =- (2)2gQ l x =- 恒载内力计算表3.2 主梁活载内力计算3.2.1冲击系数μ和车道折减系数：基频=3.16HZ>1.5HZ所以：0.1767ln 0.01570.167f μ=-=1+μ=1.167车道折减系数（双车道不折减）取=ξ 1.0。
p k =316kN,q k =10.5kN/m,剪力效应p k =379.2kN 3.2.2荷载横向分布系数计算对跨中截面采用偏心压力法对支点采用杠杆法。
（1） 计算几何特性1.主梁横向分布系数计算 （1） 跨中横向分布系数Mc因为桥跨内设有4道横隔梁，具有可靠的横向联系，起承中结构的长宽比大于2属于窄桥，可按修正偏心压力法算。
① 计算主梁抗扭惯性矩I T对于箱梁截面，抗扭惯性矩可近似按下式计算：108×5.0970=22114434321222cat t h t t b tds I h b T ++⎪⎭⎫ ⎝⎛+==⎰Ω 式中C 值由a/t 4线性内插得0.286② 计算抗扭修正系数β=∑=+ni ia EI nGI 12T 212I 11=0.87计算横向分布系数1号梁的横向影响线和布载图式如图： 汽车荷载 三车道()''110.66160.51710.41270.26820.16380.01930.780.817122cqq m η==⨯+++++⨯=∑二车道()''110.66160.51710.41270.26820.16380.01930.929822cq q m η==⨯+++++=∑人群荷载 '0.7318crr m η== 2号梁的横向影响线和布载图式如图： 汽车荷载 三车道''10.65552cq q m η==∑ 二车道''10.64322cq q m η==∑ 人群荷载 '0.5crr m η== （5）计算支点截面的荷载横向分布系数：1号梁的支点横向影响线和布载图式如图： 汽车荷载''11 1.54550.772822cq qm η==⨯=∑ 人群荷载 '1crr m η== 2号梁的支点横向影响线和布载图式如图：汽车荷载 ()''1111122cq qm η==⨯+=∑ 人群荷载 0'==r crm η（6）横向分布系数汇总：1号梁横向分布系数3.3.2计算活载内力计算公式：c k k k p mлq y p s )()1(++=ξμ汽车荷载：12max (1)() 1.1671(/40.50.5)4694.77q c k k c k k C K C M m p y m q q L L M P M KN mμξ=++Ω=⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=⋅，1/2max (1)() 1.1671[/20.50.5)223.22o k k c k k C K C Q m p y m q q L L M P M KNμξ=++Ω=⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=1/4max (1)() 1.1671[(3/16/40.53/163/40.5)3/16)3514.55q c k k c k k C K C M m p y m q q L L L L L M P L M KN mμξ=++Ω=⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=⋅，1/4max (1)() 1.1671[3/40.50.750.75)370.85o k k c k k C K C Q m p y m q q L L M P M KNμξ=++Ω=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=max (1)() 1.25511[26.97/23.8826.970.526.97/23.88)446.78o k k c k k C K C Q m p y m q q L M P M KNμξ=++Ω=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=支人群荷载：1/2,max /40.5430.15r cr r k C M m q q L L M KN m =⋅⋅Ω=⨯⨯⨯⨯=⋅1/2,max 1()1/21/2/20.5211.03r cr r or cr r k CQ m q a m m q y q L M KN=⋅⋅Ω+-=⨯⨯⨯⨯⨯= 1/4,max 1()3/43/41/2 2.25224.41r cr r or cr r CQ m q a m m q y L M KN=⋅⋅Ω+-=⨯⨯⨯⨯= ,max 1()1 2.251/2(23.88 1.75)0.9270.6191246.73cr r or cr r r Q m q a m m q y KN =⋅⋅Ω+-=⨯⨯-⨯⨯=支3.3 主梁荷载内力组合3.3.1基本组合（用于承载能力极限状态计算）)4.18.04.12.1(2100k Q k Q Gik ud S S S r S r ⨯++=3.3.2短期组合（用于正常使用极限状态计算）k Q k Q Gik sd S S S S 210.117.0⨯+++=μ3.3.3长期组合（用于正常使用极限状态计算）)1(4.021k Q k Q Gik ld S S S S +++=μ3.3.4各种荷载组合情况见下表：荷载内力计算结果 序号 荷载类别跨中截面四分点截面变化点截面支点截面1/4,max 3/160.5325.8r cr r k C M m q q L L L M KN m=⋅⋅Ω=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅MAX M MAX Q MAX M MAX Q MAX M MAX Q MAX Qm KN ⋅kNm KN ⋅ kNm KN ⋅ kN kN (1)第一期恒载12502.62 0 723.852 80.790283.984 135.726 161.578 (2) 第二期恒载 377.081 0 282.96131.581111.013 53.057 63.163 (3) 总荷载 12502.629376.97112.371394.997 188.783 1282.32 (4) 人群荷载 430.15 11.03 325.8 24.41 368.069 14.288 46.73 (5) 汽车荷载 4694.77223.223514.55370.85312.934 198.529 446.78 (6) 冲击 784.03 37.28 586.93 61.93 1324.34 520.484 74.61 短期效应组合16219.11167.2912162.96925.165937.597 313.795 1641.8 极限效应组合 23155.23377.0517359.331402.62641.957257.7692321.074 部分预应力混凝土梁配筋设计 4.1 预应力钢筋数量的确定及布置首先，根据跨中截面正截面抗裂要求，确定预应力钢筋数量。