国产连续重整
国产连续重整成套技术在装置改造中的应用
一４８—
作者简介：李彬（１９６ｔ卜），１９８８年毕业干华东理工大学石油
＝！ＪｎＹ－专，ｌｋ，１９９８年毕业于石油化１＝科学研究院，获得硕士学 位，教授级高级工程师，现从事科研开发和技术管理工作。
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４．１ ４．１．１
重整循环氢压缩机喘振的原因及整改措施 喘振原因循环氧压缩机（Ｋ２０１）在装置改
造时核算能力够用，因此未做改动。而开工后，随 着处理量的提高，系统Ｊ玉降明显逐渐升高，导致 Ｋ２０１多次出现喘振。对重整循环氢系统压降分
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３．１２ ５４．７１／３３．５８／１１．７ｌ
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合计 重整进料景／ｔ 装置能耗／ＧＪ・ｔ－‘ １）挚何为ｋＷｈ。
５ ９４９．１３
３．７５６
４装置运行中出现问题的整改及优化措施 装置改造开工正常后，随着加工量提高到满 负荷，逐步暴露出了个别利旧设备能力卡边、新增 设备与部分利旧设备之间存在不协调、催化剂连 续再生１二艺需要优化整改等问题。运转过程中陆 续对这些问题进行了整改优化。
国产化连续重整催化剂再生系统运行存在问题及对策-广石化黄冠云
国产化连续重整催化剂再生系统运行存在问题及对策摘要 本文介绍了采用国产化超低压连续重整技术的广州石化100万吨/年催化重整装置催化剂再生系统存在再生器内网损坏、催化剂氯含量偏低的问题，分析了问题的成因并提出调整措施，为国产化连续重整技术的推广及应用提供了经验。
关键词 国产化；催化剂再生；问题；措施作者简介 黄冠云（1973.01-），男，罗定人，学士，高级工程师，从事石油加工工作。
huanggy@,82124500, 中国石化股份有限公司广州分公司炼油二部，510726。
前言中国石化股份有限公司广州分公司100万吨/年催化重整联合装置采用LPEC（洛阳石化工程公司）自行开发、具有自主知识产权的超低压连续重整成套技术，于2009年4月12日一次投料开车成功。
重整催化剂再生系统设计处理能力为1135kg/h，由一套与反应部分密切相连又相对独立的设备组成，起到实现催化剂连续循环而同时完成催化剂再生的作用，流程见图-1。
来自重整第四反应器积炭的待生催化剂被提升至再生部分，沉降的催化剂进入闭锁料斗，闭锁料斗处于催化剂循环回路中压力最低点，通过专设的可编程逻辑控制器(PLC)编程控制三个气体控制阀，改变闭锁料斗变压区中的压力，使催化剂分批装入和卸出闭锁料斗变压区，从而完成将催化剂从低压的分离料斗向高压的再生器的输送，同时控制整个再生系统催化剂的循环量。
然后，催化剂从缓冲区依次进入烧焦区、氯化氧化区、干燥〔焙烧〕区进行烧焦、氯化氧化及干燥〔焙烧〕。
完成这三个步骤后的催化剂〔称为再生催化剂〕，被提升至还原室进行催化剂的氢气还原，还原后的催化剂循环回到重整第一反应器。
再生器氯化区的含氯气体单独抽出与再生气体混合碱洗脱氯，而不直接进入烧焦区，可以减少再生器的氯腐蚀。
烧焦区循环气体经过换热冷却及干燥脱水后实现“干、冷”循环。
闭锁料斗布置于再生器上方，利用再生器上部的缓冲区作为闭锁料斗的高压区，实现“新型无阀输送”，可减少催化剂磨损；闭锁料斗高压区压力更加稳定、操作更加平稳可靠；再生器内催化剂流动严格连续，再生器内构件不会受损；降低了再生器框架总高度；充分发挥设备的烧焦能力【1】。
国产连续重整成套技术在装置改造中的应用
共 用余 热 回收 系统 ， 以提 高加 热 炉的 热效 率 。
２ ． 催化剂再 生部分 ① 催化剂再生采 用 国 ．２ ２ 产 连 续 再 生 工艺 ， 分 发 挥 设 备 的 烧 焦 能 力 ， 充 提
高 再 生 后 催 化 剂 的 活性 稳 定 性 。 ② 提 升 管 线 由
ｑ５ 更换 为 ｄ ０ｍｍ， 再生 器底部提 升 器改 ）０分 公司生 产总 流 程的 安排 ，
决定 对该装 置进行 改造 。
用 氢 气 介 质输 送 ， 催化 剂 粉 尘 收 集 器 由两 套 改 使 为 一 套 ， 消 了一 反还 原 罐 上 部料 斗 。 ③ 催 化 剂 取 采 用 闭 锁 料 斗 控 制 无 阀 输 送 技 术 ， 加 了催 化 增
路 的复杂 性 。⑦ 设置 淘析 风机 ， 为淘 析器 （ 粉尘 收
集 器 ） 供 大 流量 、 提 低压 差 的 循 环氮 气 ， 而 降 低 从
收 稿 日期 ：２ １．３１ ； 改 稿 收 到 日期 ：２ １—６０ 。 ０ ００ —９ 修 ０ ００—８ 作 者 简 介 ：李 彬 （ ９６ ） １８ １ ６一 ， ９ ８年 毕 业 干 华 东 理 工 大 学 石 油
油艨 制 与记 二
惯蓬艺一 “ “ ０
Ｐ ＲＬ ＭＰ Ｃ ＳＧ Ｎ Ｐ ＲＣＥｌＬ Ｅ Ｏ Ｕ Ｒ Ｅ Ｉ Ｄ Ｅ ＯＨ Ｃ Ｓ Ｔ Ｅ Ｏ ＳＮ Ａ Ｔ Ｍ Ａ
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国产连续 重整成套技术在装置改造 中的应用
李 彬 ， 卫 东 邢
（ 中国石油化工股份有限公司洛阳分 公司， 洛阳 ４ １ １ ） ７ ０２
实 际加 工能 力 降低 到 ５ ０ｋ／。为 解 决 化 纤芳 烃 ０ ｔ ａ 装 置对 原 料 的 需 求 ， 同时 满 足 汽柴 油 质量 升级 对
UOP连续重整第三代再生技术的应用
UOP连续重整第三代再生技术的应用王少飞(兰州炼油化工总厂技术处,兰州730060) 摘要 根据UOP连续重整第三代再生技术在兰州炼油化工总厂的应用情况,分析了UOP连续重整第三代再生工艺的特点,它改变了以往再生器内部约翰逊网的结构,将一段还原改为两段低纯氢还原,并采用了无磨损提升阀组。
将部分工艺条件由高温临氢环境变为低温氮气环境。
这些革新降低了对设备制造材料的要求,使催化剂再生过程更加充分,且便于操作和维护。
还讨论了该再生工艺在实际生产过程中暴露出的一些问题,提出了改进意见。
在该重整工艺中,使用了石油化工科学研究院开发、石油三厂生产的PS2Ⅳ催化剂,芳烃转化率达180.6%,耐磨性好,持氯能力强。
主题词:催化重整;连续的;再生;重整催化剂;应用1 前 言1999年初,兰州炼油化工总厂600kt/a连续重整装置首次试车成功。
该装置由中石化北京设计院设计,包括预处理、重整反应、再生、氢气再接触提纯、抽提、精馏等部分。
重整反应部分采用UOP的超低压重整工艺,再生部分采用UOP近年新开发的第三代Cyclemax专利技术,芳烃抽提采用环丁砜抽提工艺。
该装置在工艺技术、工程设计、设备、催化剂等方面尽量加大国产化的深度和广度。
在设计方面,重整反应回路的基础设计首次由国内完成。
设备方面也只引进了极少量国内无法制造及专利商有特殊要求的产品。
催化剂采用由石油化工科学研究院开发、石油三厂生产的新一代PS2Ⅳ铂锡连续重整催化剂。
重整反应规模为600kt/a,催化剂再生规模为680kg/h。
UOP公司的第三代Cyclemax再生工艺克服了以往设备材料要求高,流程复杂,需专门高纯氢还原,催化剂提升系统设备多,磨损大,氢气环境操作等缺点,表现出良好的反应性能和再生性能。
2 U OP第三代Cyclem ax再生技术特点(1)再生器设计了倒梯形中心管结构。
在再生器上部高温再生区,催化剂流通面积小、速度快,减少了催化剂在高温区的停留时间,有利于延长催化剂的使用寿命。
UOP连续重整装置再生电加热器腐蚀分析
38UOP连续重整装置再生电加热器腐蚀分析丁 浩 中国石油乌鲁木齐石化分公司【摘 要】连续重整再生单元再生电加热器H-2303属于至关重要的设备，车间对其运行工况极为重视，原电加热器芯使用8年时间开始出现绝缘降低情况，采购国产电加热器在2019年大检修进行了更换，但使用不到半年时间出现短路跳停，管束出现晶状开裂。
【关键词】连续重整；电加热器；腐蚀；结构失效一、工作原理及特点100万吨\年连续重整装置采用美国UOP技术，再生电加热器H-2303是给再生器顶部燃烧区循环再生气进行加热，是催化剂烧焦流程中的关键设备。
该电加热器内介质为再生气体，SS321无缝不锈钢，设计外壳温度650℃，加热器法兰温度535℃，壳程650℃；设计压力:0.45MPaG；加热能力:380V 350Hz 596 kW；加热元件形成七个回路，每个提供85.14kW的加热功率。
二、出现的问题及原因分析H-2303在装置建设时采用原厂家为加拿大CCI Thermal，2010年10月启用，因使用年限较长近期出现绝缘值偏低问题进行新电加热器采购，2019年大检修期间厂家新制作的电加热器到货进行了更换，开工后运行正常，2020年1月发生跳停共运行7个月。
2020年1月10日再生电加热器H-2303跳停后重新启动出现异常信号电加热器无法复位，车间立即安排对再生系统进行停工处理，现场确认检查仪表无问题后，对168根电加热芯的直流电阻、绝缘阻值进行逐一测量检查，发现一根爆管已熔断绝缘为0，其余167根加热芯检测直流电阻值为39.5～40.4Ω；绝缘阻值只有10根为60～140MΩ，其余158根均只有150～330KΩ，判定该电加热器已无修复价值、应按报废处置。
现场宏观检查发现加热管的套管存在多处环向、径向裂纹，均距法兰面50~60mm，环向底部处有一根套管爆管、张口处距法兰面70mm。
失效分析分别截取了爆管的、有裂纹的、外观上看完好的三根电加热管束与对应的套管，根据设检院对其中一根爆管的套管剖开后的进行的分析结果，内表面爆开部位相比其它部位颜色较深、呈暗红色，并有多条裂开裂纹；有裂纹的、外观上看完好的两根套管剖开后，电加热管束表面、套管内表面均有密集型裂纹且带分叉现象，属典型的应力腐蚀开裂，说明此部位存在腐蚀环境，但按以往经验此处部位不易构成局部腐蚀环境。
连续重整装置运行过程中出现的问题分析及处理
连续重整装置运行过程中出现的问题分析及处理摘要：本文主要总结了天津分公司0.8Mt/a重整运行过程中出现的典型问题以及采处理措施。
分析问题产生的原因，通过技术改造、工艺参数优化和设备更新等方式，解决装置运行过程中出现的原料硅含量超标、加氢反应器压降增高、重整进料换热器堵塞、再生运行不稳定等问题。
通过持续优化调整改造，实现了装置在不断变化生产条件下稳定高效运转。
关键词:重整硅含量压降优化加氢压降重整进料换热器连续再生运行1概况中国石化天津分公司0.8Mt/a连续重整装置于2000年6月建成投产。
采用全馏分石脑油和重石脑油作为原料，重整产品作为下游芳烃联合装置原料。
加氢部分处理能力0.6Mt/a，采用先分馏后加氢工艺设计。
重整部分采用超低压重整技术，设计反应压力0.35Mpa，目前使用石油化工科学研究院研制PS-Ⅶ催化剂。
催化剂再生部分采用UOPCycleMax连续再生工艺，催化剂再生能力681kg/h。
装置投产后一直高负荷连续运行，期间出现了各种问题。
针对出现问题，经过不断优化改造满足了生产条件变化，实现了高效、稳定生产。
2装置出现的问题和解决方案2.1预加氢反应器床层压降异常增加装置从2012年9月开工后至2015年6月，压降由0.01MPa缓慢增至0.05MPa。
随后预加氢压降增长速率突然加快，至2015年10月预加氢压降增长至0.3MPa。
反应器压降过高，预加氢氢烃比无法满足生产要求。
预加氢停工检修96小时，更换部分预加氢催化剂。
检修期间重整装置保持80%负荷运转，对天津公司原料和氢气平衡产生一定影响。
正常情况下，预加氢反应器床层压降增加一般是由于系统内杂质积累、频繁开停工、原料超标等多种因素引起，并且随着装置运行时间延长呈缓慢上升趋势[1]。
系统内常见的杂质主要是铁,原料中超标主要是烯烃特别是二烯烃，铁锈的形成累积及焦块的形成是导致预加氢反应器床层压降增加的常见主要原因。
按照上述常见原因进行了分析，发现本次预加氢压降升高并非属于上述常见情况。
连续重整再生系统联锁热停车原因分析及对策实践
连续重整再生系统联锁热停车原因分析及对策实践发布时间：2021-03-17T10:43:52.260Z 来源：《科学与技术》2020年32期作者：李瑜[导读] 催化剂再生系统是整个连续重整装置的核心，李瑜中国石化塔河炼化有限责任公司新疆库车 842000摘要：催化剂再生系统是整个连续重整装置的核心，再生系统的平稳运行关系到催化剂的再生效果，进而影响到整个连续重整装置的长周期运行。
再生系统频繁联锁热停车不但影响催化剂的再生效果，同时对再生系统切断阀的寿命提出了挑战，热停车后对中压氮气系统管网造成冲击，增加了动力系统中压氮气的消耗，也增大了人员劳动强度。
本文通过对塔河炼化连续重整装置2017年至2019年三年间再生系统联锁热停车的统计分析，找出了导致再生联锁热停车的主要原因，分析制定了措施，来降低再生系统联锁热停车的次数，进而保护催化剂，确保装置长周期运行。
通过2020年的实践验证了制定措施的有效性，再生热停车次数得到了有效控制。
关键词：连续重整；再生系统；联锁热停车；仪表；操作；设备1 绪论塔河炼化公司60×104t/a连续重整装置于2014年7月开工，以混合石脑油为原料，主要由石脑油加氢部分、重整及再接触部分、催化剂连续再生部分及公用工程等部分组成。
主要生产高辛烷值汽油调合组分，副产重整氢气和液化石油气等。
催化剂再生部分采用已经工业验证的具有自主知识产权的国产催化剂连续再生技术，再生能力500kg/h，以确保超低压、高苛刻度的连续重整工艺的实施。
所以催化剂再生系统的平稳运行直接影响催化剂活性，产品质量及装置能耗，也是装置长周期平稳运行的前提。
2 连续重整催化剂再生系统2.1 催化剂再生流程简图3 前三年连续重整装置再生系统联锁热停车原因统计分析3.1 近三年来再生系统联锁热停车原因分析图2上图可以看出近三年来影响再生系统联锁热停车的原因主要有四大类，触发联锁的频率由高到低依次为操作原因、设备原因、外界原因和仪表原因，三年来装置针对再生系统联锁热停车的原因逐项分析找出原因，制定解决措施，并利用局部停工检修及装置全面停工大检修的机会进行改造更新，再生系统由于操作、设备、外界及仪表原因造成的联锁热停车次数呈下降趋势。
150万吨年国产连续重整装置标定和运行总结
工业运转 比表面 采样时间
周期数 m2/g
Cl
Si
m% ppm
Fe ppm
Na ppm
Ca ppm
201607 12
197
1.13
58
280
13
15
201609 26
188
0.9
56
310
18
15
201611 37
184
1.11
50
340
11
17
201701 41
180
1.2
42
370
23
18
201703 55
国产150万吨/年连续重整装置 标定和运行总结
提纲
一 • 装置概况 二 • 标定情况 三 • 运行情况 四 • 结论
一、装置概况
中海石油宁波大榭石化有限公司（简称大榭石化）150万吨/ 年催化重整装置采用LPEC(洛阳石化工程公司)自行开发、具有自 主知识产权的超低压连续重整成套技术（SLCR），催化剂选用 石油化工科学研究院研究的高选择性、低积碳速率的PS-Ⅵ连续重 整催化剂。
（2）重整催化剂采用石科院开发、湖南建长石化股份有限公 司生产的PS-VI（工业牌号RC011）催化剂。标定期间，重整C5+ 液收平均值达到91.08 wt% 、重整纯氢产率平均值为4.15wt%、 催化剂比表面为188m2/g（连续运转4个月）。催化剂粉尘仅为攻 关目标的50 %，远远优于设计指标；其余各项指标均超过项目攻 关目标。
标定值t/h 177.9 13.7 0.4 192.00 1.4 0.1 11.9 2.4 16.3 159.8 192
产品收率
0.69% 0.06% 6.27% 1.30% 8.59% 83.09% 100%
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加热炉烘炉、蒸汽发生器煮炉及系统干燥
四剂装填 分馏系统油运及调整操作
开工步骤
预加氢催化剂的干燥 预加氢反应进油 重整反应进油 再生系统的开工
预加氢催化剂的干燥
C-101出口 E-101(壳) F-101 R-101 E-101（管)
C-101入口 N2
再生系统的开工
催化剂黑烧开工
投用再生循环气碱洗系统及放空气碱洗系统。
投用催化剂还原用的氢气系统。
启动五个电加热器 烧焦区催化剂就地烧（启动空气压缩机C302；确认UV30702及FV30601
关闭；打开UV30703，缓慢手动打开FV30601，控制流量使再生循环气
中含O2量0.3%；投氧含量分析仪，设定值为0.3～0.8%后与FIC30601 串级投入自控；整个烧焦过程中需维持再生循环气入口氧含量不变。
连续重整装置 施工图交底
二○○八年九月
流程说明
催化重整石脑油加氢部分流程简图
汽提塔
预加氢反应器
轻石脑油
补充氢
循环氢压缩机 混合石脑油 精制石脑油
催化重整重整反应部分流程简图
重整“四合一”加热 炉
一反
三反
重整气液 分离器
二反Βιβλιοθήκη 四反重整进料 换热器
精制石脑油 重整循环氢压缩机
催化重整再接触部分流程简图
，保证催化剂从反应系统至再生系统的顺利输送。 通过调节再生器烧焦区和氯化区的气体抽出量〔两者为
分程控制〕，来控制再生器烧焦区和氯化区之间的压差，以
保证氯化区的含氯介质不进入烧焦区，以减少再生系统的氯 腐蚀。
再生部分
料位控制 ：
再生器缓冲区的料位控制和再生器下部提升管的差压控 制及再生器下部提升器二次风流量控制组成串级控制，通过 控制提升器二次风流量控制催化剂的流量以控制再生器缓冲 区的料位。 还原室料位控制和二反底部提升器与三反上部料斗差压 控制组成串级控制后再和二反底部提升器二次风流量控制组 成三串级控制。三反上部料斗料位控制和四反底部提升器二 次风流量控制组成串级控制,这样即可以控制好料位也能防止 催化剂在提升器里倒流。
下部隔离系统）：
气体循环系统建立并运行一段时间后，投用所有流量、压力及压差联锁
再生系统的开工
建立催化剂循环
手动控制二次风量，将二反内催化剂转移至三反，四反内催化剂移动至 分离料斗。 闭锁料斗控制系统进入初始化状态： 投用增压阀XV30503，并将其置于压差态操作。 保持下平衡阀XV30502关、上平衡阀XV30501开。 打开闭锁料斗下方密封阀UV30502及UV30503。 按下闭锁料斗控制系统的催化剂循环开关（催化剂循环量按50%负荷） ，使系统进行压差态运行，当压差态预设次数完成后，系统自动进入 正常态或学习态运行，从而开始催化剂的循环。闭锁料斗的操作应仔 细阅读闭锁料斗控制系统的操作说明。 再生器缓冲区料位控制在～50%，然后投自动及串级控制。
维持催化剂循环回路中的高压区压力。 通过调节循环氮气的放空量及补氮量，来控制循环氮气
压缩机入口分液罐的压力，以维持催化剂循环回路中的低压
区压力。 以维持催化剂循环回路与重整反应系统之间的压力平衡
的目的
再生部分
催化剂隔离系统差压控制 ：
待生催化剂隔离系统：隔离系统两端有一个差压控制器
，差压控制器的作用就是控制氮气的压力，使氮气压力始终
重整反应进油
重整反应开始升温
以30～40℃/h的速度，将各重整反应器的入口温度升至370℃。 及时调整锅炉产汽系统的操作，维持它的平稳。产生的蒸汽就地放空。
重整投料
确认V-202顶放火炬PV20501D投用，后路畅通。 重整进料后立即增点主火嘴，保持反应器入口温度在370～400℃之间。 重整进料后，立即提C-201转速，确保氢油比合适。 根据循环气中水含量，投用注氯设施，进行水氯平衡的调节。 开始向重整进料注硫，注入量为使精制油硫含量控制在0.25PPm。
压力超低时，则打开喘振阀以保证装置正常运转。
重整反应部分
压缩机出口压力超限控制 ：
在正常工况下，压缩机一段、二段的进出口压力稳定在
某个区域内。如果某种操作状态下使压缩机出口压力超过设
定值，则压缩机一、二段出口压力控制器通过各自反喘振控 制器打开一、二段反喘振调节阀组。如果压缩机二段入口压 力低于设定值，则控制器通过反喘振控制器打开二段喘振阀 。
反应器入口温度，℃
V-104
床层最低点温度，℃
V-103
升、降温速度， ℃/h
A-101
升、恒温参考时间， h
升温 常温→250 —— 10～15 15
恒温
250（≯280） 降温 250→＜150 ≯150 ≮200
（V-103连续两次放明水＜1 L/h干燥结束）
—— 至干燥结束
20～25
4～ 5
入前的空气量（FE30601）相等。
投入双重空气注入操作后，应密切注意烧焦区出口、氯化区出口干燥区 出口及烧焦区床层温度，一旦任一点温度有上升现象，则应立即停止下
预加氢催化剂的干燥
催化剂干燥注意事项：
(1) 在干燥过程中要控制升温速度，防止反应器入口
温度过快，而床层温度过低，造成反应器上部水汽化而 又在反应器下部冷凝的现象。 (2) 在干燥阶段，要严防氢气及烃类气体窜入系统。 (3) 干燥结束后，在氮气循环降温阶段，必须将床层 的最高点温度降至150℃以下，系统分析O2<0.5％后进氢 气置换。(如O2含量不合格需进行N2置换直到O2<0.5％) 。
重整反应进油
系统抽空、气密、置换 建立氢气循环
投用A-201、E210A/B。 确认还原室氢气上游阀及下游阀关。
关闭反应器下部料斗密封氮气线阀，并隔离。
关闭反应器下部料斗下方密封手阀。 关闭提升器提升管线上的密封手阀。
关闭四反下部料斗下方密封手阀及催化剂出口线上的阀并隔
离。 关闭再生器下部料斗出口催化剂线上的阀。
当FE30601减少至初始值的50%时，开始催化剂循环）
开始催化剂循环 维持各区工艺参数
当再生器内催化剂全部置换一遍开始催化剂取样分析
再生系统的开工
建立双重空气再生
缓慢降低干燥区氮气（保证干燥区及氯化区最小流量）。
打开UV30702，关闭UV30704，将干燥区的进入介质由氮气切换成空气。
打开UV30702约30秒之后，关小FV30601以减少再生器上部空气注入量， 减少的幅度应使上下注入空气总量（FE30601+FE30704）与双重空气注
保持略高于隔离系统上下容器的压力。 再生器下部隔离系统：再生隔离系统差压控制是由再生
器下部料斗与再生器和底部的差压信号以及再生器下部料斗
与提升器的差压信号进行选择来控制吹入高压区的氮气，从 而控制这两个差压。
再生部分
再生系统其它差压控制 ：
通过调节除尘风机入口至循环氮气压缩机入口分液罐的
气体排放量，来控制四反下部料斗与四反提升器之间的压差
再生部分
再生气氧含量的控制 ：
正常在白催化剂烧焦情况下,是通过调节氧氯化区出口氧
排放量来控制的。
黑催化剂烧焦时，空气直接从再生器上部和烧焦气混合 后进入再生器烧焦区。烧焦气氧含量控制器输出信号经一个
两位开关来控制再生器上部空气注入流量（副回路）。
再生部分
催化剂的循环控制 ：
再生器催化剂的循环量是由闭锁料斗控制的，由专用的
主要设备简介
反应器
重整反应器装配简图
再生器
重整反应器装配简图
分离料斗
重整反应器装配简图
闭锁料斗
重整反应器装配简图
还原室
重整反应器装配简图
1-12
氮封罐
重整反应器装配简图
提升器
重整反应器装配简图
上部料斗
重整反应器装配简图
上部料斗
重整反应器装配简图
再生气分液罐
重整反应器装配简图
自动控制方案
以30℃/h速度，将各反应器入口温度先提至482℃，当循环氢中气中水
含量正常后温度提至正常温度。 当汽包压力达到3.5MPa、温度达到440℃后3.5MPa蒸汽并网。
再生系统的开工
投用再生系统各气体循环系统
启动循环氮气压缩机C-303 ，将负荷调至100% 。
启动再生气循环压缩机C-301，将负荷调至50%，并投用再生气干燥器。
闭锁料斗控制系统控制闭锁料斗上、下平衡阀以及增压阀按
一定的程序开关，以实现控制催化剂由低压侧向高压侧输送 并且控制催化剂的流量。闭锁料斗工作过程以五个基本步骤
进行循环：
准备 加压 卸料 泄压 装料
SIS系统联锁功能
重整反应部分
循环氢压缩机联锁停车 重整氢增压机联锁停车 重整反应部分四合一加热炉联锁停炉
预加氢反应进油
硫化态预加氢催化剂的活化
1) 以≯25℃/h的升温速度将反应入口温度升至150℃ ，建立活化油循环，对催化剂进行预湿2h； 2) 150℃恒温2h； 3) 以≯20℃/h的升温速度将反应入口温度升至280℃
并恒温2h；
4) 当循环氢中H2S达到1.0 v％两小时不再下降时活化 结束，继续进行油循环～4h，然后将活化油退出 装置。 预加氢反应进油
设定烧焦区循环氮气流量。 建立焙烧区及氯化区的氮气介质流量。
建立再生器缓冲区与烧焦区的压差（设定为正常值5kPa）。
建立还原室与一反之间的压差，将PdV30101改自动（正常值10kPa）。 建立各反应器（再生器）与相应下部料斗之间的压差，建立下部料斗与
提升器之间的压差。
建立分离料斗与闭锁料斗之间的压差。 打开三个隔离系统（还原室上部隔离系统、四反下部隔离系统、再生器
还原室上部催化剂入口线上阀UV30101关闭并隔离。