荷载内力计算汇总
水平荷载作用下的内力计算
水平荷载作用下的内力计算
- 反弯点法：柱子的抗侧移刚度可以通过柱顶产生单位水平位移在柱顶所施加的水平力计算得出。
柱子的线刚度越大，柱子的抗侧移刚度越好，抵抗水平荷载的能力也就越强。
- 平面协同分析模型：通过对交错桁架结构在水平荷载作用下受力特点的分析，把结构中的楼板等效为与横向框架铰接的刚性链杆，建立了构件内力、层间侧移和楼层侧移计算的平面协同分析模型。
在进行水平荷载作用下的内力计算时，需要根据实际情况选择合适的计算方法，并对计算结果进行详细的分析和验证。
如果你需要更详细的计算方法或有其他相关问题，请提供更多信息继续向我提问。
(整理)风荷载作用下框架内力计算
风荷载作用下框架内力计算：框架在风荷载作用下的内力计算采用D 值法。
计算时首先将框架各楼层的层间总剪力Vj ，按各柱的侧移刚度值（D 值）在该层总侧移刚度所占比例分配到各柱，即可求得第j 层第i 柱的层间剪力Vij ；根据求得的各柱层间剪力Vij 和修正后的反弯点位置Y ，即可确定柱端弯矩Mc 上和Mc 下；由节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按线刚度比例分配，可求出各梁端弯矩；进而由梁的平衡条件求出梁端剪力；最后，第j 层第i 柱的轴力即为其上各层节点左右梁端剪力代数和。
（1）一榀框架上风荷载的作用计算：前面已经算出风荷载作用下的一榀框架下每层楼的剪力，但是还要计算出一品框架下每根柱子分得的剪力Vi DijDijVij sj ∑==1,具体的计算结果见下表:（2）风荷载作用下反弯点高度的计算:反弯点高度比即: V=V0+V1+V2+V3式中:V0 ——标准层反弯点高度比；注：本框架风荷载采用分段式均布荷载，故可查《高层建筑结构设计》表5.8a。
V1 ——因上、下层梁刚度比变化的修正值，查《高层建筑结构设计》表5.9；V2 ——因上层层高变化的修正值，查《高层建筑结构设计》表5.10；V3 ——因下层层高变化的修正值，查《高层建筑结构设计》表5.10。
具体计算结果见下表：（3）计算各柱端、梁端弯矩:①柱端弯矩计算：柱上下端弯矩按式：M u = V (1 - y)h，M d = Vyh计算；②梁端弯矩计算：梁端弯矩按式M = i b / ∑ i b ⨯ (M u + M d )具体结果如下：（4）计算各梁端剪力:计算方法：以梁为隔离体根据力矩平衡可得到梁端剪力。
具体计算结果如下表：注：单位为KN（5）计算各柱轴力:计算方法：已知梁的剪力，由上到下利用节点的竖向力平衡条件，即可得到柱的轴力，计算方法同恒。
（6）风荷载作用下的内力图绘制:风载作用下的梁端、柱端弯矩，梁端柱端剪力，柱的轴力计算完毕，恒载作用下的标准值如下几图所示：手算风荷载作用下柱端弯矩图手算风荷载作用下两端弯矩图与电算内力图的比较：电算风荷载作用下柱端弯矩图电算风荷载作用下两端弯矩图误差分析：风荷载作用下梁柱剪力图的绘制与误差分析：手算风荷载作用下的梁柱剪力图电算风荷载作用下的梁柱剪力图误差分析：风荷载作用下柱轴力图的绘制与误差分析：手算风荷载作用下的柱轴力图电算风荷载作用下的柱轴力图误差分析：水平地震作用下框架内力计算：框架在水平地震荷载作用下的内力计算采用D值法。
活荷载内力计算(屋面布雪荷载)
五 活荷载内力计算（屋面布雪荷载）（一）活荷载计算1．屋面框架梁线荷载标准值 q 5AB =0.65×3.9=2.54kN/m q 5BC =0.65×3.0=1.95kN/m2．楼面框架梁线荷载标准值 q AB =2.0×3.9=7.8kN/m q BC =2.5×3.0=7.5kN/m3．屋面框架节点集中荷载标准值 边节点：纵向框架梁传来的雪荷载 3.92×0.65/2=4.94kN次梁传来的雪荷载 (1-2×0.272+0.273)×0.65×3.9×7.2/2=7.98kN 则Q 5A =12.92kN 中节点：纵向框架梁传来的雪荷载 4.94+(1-2×0.192+0.193)×0.65×7.8×3/2=12.05kN 则Q 5B =12.05+7.98=20.03kN4．楼面框架节点集中荷载标准值 边节点：纵向框架梁传来的活荷载 3.92×2.0/2=15.21kN次梁传来的活荷载 (1-2×0.272+0.273)×2.0×3.9×7.2/2=24.54kN 则Q A =39.75kN 中节点：纵向框架梁传来的雪荷载 15.21+(1-2×0.192+0.193)×2.0×7.8×3/2=42.55kN 则Q 5B =42.55+24.54=67.09kN（二）活荷载作用下内力计算 1．计算简图 见下页2．荷载等效27.02.729.31=⨯=α计算简图顶层边跨 m /22kN .254.2)27.027.021('q 325=⨯+⨯-=边顶层中跨 m /22kN .195.185'q 5=⨯=中中间层边跨 m /82kN .68.7)27.027.021('q 325=⨯+⨯-=边中间层中跨 m /69kN .45.785'q 5=⨯=中荷载等效后的计算简图如下：Q D5D3．固端弯矩计算顶层边跨 m 59kN .92.72.22121M 25AB ⋅=⨯⨯=顶层中跨 m 92kN .05.122.131M 25BC ⋅=⨯⨯=中间层边跨 m 46kN .292.782.6121M 2AB ⋅=⨯⨯=中间层中跨 m 52kN .35.169.431M 25BC ⋅=⨯⨯=4．分层计算弯矩 1）顶层内力计算过程如下（单位：kN ∙m ）1-4 1-2 2-1 2-5 2-3 0.431 0.569 0.442 0.335 0.223 -9.59 9.59 -0.92 4.13 5.46 → 2.73 -2.52 ← -5.04 -3.82 -2.54 1.09 1.43 → 0.72 -0.32 -0.24 -0.16 5.22 -5.227.68-4.06-3.62M 图如下（单位：kN ∙m ）2）中间层(5)(4) 4.06(3)(2)(1)1.355.225.221.747.683.62内力计算过程见下页（单位：kN ∙m ）3-6 3-1 3-4 4-3 4-2 4-7 4-5 0.301 0.301 0.398 0.331 0.251 0.251 0.167 -29.46 29.46 -3.52 8.87 8.87 11.72 → 5.86 -5.27 ← -10.53 -7.98 -7.98 -5.31 1.58 1.58 2.11 → 1.06 -0.35 -0.27 -0.27 -0.17 10.45 10.45-20.9025.5-8.25-8.25-9M 图如下（单位：kN ∙m ）3）底层内力计算过程如下（单位：kN ∙m ）3-6 3-1 3-4 4-3 4-2 4-7 4-5 0.32 0.307 0.373 0.328 0.248 0.259 0.165 -29.46 29.46 -3.52 9.43 9.04 10.99 → 5.50 -5.16 ← -10.31 -7.80 -8.14 -5.19 1.65 1.58 1.93 → 0.97 -0.32 -0.24 -0.25 -0.16 11.0810.62-21.7025.3-8.04-8.39-8.87(6)(7)(5)(4)(3)(2)(1)2.7510.4520.93.4810.452.759.025.58.253.488.25M 图如下（单位：kN ∙m ）5．不平衡弯矩分配计算过程如下（单位：kN ∙m ），方框内为原不平衡弯矩1.224.208.0421.703.54(7)(6)(5)(4)(3)(2)(1)11.0810.625.548.3925.308.872.68不平衡弯矩调整之后即可得出活荷载作用下框架弯矩图，如下（单位：kN ∙m ，括号内为调幅后的弯矩值）M 图（单位：kN ∙m ）6．跨中弯矩计算m 19kN .6290.850.72.722.281M 25AB ⋅=+-⨯⨯=m 55kN .101.30.395.1121M 25BC ⋅-=-⨯⨯=m 19.27kN 92.2419.49286.2698.222.782.681M 24AB ⋅=-=+-⨯⨯=m 2.69kN 32.863.532.80.35.7121M 24BC ⋅-=-=-⨯⨯=m 69kN .18232.2768.2319.44M 3AB ⋅=+-=m 45kN .28.0863.5M 3BC ⋅-=-=7.507.5022.9812.3610.6223.6811.8411.8423.7011.8811.8223.009.9713.0331.088.9026.8627.3227.3026.208.579.629.6410.119.629.975.899.577.686.1921.2020.5620.5620.55(7.43)(25.44)(24.67)(24.67)(24.66)(2.56)(7.07)(6.87)(6.88)(7.15)1.55(1.40)(2.66)2.96(2.43)2.70(2.44)2.71(2.75)3.06(7.57)(22.83)(23.22)(23.21)(22.27)(6.38)(19.53)(20.13)(20.15)(19.55)4.203.018.328.088.098.41m 69kN .18227.323.719.44M 2AB ⋅=+-= m 2.46kN 8.0963.5M 2BC ⋅-=-=m 19.59kN 226.22319.44M 1AB ⋅=+-= m 78kN .241.863.5M 1BC ⋅-=-=因为楼面活载是按满布计算的，故跨中弯矩应乘以1.1进行放大。
框架结构竖向荷载作用下的内力计算
框架结构竖向荷载作用下的内力计算框架结构是由梁柱等构件组成的，在受到竖向荷载作用下，会引起构件内力的产生。
了解框架结构竖向荷载作用下的内力计算对于结构的设计和分析非常重要。
下面将详细介绍框架结构竖向荷载作用下的内力计算方法。
首先，通过建立结构模型来描述框架结构。
结构模型中包括构件、节点和连接关系。
构件可以是梁或柱，节点是构件之间的连接点，连接关系表示构件之间的刚性约束。
在竖向荷载作用下，框架结构的内力主要有两种情况：梁内力和柱内力。
1.梁内力计算：在竖向荷载作用下，梁会产生弯矩和剪力。
根据梁的基本理论，可以得出计算弯矩和剪力的公式。
-弯矩计算：弯矩是由竖向荷载作用在梁上引起的。
根据弯矩的定义，弯矩M等于施加在梁上的力乘以力臂。
当梁需要承受重力荷载时，弯矩的计算公式为M=w*l^2/8，其中w为荷载大小，l为梁的跨度。
-剪力计算：剪力是由竖向荷载作用在梁上引起的。
根据剪力的定义，剪力V等于施加在梁上的力。
当梁需要承受重力荷载时，剪力的计算公式为V=w*l/2，其中w为荷载大小，l为梁的跨度。
2.柱内力计算：在竖向荷载作用下，柱会产生压力和拉力。
根据柱的基本理论，可以得出计算压力和拉力的公式。
-压力计算：压力是由竖向荷载作用在柱上引起的。
根据力学平衡原理，压力P等于施加在柱上的荷载之和。
当柱需要承受多个重力荷载时，压力的计算公式为P=∑w，其中w为荷载大小。
-拉力计算：拉力是由竖向荷载作用在柱上引起的。
和压力类似，拉力T等于施加在柱上的荷载之和。
在实际计算过程中，需要考虑梁和柱的截面形状和材料性质，以及节点和连接部位的刚性约束等因素。
同时，还需要考虑结构的整体平衡条件和节点处的力的平衡条件。
在计算过程中，可以使用静力平衡原理和弹性力学理论来进行分析。
通过平衡方程和应变-位移关系等基本原理，可以建立结构方程组，并通过求解方程组得到内力的值。
总结起来，框架结构竖向荷载作用下的内力计算是一个复杂的过程，需要考虑多个因素和使用多种方法。
(整理)10竖向荷载作用下内力计算.
第六章竖向荷载作用下横向框架结构的内力计算6.1 计算单元取H轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为6m，荷载传递方式如图中阴影部分所示。
“荷载时以构件的刚度来分配的”，刚度大的分配的多些，因此板上的竖向荷载总是以最短距离传递到支撑上的。
于是就可理解到当双向板承受竖向荷载是，直角相交的相邻支撑梁总是按45°线来划分负荷范围的，故沿短跨方向的支撑承受梁承受板面传来的三角形分布荷载；沿长跨方向的支撑梁承受板传来的梯形分布荷载，见图5.1:精品文档精品文档6.2 荷载计算6.2.1 恒载计算图5.2 各层梁上作用的荷载在图5,2中，1q 、1q '代表横梁自重，为均布荷载形式，1、对于第五层，m kN q 0764.41= m kN q 2.2'1=2q 为梯形荷载，2q '为三角形荷载。
由图示几何关系可得， m kN q 18.30603.52=⨯=m kN q 07.124.203.5'2=⨯=节点集中荷载1P ：边纵梁传来：(a) 屋面自重: 5.03⨯6⨯3＝90.54kN (b) 边纵梁自重： 4.0764⨯6＝24.45kN女儿墙自重： 4.320⨯6=25.93kN 次梁传递重量： 2.2⨯6=13.2kN 上半柱重: 6.794⨯1.5=10.191kN 墙重以及窗户：0.24⨯6⨯2.4⨯18-1.5⨯1.8⨯18⨯2⨯0.24+0.4⨯1.5⨯ 1.8⨯0.24⨯2)⨯0.5=25.53kN 合计： 1P ＝189.84kN 节点集中荷载2P ：精品文档屋面自重： 5.03⨯6⨯（3+1.2）＝126.76kN 中纵梁自重： 24.45kN次梁传递重量： 2.2⨯（3+1.2）⨯2=18.48kN 上半柱重： 10.19kN 墙重以及门重：（0.24⨯6⨯2.4⨯11.8-0.9⨯2.1⨯11.8⨯2⨯0.24+ 0.2⨯0.9⨯2.1⨯0.24⨯2)⨯0.5=15.13kN合计： 2P ＝ 195.01kN 2、对于1～4层，计算的方法基本与第五层相同，计算过程如下：m kN q 0764.41= m kN q 2.2'1=m kN q 98.22683.32=⨯= m kN q 192.94.283.3'2=⨯= 节点集中荷载1P ：屋面自重： 68.94kN 纵梁自重： 24.45kN 墙重以及窗户： 25.53kN次梁传递重量： 13.2kN 下半柱重： 10.19kN 合计： kN P 31.1421= 节点集中荷载2P ：纵梁自重： 24.45kN 内墙以及门自重： 15.13kN 楼面自重： 96.52kN次梁传递重量： 18.48kN精品文档合计： kN P 58.1542=6.2.2 活荷载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图5.3：图5.3各层梁上作用的活载1、对于第五层，m kN q 365.02=⨯= m kN q 2.14.25.0,2=⨯= 节点集中荷载1P ：屋面活载: 95.063=⨯⨯kN合计： kN P 91=节点集中荷载2P ：屋面活载：0.5⨯（3+1.2）⨯6＝12.6kN合计： kN P 6.122=2、对于1～4层，m kN q 1260.22=⨯= m kN q 0.64.25.2'2=⨯= 节点集中荷载1P ：楼面活载： 36263=⨯⨯kN精品文档合计： kN P 361= 中节点集中荷载2P ：楼面以及走道活载： 2⨯6⨯3+1.2⨯6⨯2.5=54kN合计： kN P 542=6.2.3 屋面雪荷载计算同理，在屋面雪荷载作用下m kN q 7.2645.02=⨯= m kN q 08.14.245.0'2=⨯= 节点集中荷载1P ：屋面雪载： 0．45⨯（3⨯6）＝8.1kN合计： kN P 1.81= 中节点集中荷载2P ：屋面雪载： 0.45⨯（3+1.2）⨯6＝11.34kN合计： kN P 34.112=6.3 内力计算6.3.1 计算分配系数按照弹性理论设计计算梁的支座弯矩时，可按支座弯矩等效的原则。
汽车荷载内力计算-完整版
1
7.77kN
N 7.770.72191 5.61kN
Q 7.77 0.69198 5.38kN
剪力及相应的轴力： 四车道内力（大于两车道内力）：
Q 4 0.67 (154.81 5.38) 400.47kN
N 4 0.67 (578.94 - 5.61) 1536.52kN
Q 2.65 0.69198 1.83kN
剪力及相应的轴力： 四车道内力（大于两车道内力）：
Q 4 0.67 (191.62 1.83) 518.45kN
N 4 0.67 (432.13-1.91) 1152.99kN
ys H
y
(2) 弹压内力计算：
x
H
H1
1
1
3.36kN
M 3.360.864 2.9kN m
N 3.360.94042 3.16kN
(3) 最大正弯矩时总内力： 四车道内力（大于两车道内力）：
M 4 0.67 (611.17 2.9) 1645.71kN m
N 0.46377l 16.521
影响线峰值：
弯矩： 0.02936l 1.046 位于18’#截面
相应 H1 ： 0.20709l / f 1.035（ P241 ） 相应 N ： 1.08311（ P702 ）Biblioteka 247.57.88
+ -
+
Mmin 7.88(13.083) 247.5(1.046) 361.98kN m
d 2
(1
cos
j
)
7.125m
l l0 d sin j 35.623m
门式刚架荷载计算及内力组合
（一）荷载分析及受力简图：1、永久荷载永久荷载包括结构构件的自重和悬挂在结构上的非结构构件的重力荷载，如屋面、檩条、支撑、吊顶、墙面构件和刚架自重等。
恒载标准值（对水平投影面）：板及保温层㎡檩条㎡悬挂设备㎡㎡换算为线荷载：7.50.5 3.75 3.8/=⨯=≈q KN m2、可变荷载标准值门式刚架结构设计的主要依据为《钢结构设计规范》（GB50017-2003）和《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）。
对于屋面结构，《钢结构设计规范》m，但构件的荷载面积大于602m的可乘折减系数，门式刚架符合规定活荷载为2m。
由荷载规范查得，大连地区雪荷载标准值为㎡。
此条件，故活荷载标准值取2屋面活荷载取为㎡雪荷载为㎡取二者较大值㎡换算为线荷载：7.50.43/q KN m =⨯=3、风荷载标准值 ：0k z s z ωβμμω=（1） 基本风压值 20kN/m 6825.065.005.1=⨯=ω（2） 高度Z 处的风振系数z β 取（门式刚架高度没有超过30m ，高宽比不大于，不考虑风振系数）（3） 风压高度变化系数z μ由地面粗糙度类别为B 类，查表得：h=10m ，z μ＝；h=15m ，z μ＝ 内插：低跨刚架，h=10.5m ，z μ＝ 1.14 1.111.00(10.510)1510-+⨯--＝；高跨刚架，h=15.7m ，z μ＝ 1.25 1.141.14(15.715)2015-+⨯--＝。
（4） 风荷载体型系数s μ-0.5-0.6-0.4-0.4-0.5-0.5-0.2+0.8μsμs1其中，s μ＝0.2010.24.760.032301230arctg -⨯=⨯=+ 1s μ＝12 1.00.6(1)0.6(12)0.36915.710.5h h ⨯-=⨯-=+-各部分风荷载标准值计算： w 1k =0z s z βμμω＝××××= kN/m w 2k =0z s z βμμω＝××××=m w 3k =0z s z βμμω＝××（）××=m w 4k = 0z s z βμμω＝××××= kN/m w 5k = 0z s z βμμω＝××（）××= kN/mw 6k = w 7k ＝w 8k ＝0z s z βμμω＝××（）××= kN/m w 9k = w 10k ＝0z s z βμμω＝××（）××0. 6825= kN/m 用PKPM 计算门式刚架风荷载结果如下：其中，'1k ω＝m ≈1k ω= kN/m ；'2kω＝m ≈2k ω= kN/m ； '3k ω＝m ≈1k ω= kN/m ；'4kω＝m ≈2k ω= kN/m ； '5k ω＝m ≈1k ω=m ；'6kω＝m ≈6k ω=m ； '7kω＝m ≈7k ω=m ；'8k ω＝m ＝8k ω； '9k ω＝m ≈9k ω=m ；'10kω＝m ≈10k ω=m 。
第七章风荷载作用下的内力和位移计算
第七章风荷载作⽤下的内⼒和位移计算第7章风荷载作⽤下的内⼒和位移计算由设计任务资料知，该建筑为五层钢筋混凝⼟框架结构体系，室内外⾼差为0.45m 基本风压20m /4.0KN =ω，地⾯粗糙度为C 类，结构总⾼度19.8+0.45=20.25m （基础顶⾯⾄室内地⾯1m ）。
计算主要承重结构时，垂直于建筑物表⾯上的风荷载标准值，应按下式计算，即oz s z k w w µµβ=1、因结构⾼度H=20.25m<30m,⾼宽⽐20.25÷18.2=1.11＜1.5,故可取0.1z =β；2、s µ为风荷载体型系数，本设计按《建筑结构荷载规范》（GB50009--2012）中规定，迎风⾯取0.8，背风⾯取0.5，合计sµ=1.3。
3、z µ为风压⾼度变化系数，本设计的地⾯粗糙度类别为C 类，按下表选取风压⾼度变化系数。
7.1 横向框架在风荷载作⽤下的计算简图6轴线框架的负荷宽度B=（6.6+6.6）/2=6.6m。
各层楼⾯处集中风荷载标准值计算如表7.1：表7.1根据表7.1，画出6轴框架在风荷载作⽤下的计算简图，如图7.2所⽰：图7.2框架在风荷载作⽤下的计算简图7.2 位移计算7.2.1框架梁柱线刚度计算考虑现浇楼板对梁刚度的加强作⽤，故对6轴线框架（中框架梁）的惯性矩乘以2.0，框架梁的线刚度计算：跨度为7.3m 的梁（b ×h=250mm ×600mm ）：)(109126.0250.0212bh 24333m I -?=??=?=m KN L I E c b /105.33.7109108.2i 437b ?===-跨度为3.3m 的梁 (b ×h=200mm ×400mm ）：）（43-33m 101.2124.02.0212bh 2?=??=?=Im KN L I E c b /109.13.31013.2108.2i 437b ?===-7.2.1.1 框架柱的线刚度 1、底层柱： A 、D 轴柱：)(1021.512500500433c m I -?=?=m KN h I E c c c /100.32.51021.5100.3i 437?===-B 、C 轴柱：)(1021.512500500433c m I -?=?=m KN h I E c c c /100.32.51021.5100.3i 437?===-2、上层柱： A 、D 轴柱：)(1021.512500500433c m I -?=?=m KN h I E c c c /100.49.31021.5100.3i 437?===-B 、C 轴柱：)(1021.512500500433c m I -?=?=m KN h I E c c c /100.49.31021.5100.3i 437?===-7.2.1.2 侧移刚度D 计算框架柱刚度修正系数a 计算公式见表7.3: 表7.3表7.4 各层柱侧向刚度计算风荷载作⽤下框架的层间侧移可按下式计算，即有：∑= ijjj DV u式中jV ------第j 层的总剪⼒标准；D--------第j 层所有柱的抗侧刚度之和；ju ?--------第j 层的层间侧移。
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第二章荷载内力计算2.1恒活载计算：2.1.1屋面框架梁100厚钢筋混凝土楼板:100厚憎水膨胀珍珠岩块保温层（「乞250K gm 3 ）:30厚1:3水泥砂浆 4@200双向箍筋: 满涂胶黏剂一层：20厚1:3水泥砂浆抹平压光： 屋面恒载汇总：屋面板均布恒载标准值：AB 跨上屋面梁恒载标准值：BC, DE 跨上屋面梁恒载标准值框架梁自重 框架梁粉刷0.02T0 = 0.6 K%?6.37KN 口26.37KN /2 g wk1 =+%. 372 5.KN6mO wk^7^96. 372 5KN6m0. 25 0. 7 =2 5 K4N^8框架梁总自重屋面不上人，活载标准值为，则: AB 跨上屋面梁活载标准值：BC,DE 跨上屋面梁活载标准值：1: 8水泥膨胀珍珠岩找坡层（均厚105mm ）:0.105132%0.1 2=5 旳给230 x 0.03 + 25沃 0.03 = 1.65 K%?0.4X0.01 =0.004(0.7 -0.1) 2 0.02 17=0.408KNmq wk1 =}9 0. 5 1. Kr 8mq wkz^ 0.5=1.98KNm2.1.2屋面纵向梁传来的作用于柱顶的集中荷载女儿墙自重标准值（600mm高240mm厚双面抹灰砖墙0.6x5.24 =3.140. 2 5 0. 5 =2 5 踽点'纵向框架梁自重纵向框架梁粉刷(0. 5 0. 1 ) 2 0. 02 1 7KN0. 2 72/ m ■纵向框架梁自重标准值 3. 4K%次梁自重0. 2 5 0. 5 =2 5 踽点'次梁粉刷(0. 5 0. 1 ) 2 0. 02 1 7心曙2 7 2 ■次梁自重标准值 3. 4K%女儿墙自重 3. 1 4 7.9 2KN 8 1纵向框架梁自重 3. 4 7.=9 2KN8 6纵向次梁自重7 93.4 13.43KN2屋面恒载传来[8. 4^-92 n7. 98 4-—8 4 7 9-(Z )] 6. 3 7 KN0. 2 62 2 4A轴纵向框架梁传来恒载标准值G wk^ 1 9 5 . KN女儿墙自重 3. 1 4 7.9 2KN8 1 纵向框架梁自重 3. 4 7.=9 2KN8 6 纵向次梁自重 3. 4 乙921 3.KN3屋面恒载传来[7. 2亠92 7.2乙9彳9 6.37 KN1 5. 2B轴纵向框架梁传来恒载标准值G wk2 二1 8 0 KN纵向框架梁自重 3. 4 7.=9 2KN8 6 纵向次梁自重 1 3.KN3A 轴纵向框架梁传来屋面活载标准值 Q wki :7 9 Q wk1=[8.4(2.23 4.2) 1.98] 0.5 =10.22KN2B 轴纵向框架梁传来屋面活载标准值Q wk2:7 9 Q ,k2=[7.2(1.63 3.6) 1.98] 0.5=9.05KN2(二层为 19.27KN )C 轴纵向框架梁传来屋面活载标准值 Q wk3: Q wk3 = 9.05 2 =18.1KNA 轴纵向框架梁中心往外侧偏离柱轴线， 应考虑130mm 的偏心，以及由此 产生的节点弯矩，则 M wk1 =195.36 0.13 =25.40KN m ，M wk2 =10.22 0.13 =1.33KN mE 轴：M wk1 =180.3 0.1^ 23.44 KN m ，M wk2=9.05 0.13 = 1.18KN m 屋面梁荷载简图如下图所示：2.1.3楼面框架梁 楼面均布荷载 100厚现浇混凝土楼板屋面恒载传来7 27^97. 9 7 227. 2 7.[7. 2 ( 2)— 2 22 46. 37 KN1 5. 2.C 轴纵向框架梁传来恒载标准值G wk^1 5 5 . KNo.1 2巧刘 5m 2图2-125厚水泥砂浆结合层0 . 0 25 20 ^0^2 2厚水泥浆0.00 2 16 卿0诵210厚缸砖面层0.01 2 仁5 0^2^5 汇总为 3.2优2200厚填充墙0.2 11三8 2c.N3f62 20厚砂浆双面抹灰0.02 17=2 #囁2 内隔墙自重标准值(3.5 -0.7)汉 3.04 = 8.51 K%AB跨楼面梁恒载标准值g k^7^93. 2 5 1 2.0备g k3=8. 5 1 4.耳9 網品CD跨楼面梁恒载标准值gk^ 2 3. 25 1 2KN4mg k「4.7KNm办公楼楼面活载标准值为2.0«%2，则AB, BC,CD跨楼面梁上活载标准值为:KNm2.1.4楼面纵向梁传来作用于柱顶的集中荷载外纵墙自重标准值：墙重(7. 9 2.七5 2. 1 1. 9 2) 3.KN4窗重 1 2. 1 1. 9= 2 I7N9 8合计内纵墙自重标准值52. 1KN墙重(7.9 2.85 -2.1 1.5 2) 3.04 =44.29KN窗重 1 2. 1 1. 5= 2 KN. 3合计55.59KN同理，B 轴 3—6 层182.87KN1— 2 层186.29KNA 轴纵向框架梁传来楼面活载标准值 Q k1 :Q k1=[7.9 4.2 -(2.23 4.2) 1.98] 2.0=40.9KNB 轴纵向框架梁传来楼面活载标准值 Q k2 :Q k2 = [7.9 3.6 -(1.63 3.6) 1.98] 2.0=36.17KN (二层为77.07KN )C 轴纵向框架梁传来楼面活载标准值 Q k3 :外纵墙重 5 2. KN次梁上墙重 3. 0 4( 3. 50. 5)4. 2KN 3 8纵向框架梁自重 3. 4 7.=9 2 6CN8 6 纵向次梁自重 3. 4 4^21 4.N2 8楼面恒载传来[7. 94. 2( 2. 2 34. 2 )1.=9 8] I3N 2 5.A 轴纵向框架梁传来恒载标准值 G k i =1 9 8 . CK7N外纵墙重 5 2. UN次梁上墙重 3. 0 4( 3. 50. 5)3. 6<N 3 2纵向框架梁自重 3. 4 7.=9 2KN8 6 纵向次梁自重 3. 4 3.=6 1 2CN2 4楼面恒载传来[7. 9 3二 6( 2. 2 33. 6 )1^98] KN 2 5-C 轴纵向框架梁传来恒载标准值 G k3 =1 8 6.2K9NE 轴纵向框架梁传来恒载标准值G k2 =1 82 .旳N内纵墙重 次梁上墙重 纵向框架梁自重 纵向次梁自重楼面恒载传来 [7. 9 3. 0 4(3 5 0. 5) 3. 6<N 3 23. 4 7. =9 2KN8 6 3. 4 3.=6 1 区N2 43厂 6 (2. 2 3 3. 6 ) 1.=9 8 ] KN2555.59KNQ k3 = 36.17 2 = 72.34KNA 轴纵向框架梁中心往外侧偏离柱轴线， 应考虑130mm 的偏心，以及由此 产生的节点弯矩，则 M ki =198.07 0.13 =25.75KN mM k2 =40.9 0.13 =5.32KN mE 轴：M k1 =186.29 0.13 =24.22KN m ， M k2 =36.17 0.13 =4.70KN m 楼面梁荷载简图如下图所示：图2-22.1.5柱自重混凝土容重取28K%3，以考虑柱外抹灰重。
底层：0.52 4.6 28 =32.2KN 般层：0.52 3.5 28 = 24.5KN2.2风载计算:2.2.1梁柱线刚度计算AB 跨：i 二旦二^^二：丘汇丄 X 0.25X 0.72 =17.01"0*E(m 3) l l 12 8.4BC 跨： i =旦=2§£° =2E 汉丄尤0.25汉 °.72c=19.85汉 10*E(m 3)l l 12 7.2上部各层柱： 13i = E 汉 ^^0.25汇 0.^3 5=14.88"0dE(m 3) 底层柱：i = E x 丄X0.25汇0.5/厂=11.32"03£(口3)12 z4.6线刚度见图2-32.3风载作用下框架内力分析2.3.1风荷载作用下框架内力分析①风载：基本风压W O=O.4K%2，风载体型系数卩=1.3，风压高度变化系数按B类粗糙度查表.各层迎风面负荷宽度为7.2m，则各层柱顶集中风荷载标准值如下表所示：9.E5 19.85 性氏图2-3线刚度图2-4柱顶风载标准值2.3.2柱的侧移刚度表2-2底层柱侧移刚度表2-3二层柱线刚度表2-4其余层柱线刚度2.3.3风载作用下的框架内力分析第6层B轴线柱：D 5 82求柱剪力：0.21,则V=0.21 12.45= 2.61KNZ D 28.32反弯点高度：由k =1.33查得y°=0.366 = i. 0y i = <o ；2= 1.（3, y 舄0，顶层不考虑丫2所以y y2 y3 y°=0.36柱端弯矩：柱顶M 上（1-0.36）3.5 2.61=5.85KN m柱底M 下二0.36 3.5 2.6仁3.29KN m C轴线柱：求柱剪力：一D 8.340.294,则V =0.294 12.45 = 3.66KNZ D 28.32反弯点高度：由k=2.67查得y。
=0.434c（i=1.0y i= *0;尸1•佯，yh0,顶层不考虑y所以y =y i y2 y3 y°=0.434柱端弯矩：柱顶M 上（1-0.434 ） 3.5 3.66=7.25KN m柱底M 下二0.434 3.5 3.66=5.56KN m 其余各层见下表：轴力正负号表示风载可左右两方向作用于框架，当风载反作用于框架时，轴力将变号。
框架在风载作用下的内力图见图2-5, 2-6:2-耳4I >图2-5风荷载弯矩图2.4恒载作用下框架内力分析梁端、柱端弯矩采用弯矩分层法计算。
由于结构和荷载均对称，故计算时可采用半框架。
2.4.1梁固端弯矩：将梯形荷载折算成固端等效均布荷载，q e = (1-2「*')q7.9则顶层BC跨：4=0.274，7.2q =4.79 +25.16(1 —2汉0.2742 +0.2743) =26.67 K N^2 2一」一26・67 7・2—15.21KN m。
12 12q =4.79 +25.16(1 —2F.2742 +0.2743) =26.67 K%2 2ql 26.67 7.2m。
115.21KN12q =13.3 12.84(1 -2 0.2742+ 0.2743) = 24.472 2ql224 47 江7 22-- ---- 二105.71 KN m。
12 12图2-6风荷载轴力剪力图CD跨:7.9 才°274，CD跨:7.9一^巾274，12同理其余层：BC跨:7.9r 皿74,q =4.79 12.84(1 —2 0.27420.2743) = 15.96KNm ,2 2ql 15.96 7.2 =68.95 KN m 。