井架计算书
井架设计【范本模板】
6。
井架设计1.井架基本参数:井架总长：L=18m独立长度：h=14。
427m选A3钢材，［σ] =140Mpa钢密度，ρ=7800kg/m3(1)架强度计算井架总载荷=g1+g2+g3+g4+g5=30+1。
5+1。
5+1。
5+2。
28=36。
78t {g1-—-——-大钩载荷g2——————天车质量g3—--—-—天车质量g4———-——游车质量g5—-——--井架质量}四根支腿均压力：36。
78/4×10=91。
95KN选热轧等边角钢,型号：b×b×t=90×90×10角钢截面图角钢数据：截面积A=17。
17cm3重心距x=2。
59cm惯性矩Ix=128.6cm压应力计算:σ=P÷A=91。
95×103÷(17。
17×10—4)=53。
55Mpa〈[σ] （2)杆稳定性校核井架成梯形，顶端做截面宽×长=700×900出于安全考虑，取顶端截面建模井架示意图惯性矩 lxc=4×［lx ＋A 2)2(x a -÷］=4×［128。
58＋17.176×2)59.2260(-÷]=521324cmlyc=4×［lx ＋A 2)2(x b -÷]=4×[128。
58＋17。
176×2)59.2290(-÷]=1240214cm惯性半径 xc i =A I 4/=167.174/52132*=27.55cmyc i =—A I 4/=167.174/124021*=42。
50cm 柔度 xc λ=μh ÷xc i =2×1400÷27.55=102 yc λ=μh ÷yc i =2×1400÷42。
50=66 由xc λ〉yc λ，故在xc 面首先失稳，应按xc λ计算许可压应力 确定折减系数ϕ查表得 λ=100时 ϕ=0。
井架基础计算书及施工方案
目录一、编制依据 (1)二、工程概况 (1)二、井架设计概况 (2)三、地基承载力的验算 (3)四、井架基础施工 (5)五、主要安全措施 (6)六、附图 (6)井架基础计算书及施工方案一、编制依据1、鹤山市建筑机械厂有限公司提供的井架使用说明书；2、建筑地基基础设计规范（GB50007－2002）;3、锦绣豪庭小区I3、I4、I5＃楼工程建筑图、结构图；4、锦绣豪庭小区I3、I4、I5＃楼工程施工组织设计；5、混凝土结构设计规范（GB50010—2010）.二、工程概况1、工程简介：工程名称:锦绣豪庭小区I3、I4、I5＃楼工程地点：江门市蓬江区高尔夫球场西北侧建设单位:江门金华房地产开发有限公司设计单位：江门市建筑设计工程公司监理单位：江门市建设监理顾问公司监督部门：江门市蓬江区建设工程质量、安全监督站施工单位：茂名市建筑集团有限公司2、建筑、结构设计概况:锦绣豪庭小区I3、I4、I5＃楼位于江门市蓬江区高尔夫球场西北侧地段，地上层高十七层，地下二层,采用框剪结构，建筑面积为45313平方米，建筑物最高位置总高63。
8米，首层层高4m，二层～四层层高3。
2m.井架的平面布置根据现场及结构实际情况,在3#楼C2-3～C2-5/C1—M~C1—N轴间设置一台SSD80A物料提升机，安装高度为28。
8m;4#楼设置一台SSD80A物料提升机，安装高度为28。
8m;5＃楼设置一台SSD80A2115物料提升机安装高度为28。
8m，详细位置如图1（井架基础平面布置图）所示.二、井架设计概况1、井架的型号及技术参数：（1)1＃井架：（2）2＃井架:（3）3＃井架：2、井架基础设计（基础参考产品说明书提供的方案）：①基础尺寸：井架基础采用混凝土捣制，平面尺寸4.5m×3.8m，厚度300mm,基础面标高为＋0.00m。
卷扬机机座尺寸1。
2×1.2m×0.5m（面标高为＋0.1m）。
井道脚手架计算书
井道脚手架计算书一、工程概述本工程为具体工程名称，位于具体地点。
井道高度为具体高度，宽度为具体宽度，深度为具体深度。
为满足施工需要，拟在井道内搭设脚手架。
二、脚手架设计方案1、脚手架形式采用扣件式钢管脚手架，立杆横距为具体横距，纵距为具体纵距，步距为具体步距。
2、立杆设置立杆直接立于井道底部，底部设置垫板，以增加立杆的稳定性。
3、横杆设置横杆与立杆采用扣件连接，横杆步距均匀布置。
4、剪刀撑设置在脚手架的外侧周边及内部纵、横向每隔具体间距由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为具体宽度。
三、荷载计算1、恒载标准值（1）脚手架结构自重标准值：根据所选用的钢管规格和搭设参数，计算每米立杆承受的结构自重。
（2）构配件自重标准值：包括脚手板、栏杆、挡脚板等构配件的自重。
2、活载标准值施工活荷载标准值按照具体荷载值考虑，同时考虑风荷载的影响。
四、纵向水平杆计算1、荷载计算将恒载和活载按照最不利情况分配到纵向水平杆上，计算出最大弯矩和剪力。
2、强度验算根据计算得出的最大弯矩，按照钢材的强度设计值，验算纵向水平杆的强度是否满足要求。
3、挠度验算计算纵向水平杆在荷载作用下的最大挠度，使其不超过规定的限值。
五、横向水平杆计算1、荷载计算同纵向水平杆，计算横向水平杆所承受的荷载。
2、强度和挠度验算按照与纵向水平杆相同的方法进行强度和挠度的验算。
六、扣件抗滑力计算根据横杆传递给立杆的竖向力，验算扣件的抗滑承载力是否满足要求。
七、立杆稳定性计算1、不组合风荷载时计算立杆的轴心力设计值，根据长细比确定稳定系数，验算立杆的稳定性。
2、组合风荷载时除了考虑轴心力设计值外，还需考虑风荷载产生的弯矩，再次验算立杆的稳定性。
八、连墙件计算1、连墙件的轴向力设计值计算包括风荷载产生的连墙件轴向力设计值和连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力。
2、连墙件的稳定性计算验算连墙件的稳定性是否满足要求。
3、连墙件抗滑移计算验算连墙件与建筑物连接处的抗滑移能力。
井架构件计算书
井架构件的计算书1．立柱计算立柱由主角钢组成，它要支承天梁，通过天梁承受吊篮及重物，因而在垂直方向上，主柱底层除承受自身钢结构重量之外，还承受吊篮的重量及承吊物体的重量，和卷扬机的拉力，此外在水平方向的风力，主要由附墙撑支撑，故对附墙撑进行计算。
对缀条又叫横撑和斜撑，因水平方向的风力可用缆风绳来平衡，故缀条不作计算，仅计算主角钢架轴向风力，及其稳定性和天梁受力。
⑴主角钢轴向受压强度计算式中： N ——轴向力N ＝钢结构重量（按30m 高设计）＋起重量＋卷扬机拉力 ＝2484＋820＋1000＋500＝4804kgAa ——净面积由四根70×70×7的角钢组成，每根钻有连接孔Ф17.5Aa ＝4×9.424×100－4×87.5＝3419.6f ——钢材抗压强度 取f ＝235N ／mm2⑵主角钢架稳定性计算式中：N ——轴向力 N ＝48040NA ——承压构件的毛面积 A ＝4×9.428＝37.696cm2 ——轴心受压构件稳定系数，又叫折减系数，由λ按表选f A N a ≤f A N 〈ψψf ——钢材抗压强度，取f ＝235N ／mm2安JGJ －88－92标准附录＝附表2.4的计算式：式中：——主角钢的换算长细比——角钢架长细比——构件横截面积所截垂直X －X 轴的平面内各斜缀条的毛截面积之和U ——长度系数 一端固定一端自由的柱U ＝2L ——钢架长度 L ＝30×1000m——截面的最小回转半径（cm ）——角钢在钢架X －X 轴的惯性矩。
因70×70×7角钢，对角钢边的惯性矩为80.29cm4，截面积为9.424cm2所以＝2×[80.29+80×80×(9.424×2)]＝241414.98lx x ox A A 402+=λλmin C ULx =λA C x ν=min ox λx λlx A min C x νx ν03.80696.3756.241414min ===A C x ν7597.7403.801010302min ≈=⨯⨯⨯==C UL x λ每节X 截面方向的缀条图。
井子架安全计算书1
井字架安全计算一、墙面板安装由于墙面板用自攻螺丝固定，根据檩条距离制作简易井字架，施工人员安装墙面板时站在井子架上作业，移动架上部固定在女儿墙上或顶部临近钢构件上，中间用钢丝绳绑扎在墙面檩条上，下面用14#槽钢作为底部移动及支撑固定，并由屋面至地面设置二根生命保险绳，安装两块板移动一次，人员作业时安全带须牢挂在檩条及生命保险绳上。
操作人员移动时双钩安全带始终必须有一只挂于钢架或生命绳上。
二、井字架安全计算1、井子架规格井子架尺寸为800㎜×800㎜，长度17米。
主立管采用4根Φ25×2.5镀锌钢管，焊接接头错开位置不小于1米，并加套管焊接加固接头；横管采用Φ25×2.5镀锌钢管，横杆间距为500mm，所有横杆与立管焊牢。
钢梯必须满足现场施工操作要求，有利于施工人员的人身安全和长时间的停留。
井子架尺寸见下图已完成的墙板墙面板铺设方向安全带垂直生命线钢梯2、井子架内力受力分析计算（同济大学3D3S软件）1.设计依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）《钢结构设计标准》（GB50017-2017）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）2.计算简图计算简图 (圆表示支座，数字为节点号)3 荷载与组合结构重要性系数： 1.003.1 节点荷载3.2 单元荷载1) 工况号: 0单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实粗线表示荷载作用的单元） 2) 工况号: 1单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实粗线表示荷载作用的单元）3.3 其它荷载(1). 地震作用无地震。
(2). 温度作用无温度作用。
3.4 荷载组合(1) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况14 内力位移计算结果4.1 内力4.1.1 最不利内力4.1.2 内力包络及统计按轴力 N 最大显示构件颜色 (kN)169 1 2.8 0.1 -0.0 0.0按轴力 N 最小显示构件颜色 (kN)轴力 N 最小的前 10 个单元的内力 (单位：m,kN,kN.m)按弯矩 M2 最大显示构件颜色 (kN.m)205 1 0.0 -0.0 0.0 238 1 0.0 0.0 -0.0按弯矩 M2 最小显示构件颜色 (kN.m)按弯矩 M3 最大显示构件颜色 (kN.m)按弯矩 M3 最小显示构件颜色 (kN.m)28 1 -0.0 0.0 -0.0 100 1 0.0 -0.0 0.0 52 1 -0.0 0.0 -0.04.2 位移4.2.1 组合位移最大正位移组合 1: Uz(mm)最大负位移组合 1: Uz(mm)5 设计验算结果本工程有 1 种材料：Q235：弹性模量：2.06*105N/mm2；泊松比：0.30；线膨胀系数：1.20*10-5；质量密度：7850kg/m3。
井架计算书
1. 概述JJ225/43-K 井架是一种前开口式“K”型井架。
该井架设计计算遵循美国石油学会A PI 4F《钻井和修井井架、底座规范》、美国钢结构学会A ISC《钢结构手册》中的有关规定。
我们应用美国大型通用有限元分析程序ANSYS，根据井架现场实际工况和API 规范的要求，对该井架在多种工况下进行了静强度、刚度及稳定性等一系列有限元分析计算，并根据计算结果对井架所有构件进行应力校核。
利用A NSYS 软件建立井架有限元模型，并在不同钻井工况下，对井架施加相应的载荷和边界条件，进行有限元计算与分析。
在软件的后处理模块中，我们根据美国石油学会A PI 4F 规范中的规定，引用A ISC《钢结构手册》中轴心受压和受弯组合应力校核公式对每一单元进行校核。
2. 设计规范及标准井架设计计算遵循美国石油学会A PI 4F《钻井和修井井架、底座规范》、美国钢结构学会A ISC《钢结构手册》中的有关规定。
API 4F 2008 版本 Specification for Drilling and Well ServicingStructures —Third Edition，2008 AISC Specification for the design Fabrication and Erectionof Structure Steel Buildings – 9thEdition3. 井架结构特性及技术参数3.1. 井架结构简述：从整体结构形式上来看，JJ225/43-K 井架属开口式“K”型井架，该井架有效高度为43 m 共由5 段组成，各段之间通过销轴连接。
井架背面通过斜拉杆和横梁连接，井架侧面为片架结构，井架整体为桁架结构具有较强的刚性。
井架主体构件均采用Q235A 和 Q345B 钢制成。
3.2.井架主要设计参数：1、最大钩载（5×6 轮系）2250kN2、井架有效高度43m3、二层台安装高度24.5m、25.5m、26.5m28m 立根) 4000m4、二层台立根容量(114钻杆、5、井架抗风能力a）等候天气工况（无钩载、满立根） 36.0m/sb）保全设备工况（无钩载、无立根） 47.8m/sc）起放井架工况 8.3m/s6、井架顶部开档 2.0×1.8m7、井架底部开档 9 m3.3井架主要材料特性：该井架主体及附件主要构件均由型钢焊接制成，其所用材质为：235A 和Q345B；井架销轴及连接件材质为：35CrMo表1 材质的主要机械特性3.4. 井架主要截面特性：表2 材料截面特性3.5 井架侧面与正面投影面积表3 侧面各个构件面积表4正面各个构件投影面积3.6 静力矩表5 面积对井架结构基础的静力矩4.井架有限元模型的建立4.1.井架模型简述：JJ225/43-K 井架属开口式“K”型井架，从井架结构分析上来看，该井架结构特点为：以梁、柱和杆件为主的空间杆系刚架结构。
井架载荷设计计算书
井架载荷设计计算书井架的截面轮廓尺寸为1.60×2.00米。
主肢角钢用∠75×8；缀条腹杆用∠60×6。
一、荷载计算：为简化计算，假定在荷载作用下只考虑顶端一道缆风绳起作用，只有在风荷载作用下才考虑上下两道缆风绳同时起作用。
⑴、吊篮起重量及自重：KQ2=1.20×1000=1200kg⑵、井架自重：参考表2-67，q2=0.10t/m，28米以上部分的总自重为：Nq2=（40-28）×100=1200kg20米以上部分的总自重为：Nq1=20×100=2000kg。
⑶、风荷载：W=W0K2KβA F（kg/m2）式中，基本风压W0=25kg/m2。
风压高度变化系数K Z=1.35（风压沿高度是变化的，现按均布计算，风压高度变化系数取平均值）；风载体型系数K，根据《工业与民用建筑结构荷载规范》表12，K=K p（1+n）=1.3（1+η），挡风系数φ=ΣA c/A F（A c为杆件投影面积；A F为轮廓面积）。
当风向与井架平行时，井架受风的投影面积ΣA c=[0.075×1.40(肢杆长度)×2（肢杆数量）+0.06×2（横腹杆长度）+0.06×2.45（斜腹杆长度）]×29（井架为29节）×1.1（由节点引起的面积增值）=15.13m2，井架受风轮廓面积A F=Hh=40.6×2.0=81.2m2（H为井架高度，h为井架厚度）。
所以，ω=ΣA c/A F=15.3/81.2=0.19，h/b=2/1.6=1.25,由表2-68查得η=0.88。
风振系数β，按自振周期T查出，T=0.01H=0.01×40.6=0.406秒，由表2-71查得β=1.37。
所以，当风向与井架平行时，风荷载：W=W0.K Z.1.3ω（1+η）. β.A F=25×1.35×1.3×0.19×（1+0.88）×1.37×81.2=1740kg沿井架高度方向的平均风载：q=1740/40.6=43kg/m当风向沿井架对角线方向吹时，井架受风的投影面积:ΣA c=[0.075×1.40×3+0.06×2×sin450+0.06×1.6×sin450+0.06×2.45×sin450+0.06×2.13×sin450]×29×1.1=(0.075×1.40×3+0.06×2×0.70+0.06×1.6×0.70+0.06×2.45×0.70+0.06×2.13×0.70)×29×1.1=21.0m2井架受风轮廓面积A F=（b×1.4×sin450+h×1.4×sin450）×29=（1.60×1.4×0.70+2.0×1.4×0.70）×29=102m2所以，ω=ΣA c/A F=21/102=0.206;h/b=2/1.6=1.25,由表2-68查得η=0.86。
井架载荷设计计算书
井架载荷设计计算书井架的截面轮廓尺寸为1.60X 2.00米。
主肢角钢用/ 75X 8;缀条腹杆用/ 60 X 6。
一、荷载计算：为简化计算，假定在荷载作用下只考虑顶端一道缆风绳起作用，只有在风荷载作用下才考虑上下两道缆风绳同时起作用。
⑴、吊篮起重量及自重：KQ2=1.20X1000=1200kg⑵、井架自重：参考表2-67, q2=0.10t/m, 28米以上部分的总自重为：Nq2=（40-28）X 100=1200kg20 米以上部分的总自重为：Nq1=20X 100=2000kg。
⑶、风荷载：W二W0K2K B A（kg/m2）式中，基本风压W°=25kg/m2。
风压高度变化系数K Z= 1 .35 （风压沿高度是变化的，现按均布计算，风压高度变化系数取平均值） ;风载体型系数K，根据《工业与民用建筑结构荷载规范》表12, K=K p （1+n）=1.3 （1+n ）,挡风系数© 二艺A/A F（A为杆件投影面积；A F为轮廓面积）。
当风向与井架平行时，井架受风的投影面积艺A二［0.075 X 1.40（肢杆长度）X 2 （肢杆数量）+0.06 X 2（横腹杆长度）+0.06X 2.45(斜腹杆长度)]X 29 (井架为29节)X 1.1 (由节点引起的面积增值)=15.13m f，井架受风轮廓面积A F二Hh=40.6X 2.0=81.2m2(H为井架高度，h为井架厚度)。
所以，3 =艺A C/A F=15.3/81.2=0.19, h/b=2/1.6=1.25,由表2-68 查得n =0.88。
风振系数B,按自振周期T查出，T=0.01H=0.01 X 40.6=0.406秒，由表2-71查得B =1.37。
所以，当风向与井架平行时，风荷载：W=WK Z.1.3 3 (1 + n ). B .A F=25X 1.35 X 1.3 X 0.19 X (1+0.88)X1.37X 81.2=1740kg沿井架高度方向的平均风载：q=1740/40.6=43kg/m当风向沿井架对角线方向吹时，井架受风的投影面积:艺A c=[0.075 X 1.40 X 3+0.06 X 2X sin45 0+0.06 X 1.6 X sin45 0+0.06X2.45X sin450+0.06X2.13X sin450] X29X1.1=(0.075X1.40X3+0.06X2X0.70+0.06X1.6X0.70+0.06X2.45X0.70+0.06X2.13X0.70) X29X1.1=21.0m2井架受风轮廓面积A F= (b X 1.4 X sin45 0+h X 1.4 X sin45 0)X 29 =(1.60X1.4X0.70+2.0X1.4X0.70)X 29=102m2所以，3二艺A/A F=21/102=0.206;h/b=2/1.6=1.25, 由表2-68 查得n =0.86。
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井架计算书本计算书按照《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》( JGJ88-1992)、《建筑施工计算手册》(江正荣主编)、《建筑施工安全检查标准》( JGJ59-99)编制。
一、荷载计算1. 起吊物和吊盘重力(包括索具等)GG = K(Q + q)其中K——动力系数，K= 1.00 ;Q ——起吊物体重力，Q= 10.000 kN ;q ——吊盘(包括索具等)自重力，q= 1.000 kN ;经过计算得到G=K X (Q+q) =1.00 X (10.000+1.000)= 11.000 kN 。
2. 提升重物的滑轮组引起的缆风绳拉力S其中f 0 --------------- 引出绳拉力计算系数，取1.02 ;经过计算得到S= f 0X [K X (Q+q)] =1.020 X [1.00 X (10.000+1.000)]=11.220 kN ;3. 井架自重力井架自重力1.5kN/m;井架的总自重N=1.5 X 18=27 kN;缆风绳以上部分自重：汕1=1.5 X (18-6)= 18kN ;汕2=1.5 X (18-12)= 9kN ;4. 风荷载为q = 0.719 kN/m风荷载标准值应按照以下公式计算:W k=W X (JzX s X z : 2=0.45 X.42 X).48 X.70 = 0.215 kN/m ;其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定;采用：W = 0.45 kN 2;pz——风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定; 采用：血=1.42 ;陛--- 风荷载体型系数：p s = 0.48 ;伍——高度Z处的风振系数，血=0.70 ;风荷载的水平作用力：q = W k X B=0.215X 3.35= 0.719 kN/m ;其中W k——风荷载水平压力，W= 0.215 kN/m ;B —风荷载作用宽度，架截面的对角线长度，B= 3.35 m ;经计算得到风荷载的水平作用力q = 0.719 kN/m ;5. 每根缆风绳的自重力其中T ——每根缆风绳自重力产生的张力(kN);n —缆风绳的根数，取4根；q ——缆风绳单位长度自重力，取0.008kN/m ;l ——每根缆风绳长度，Hi/cos B确定(m);H ——缆风绳所在位置的相对地面高度(m);9——缆风绳与井架的夹角;w ——缆风绳自重产生的挠度(m)，取w=l/300 经过计算得到由上到下各缆风绳的自重力分别为：H(1)=6.00,T(1)=14.40kN ;H(2)=12.00,T(2)=28.80kN ;、、井架计算井架简图1、基本假定：为简化井架的计算，作如下一些基本假定：（1）井架的节点近似地看作铰接；（2）吊装时，与起吊重物同一侧的缆风绳都看作不受力；（3）井架空间结构分解为平面结构进行计算。
2、风荷载作用下井架的约束力计算缆风绳或附墙架对井架产生的水平力起到稳定井架的作用，在风荷载作用下，井架的计算简图如下：12.96弯矩图(缆风绳)各缆风绳由下到上的内力分别为： R(1)=1.234 kN , M(1)=0.926kN.m ; 各缆风绳由下到上的内力分别为： R(2)=8.794 kN , M(2)=12.96kN.m ; Rmax=8.794kN 3、 井架轴力计算各缆风绳或附墙架与型钢井架连接点截面的轴向力计算：经过计算得到由下到上各缆风绳或附墙架与井架接点处截面的轴向力分别为 第1道HI =6 mN1 = G + N qi +S + E T(1) +E R(1)ctg 9 =11 + 18 +11.22 + 43.2 + 10.029 x ctg60°=89.21 kN ;第 2道 H2=12 mN2 = G + N q2 +S + E T(2) +E R(2)ctg 9 =11 + 9 +11.22 + 28.8 + 8.794 x octg60 =65.097 kN ;4. 截面验算(1)井架截面的力学特性： 井架的截面尺寸为1.5 x 3m 主肢型钢采用4L70X6;一个主肢的截面力学参数为:zo=19.5 cm ,lxo = lyo = 37.77 cm 4, Ao=8.16 cm , i i = 59.93 cm ;缀条型钢采用L45X4;格构式型钢井架截面示意图井架的y-y 轴截面总惯性矩：b =4心十尙壬-硯？井架的x-x 轴截面总惯性矩：r b J h =4 Z^+4(--Z 0)a■ ■井架的yly 1轴和x 1-x 1轴截面总惯性矩:Z'=Z'= L co? 45' + J. sin a 45*经过计算得到：Ix= 4 X (37.77+ 8.16 X( 300/2- 19.5 ) 2)= 556018.44 cm 4; 24Iy= 4 X (37.77+ 8.16 X( 150/2- 19.5 ) )= 100690.44 cm ; Iy'=Ix'=1/2 X( 556018.44+100690.44 ) = 328354.44cm 4; 计算中取井架的惯性矩为其中的最小值 100690.44 cm 4。
2. 井架的长细比计算： 井架的长细比计算公式：41 /(44)其中H -- 井架的总高度，取18mI --井架的截面最小惯性矩，取100690.44cm 4;A 0 -- 一个主肢的截面面积，取8.16cm 4。
经过计算得到入=32.40& 换算长细比计算公式：X I 旨----------------- #y咼=+4仙4其中A --井架横截面的毛截面面积，取4X 8.16 cm2;A1-- 井架横截面所截垂直于x-x轴或y-y轴的毛截面面积，取2X 3.49cm2;经过计算得到?o= 35。
查表得© =0.918。
3. 井架的整体稳定性计算：井架在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：其中N --轴心压力的计算值(kN);A -- 井架横截面的毛截面面积，取32.64 cm2;©-轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数，取© =0.918;爲x --等效弯矩系数,取1.0 ;M -- 计算范围段最大偏心弯矩值(kN.m);W 1 --弯矩作用平面内，较大受压纤维的毛截面抵抗矩，W = l/(a/2) = 100690.44/(150/2) = 1342.539 cm 3;N' EX ---欧拉临界力，N'EX = n2EA/(1.1 X2风;2 5 2 2N'E X= n X2.06 X0 X32.64 X0 /(1.1 32.408 ) = 5744040.707 N ;经过计算得到由上到下各缆风绳与井架接点处截面的强度分别为第1道H1=6 m, N1= 89.21 kN ,M1=0.926 kN.m ;(T =89.21 X 也0.918 32.64 X02)+ (1.0 X 0.926 X 106)/[1342.539 X 103X (1 -0.918 X 89.21 X 103/5744040.707)] = 30N/mm 2;第1道缆风绳处截面计算强度(T =30N/mm2w允许强度215N/mrr)满足要求！第2道H2=12 m, N2= 65.097 kN ,M2=12.96 kN.m ;(T =65.097 X 10(0.918 32.64 X102) + (1.0 X 12.96 X 106)/[1342.539 X 103X (1 - 0.918 X 65.097 X 103/5744040.707)] = 31N/mm 2;第2道缆风绳处截面计算强度(T =31N/mm2w允许强度215N/mri]满足要求！三、缆风绳的计算缆风绳的最大拉力F= Rmax / sin 9 =8.794/0.866= 10.155 kN;缆风绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg] —缆风绳的容许拉力(kN);Fg ——缆风绳的钢丝破断拉力总和(kN);计算中可以近似计算Fg=0.5d2 ,d为缆风绳直径(mm);缆风绳之间的荷载不均匀系数，对6X 19、6X 37、6X 61;缆风绳分别可取0.85、0.82和0.8 ;K —缆风绳使用安全系数，根据《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》，k=5.5 ;由于缆风绳在架体四角有横向缀件的同一水平面上对称布置，计算中取:[Fg]= 最大拉力10.155 kN，a =0.80，K= 5.5,得到：0 5 0 5d =( 2 X K X [Fg] / a 0. =( 2 X5 X0.155 / 0.80 ) .= 11.8 mm ;缆风绳最小直径必须大于11.8 mm才能满足要求！四、井架基础验算1、井架基础所承受的轴向力N计算N= G + N q +S + E T(i) +E R(i)ctg 9 =11 + 27 +11.22 + 10.8 + 10.029 Xctg60°=65.81 kN ;井架单肢型钢所传递的集中力为：F= N/4 = 16.452 kN0C2、井架单肢型钢与基础的连接钢板计算由于混凝土抗压强度远没有钢材强，故单肢型钢与混凝土连接处需扩大型钢与混凝土的接触面积，用钢板预埋，同时预埋钢板必须有一定的厚度，以满足抗冲切要求。
预埋钢板的面积A o计算如下：A=F/fc=16.452 X 103/11.900= 1382.563 mm 2;3、井架基础计算单肢型钢所需混凝土基础面积A计算如下：3 3 2A = F/fa=16.452 X 10/(100.0 X 10- )= 164524.996 mm；单肢型钢混凝土基础边长：a=164524.996 1/ 2= 405.617 mm;4、配筋计算井架单肢型钢混凝土基础计算简图相当于一个倒梯梁，其板底最大弯矩按下式计算：2式中：M --- 井架单肢型钢混凝土基础底板中性轴处的弯矩设计值；l --- 井架单肢型钢混凝土基础底板中性轴处至基底边缘的距离；取I = a/2 = 202.808 mm；q --- 相应于荷载效应基本组合时的基础底面地基土单位面积净反力，取q=100.000 X 202.808 X 10-3= 20.281 kN/m ；3 2经过计算得M= 0.5 X 20.281 X (202.808 X 10-) = 0.417 kN.m ；依据《混凝土结构设计规范》，板底配筋计算公式如下：M% = ------ —TF严1-即2'Y M,式中，a---当混凝土强度不超过C50时，a取为1.0,当混凝土强度等级为C80时, 取为0.94,期间按线性内插法确定，取妒1.00 ；f c --- 混凝土抗压强度设计值，查表得fc= 11.900 kN/m 2；h o --- 承台的计算高度，h o=300-20=280 mm。