330MW机组凝汽器改造的数值模拟及性能分析

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330MW机组凝结水泵变频运行安全经济性分析及其改进

造，术规范见表１技。高压变频器由北京合康亿盛科技有限公司生产，号为ＨＩＲＴＹ２６／型ＶＥ — ０５１０采用高压６ｋ运行方式，术规范见表２３，Ｖ技。
表１凝结水泵技术规范
凝结水泵项目额定工况最大工况电动机项目数值
菏泽发电厂３０ＭＷ汽轮机为Ｎ３Ｏ１．７３Ｏ一６６／
４００ ×６由上海凯士比泵有限公司制造，用电，配动机（号ＹＬ５０４由湘潭电机股份公司制型ＫＳ０ — ）
５７５７８型（中压合缸）一次中间再热两缸３／３— 高，两排汽凝汽式汽轮机，２０于０６年５月投产。为降
ｒｄｕｅｄｔｃｄｅａｔｐｒｓｕｒｅｃｈｅｏｎｎｓｅｅｓｅ，ｄｒａｓｄｈｅｐｏｗｅｃｎｓｅｃｅｅｔｒｏｕｍｐｔｏｎｉｏｆｏｃｎｄｅａｅｎｄｅｓｌｅｉｂｅｔｒｎｓｔａｒｕｔｄｎｔｅｂｅｆｔｎｅｉｓｏｆｂｏｔａｅｙａｎｄｅｏｎｏｍｙ．ｈｓｆｔｃＫｅｗｏｄｆｓｌｆｒｄｕｎｉ；ｃｎｄｅａｅｐｙｒｓ：ｏｓｉ－ｉｅｔｏｎｓｔｕｍｐ；ｆｅｑｎｃｏｎｖｓｏｎｓｅｅｌｔｏｒｕｅｙｃｅｒｉｐｅｄｒｇｕａｉｎ；ｅｒｙｓｖｉｎｅｇａｎｇ
ＡｂｔａｔＳｏｍｅｍｅａｕｒｓｈａｖｅｏｒａｄｓｈａｓｒｃ：ｓｅｅｂｅｎｐｕｔｆｗｒｕｃｓｏｐｅｎｈｅｃｎｉｇｔｏｎｔｏｌｖａｖｅａｒｔｅｅｌａｒｌｅｏｆｄｅａｏｒｌｖｎｄｂｙｐｓｖａｖｅｏｆｓａｉａｅｎｄａｓｈｅｐｅａｉｎａｌｓｆｙｏｈｅｅｉｅｎｔｈａｅｅｔｅａｎｓｔｅａｓｌｅｌｎｇｗｔｒａｌｏｔｏｒｔｏａｅｔｆｔｑｕｐｍｓｂｎｓｕｄｉｄａｇｉｔｈ

330MW机组供热能力及安全经济性分析

330MW机组供热能力及安全经济性分析发表时间：2020-12-29T16:27:33.513Z 来源：《中国电业》2020年26期作者：缪荣华[导读] 为满足开发区供热需求，改善机组供热灵活性，实现电厂经济效益和社会效益的全面提高，需要结合实际生产运行条件对机组进行供热改造。

缪荣华马鞍山万能达发电有限责任公司 243000摘要：为满足开发区供热需求，改善机组供热灵活性，实现电厂经济效益和社会效益的全面提高，需要结合实际生产运行条件对机组进行供热改造。

关键词：供热需求；电厂；效益；供热改造。

1.机组概况1.1设备概况#3、#4机额定主汽压力：16.67MPa，温度：538℃；再热蒸汽压力：3.35MPa，温度：538℃；背压：4.9kPa。

额定功率330MW，最大功率345MW。

1.2供热现状供汽参数：压力：2.5MPa。

温度：380℃～400℃。

正常流量：60-90 t/h最大：120 t/h。

设计供汽压力2.5MPa。

1.3供热改造需求新增用汽需求无法满足，总用汽量为300t/h，需要对机组抽汽供热的安全性及抽汽能力进行校核：（一）边界条件1、供热蒸汽参数1：蒸汽压力：2.5MPa、温度：380℃、流量：120t/h。

参数2：蒸汽压力：1.8MPa、温度：380℃、流量：180t/h。

2、原则：（1）尽可能少改动，确保单机可满足要求的所有蒸汽参数，可实现双机并列运行供热。

（二）内容计划对机组进行抽汽供热增容改造，兼顾安全性和经济性，通过经济计算，提供优选供热方案。

方案一：冷再+热再供汽；方案二：热再抽汽。

1、上述方案可行性进行分析、核算，并确定满足要求的条件。

（1）核算THA、80%、60%、50%、40%工况抽汽供热条件；（2）核算最低电负荷工况中调门调整抽汽的安全条件；2、中调门及执行机构静态校核：对调阀和油动机结构强度、提升力进行核算。

3、对供热工况机组的安全可靠性进行校核，包括机组轴向推力、汽轮机叶片强度等。

330MW机组凝汽器改造及其经济性分析[1]

第５２卷第１期２０１０年２月汽轮机技术ＴＵＲＢＩＮＥＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹＶ０１．５２Ｎｏ．１Ｆｅｂ．２０ｌＯ３３０ＭＷ机组凝汽器改造及其经济性分析王鹏１，王进仕２，邵琚１（１河南省节能监测中心，郑州４５０００８；２西安交通大学能源与动力工程学院，西安７１００４９）摘要：对潍坊发电厂２号机组凝汽器运行现状进行了介绍，分析影响凝汽器性能的主要原因，提出了改造的目标和原则。

通过采用新型排管方式、合理调整冷却管支撑间距，并同时更换冷却管材的方法在大修期内对凝汽器进行了改造。

改造前后的热力试验结果表明，凝汽器的各项性能指标都有明显提高。

关键词：凝汽器；改造；排管方式；冷却管分类号：ＴＫ２６４．１＋１文献标识码：Ａ文章编号：１００１－５８８４（２０１０）０１－００７１－０３ＲｅｔｒｏｆｉｔａｎｄＴｈｅｒｍｏ．ｅｃｏｎｏｍｉｃｓＡｎａｌｙｓｉｓｆｏｒｔｈｅＣｏｎｄｅｎｓｅｒｏｆ３３０ＭＷＵｎｉｔＷＡＮＧＰｅｎ９１，ＷＡＮＧＪｉｎ—ｓｈ＾ＳＨＡＯＪｕｎｌ（１ＨｅｎａｎＥｎｅｒｇｙＣｏｎｓｅｒｖａｔｉｏｎＭｏｎｉｔｏｒｉｎｇＣｅｎｔｅｒ，Ｚｈｅｎｇｚｈｏｕ４５０００８，Ｃｈｉｎａ；２ＳｃｈｏｏｌｏｆＥｎｅｒｇｙａｎｄＰｏｗｅｒＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｘｉ’ａｎＪｉａｏｔｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｘｉ’ａｎ７１００４９，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＴｈｅｏｐｅｒａｔｉｏｎａｌｓｔａｔｕｓａｎｄｐｒｏｂｌｅｍｓｏｒｌｔｈｅｃｏｎｄｅｎｓｅｒｏｆｔｈｅＮｏ．２ｕｎｉｔｉｎｗｅｉｆａｎｇｐｏｗｅｒｐｌａｎｔｗｅｒｅｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ．Ｔｈｅｍａｉｎｌ＇ｅａｓｏｎｓａｆｆｅｃｔｉｎｇｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｃｏｎｄｅｎｓｅｒｗｅｒｅａｎａｌｙｚｅｄ，ｐｕｔｔｉｎｇｆｏｒｗａｒｄｔｈｅｇｏａｌａｎｄｐｒｉｎｃｉｐｌｅｏｆｒｅｔｒｏｆｉｔｆｏｒｃｏｎｄｅｎｓｅｒ．Ｂｙｕｓｉｎｇｎｅｗｔｙｐｅｔｕｂｅａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔ，ｒａｔｉｏｎａｌｌｙａｄｊｕｓｔｉｎｇｓｕｐｐｏｒｔｓｐａｃｉｎｇｏｆｃｏｏｌｉｎｇｔｕｂｅｓ，ａｎｄ咒ｐｌａｃｉｎｇｃｏｏｌｉｎｇｔｕｂｅｓ，ｔｈｅｏｌｄｃｏｎｄｅｎｓｅｒＷＳＳｒｅｔｒｏｆｉｔｔｅｄｉｎｏｖｅｒｈａｕｌｐｅｒｉｏｄ．Ｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｔｈｅｒｍａｌｔｅａｔｄａｔｅｏｆｔｈｅｐｒｅａｎｄｐｏｓｔｒｅｔｒｏｆｉｔ，ａｌｌｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｉｎｄｅｘｅｓｏｆｃｏｎｄｅｎｓｅｒａｒｅｏｂｖｉｏｕｓｌｙｉｍｐｒｅｖｅｄ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｃｏｎｄｅｎｓｅｒ；ｒｅｔｒｏｆｉｔ；ｔｙｐｅｍｂｅａｒｒａｎｇｅｍｅⅡｔ；ｃｏｏｌｉｎｇｔｕｂｅｓ０前言当前，能源紧缺已经成为制约经济快速发展的瓶颈，节能降耗已经得到全社会的普遍共识。

330MW汽轮机组调试的故障分析和处理

330MW汽轮机组调试的故障分析和处理
330 MW 汽轮机组调试的故障分析和处理
1 引言
330 MW 凝汽式汽轮发电机组的启动调试过程中，发现一些问题。为此，本文将详细介绍机组调试过程中所发现的故障，以及相应的处理方法。
路。并通过改变运行逻辑(如：①当汽机甩负荷跳闸时，启动疏水扩容器不参与工作，不打开主汽管气动疏水阀、再热热段管道气动疏水阀、再热冷段管道气动疏水阀、一段抽汽管阀前气动疏水阀，但当相应疏水罐水位高时则打开相应疏水阀，疏水罐水位高信号消失后则关闭相应疏水阀。
②在热态和极热态启动时，如主汽管道、再热热段管道、再热冷段管道或一段抽汽管道需进行疏水，先打开启动疏水扩容器冷却水电动门喷水，再由运行人员在就地手动打开相应的各疏水气动阀旁路一、二手动门进行疏水，当机组负荷大于11％额定负荷后关闭各疏水气动阀
冷凝器真空度：0．005 3 MPa 冷却水温度：20℃
给水温度：255．5℃ 额定蒸汽流量：257．78kg／s
3 故障的分析和处理
3．1 系统不完善引发的故障
①低加疏水泵打不出水：机组运行中，曾出现低加疏水泵打不出水。经过现场疏水泵的检查，发现泵体少装了排空管。为此，每台泵加装了一根通向疏水箱的排空管。考虑到疏水泵之间的联锁运行，所加装的排空管相互独立。
1TtlTI时，低压缸胀差由+6．4 1TtlTI减小到+5．8
1TtlTI。这一反常现象，经过分析，我们认为轴向位移方向往高压缸移动为正，往低压缸移动为负，这刚好与设计方向相反。机组停下来后，经推轴检查证实我们的推断是正确的。经过对轴向位移正负值的重新标定，
3．3 运行参数和方式调整不当引发的故障
①汽机振动大的处理：汽机热态冲转时，曾出现3号瓦处轴振超标，并因轴振超标而导致汽机跳机。经过分析，发现用老厂来供轴封的汽源温度偏低，最低时达85℃

330MW汽轮机汽封改造优化分析

330MW汽轮机汽封改造优化分析近年来，随着社会主义市场经济的迅猛发展和科学技术的不断进步，电力企业的改革创新也如火如荼。

为了满足现在社会人们对电力的需求，各电力企业必须结合自身的实际情况与社会发展的需要，对330MW汽轮机进行相应的汽封改造，并且根据汽轮机高、中、低压缸汽封的实际情况进行科学合理的创新改革，这就要求工作人员对330MW汽轮机低压缸汽封的原理深入掌握和了解，這样才能从根本上对汽轮机进行汽封改造和优化。

改造之后的330MW汽轮机不但能够降低整体运行过程中的热能损耗，还可以提高机组的运行安全和经济效益。

标签：330MW；汽轮机；汽封改造；高压缸；中压缸随着社会经济的飞速发展，汽轮机通流部分设计在计算流体力学的推动下有了较大进步，漏汽损失治理逐渐成为提高汽轮机效率的主要手段。

汽封性能的优劣，不仅影响到机组的经济性，而且影响机组可靠性。

因此本文对于汽轮机汽封的形式做了简单的介绍，就刚性密封盒柔性密封的主要特点和汽封结构进行了分析。

330MW汽轮机组的运行和各参数都影响着整体机组的运行效率，密封状态的完好性也是机组安全运行的重要因素，合理的密封形式会降低流通部分的损耗，提高机组的经济性能。

1、330MW汽轮机汽封形式1.1 刚性密封的汽封结构梳齿汽封是刚性汽封的主要密封形式，其中梳齿汽封是应用最为广泛的一种。

汽封是影响汽机热效率c的非常重要的因素，在梳齿汽封中，气流通过缝口之后会在膨胀室内有动能变成热能，但是由于通过缝口后的气流一般都只向一侧进行扩散，因此气流并不能在膨胀室内进行充分的能量转换，动能向热能的转换不够完全，这时就会造成透气效应，影响传统梳齿汽封效果的密封效果。

1.2 柔性密封的汽封结构柔性密封的主要汽封形式是刷式汽封，刷式汽封前面板、后面板和两者之间的金属刷丝组成的，这种金属刷丝是高密度高温合金细金属，在使用时刷丝要有一定的角度，以便吸收转子的偏移量。

柔性刷式汽封可以更好的适应转子的变形和偏心运动，即便是在零接触的情况下也不会产生过多的热量，因此可以在减小密封间隙的同时保证机组的安全运行。

国产引进型330MW机组通流部分改造及经济性分析

（１）消除机组原有缺陷及安全隐患，提高设备可靠性，确列的新型汽封，如侧齿、布莱登汽封的应用，也对增效起到了
保机组能安全稳定运行ｊ。
一定作用。
（２）提高汽轮机的通流能力，改造后ＶＷＯ工况的汽轮机通流能力达到１０２５ｔ／ｈ。
４０％一１００％ＢＭＣＲ增减负荷速率不小于５％／ｍｉｎ；阀门管理
⑧ 隔板制造工艺优化
功能满足单阀、顺序阀（两阀及三阀）滑压运行要求。
经过多年研究，隔板制造工艺取得新的进展。围带整圈
３改造内容和技术特点
成型后激光加工型孔，采用小应力的窄焊缝技术，板体内外环整圈下料，整圈焊接，线切割中分面。
的参数计算高压缸效率，含进汽阀门压损（按３％取值）。
影响。冲动式汽轮机叶轮开设平衡孔，并结合通流动静匹
（４）改造后机组具有良好的变负荷性能，能采用复合变配，合理设定平衡孔面积可以起到改善动叶根部流动、减小
压运行方式，并能在１５０ＭＷ负荷长期安全、稳定地运行，泄漏损失及其与主流的掺混损失并提高透平级做功能力。
泵驱动型式方面都以“发挥调峰性能”为先决条件。在回热系
另外，为了解决内缸与喷嘴室之间的密封与自由相对运
统配置上，为了保证高压缸受热均匀，启动快捷，取消了原有动，二者间在管口处采用了堆叠式密封环。
的回热抽汽口，减少了一级回热，将回热级数减少为７级回

330MW 凝汽式汽轮发电机组回热系统设计计算

330MW 凝汽式汽轮发电机组回热系统设计计算330MW凝汽式汽轮发电机组回热系统设计计算1、设计计算背景N330-17.75-540-540中间再热式汽轮机组是目前机组容量较大，数量较多的一种，设计技术和运行经验都已相当成熟，已经能够比较可靠地长期连续运行。

但是，它的热耗较高。

首先，330MW机组回热系统未充分利用抽汽过热度，且对焓升分配也不够合理。

其次，除氧器采用定压运行，存在节流损失，在变负荷或低负荷时要切换汽源，经济性影响更大。

鉴于上述种种状况，为改进330MW机组热力系统，本次毕业设计采用的方案如下。

2、方案简析基本方案的回热系统是采用三高四低一除氧的典型系统，其中，二号高加装有疏水冷却器，七号加热器采用疏水泵打到本级出口，除氧器定压运行。

本人所设计的方案在基本方案的基础上，封闭了三段抽汽，并为二号加热器装设了一台外置式蒸汽冷却器，除氧器采用滑压运行。

与基本方案相比，本方案具有以下优点：一、由于#2高加的抽汽来自中压缸的第一个抽气口，具有很高的过热度，采用外置式蒸汽冷却器后，降低了抽汽的过热度，再用它们加热给水，降低了加热器的换热温差，减少了不可逆损失，使热经济性得到了提高。

二、除氧器采用滑压运行，不存在定压运行时的节流损失，额定负荷时和低负荷时定压运行，负荷正常范围内滑压运行。

除启动及甩负荷工况外，低负荷时无需切换汽源，运行经济性提高。

三、漏汽能按能级回收利用，减少了换过程的不可逆损失。

从理论上讲，本方案在一定程度上提高了整个机组的热经济性。

本次毕业设计即针对改进方案，采用的热力系统计算方法进行系统优化计算。

3、基本方案计算3.1参数整理(1)汽轮机机组型式N330-17.75-540-540型凝汽式汽轮机，配B&WB1025/18.44M型自然循环燃煤汽包炉。

蒸汽初参数：p0=17.75MPa,t0=540℃,由水蒸汽表查得：h0=3390.6123 kj/kg再热蒸汽参数:冷段压力P2== 4.4MPa,冷段温度=338.3℃,=3055.2419 kj/kg；热段压力=4.13MPa,热段温度= 542℃, = 3539.1064 kj/kg;排汽压力P c=0.0046 MPa,排汽焓hc=2326.95 kj/kg(2)其他见设计任务书。

330MW机组低压缸零出力改造方案及性能分析

330MW机组低压缸零出力改造方案及性能分析作者：史卫刚李军辉来源：《大经贸·创业圈》2019年第10期【摘要】为缓解热电之间的矛盾，进一步提升机组灵活性和供热能力，以国内某发电公司供热改造为例，对低压缸零出力技术在330 MW机组上的应用进行了探讨;分析了低压缸零出力的改造方案，对汽轮机本体、低压通流部分冷却蒸汽系统和低压缸喷水减温系统进行了改造设计;对改造后机组的供热与调峰能力进行了分析。

通过性能试验，结果表明，通过合理地改造设计，低压缸零出力技术提高了机组的调峰能力和供热量，最大供热抽汽量可达663t/h，最低发电负荷可降至约80MW。

【关键词】低压缸零出力灵活性供热能力改造方案前言目前，在我国大力提高火电机组运行灵活性的政策背景下[1]，受自身热电耦合特性[2]、低压缸冷却蒸汽流量设计限值、“以热定电”运行方式的影响，常规抽汽凝汽式供热机组的电调峰能力有限，很难适应电网深度调峰需求，供热抽汽能力也受到一定影响。

与高背压供热、光轴供热改造等供热改造方案相比[3]，低压缸零出力供热技术能够实现供热机组在抽汽凝汽式运行方式与高背压运行方式的灵活切换，使机组同时具备高背压机组供热能力大、抽汽凝汽式供热机组运行方式灵活的特点。

某机组为哈尔滨汽轮机厂有限责任公司生产的C330/264-16.7/538/538型亚临界、一次中间再热、两缸两排汽、单轴、抽汽凝汽式汽轮机。

中低压连通管打孔抽汽，接引一路供热抽汽，额定抽汽压力为0.83MPa，最大抽汽流量为545.4t/h，采暖热负荷为410MW，变工况下，通过调整中低压缸连通管蝶阀的开度，控制热网供汽流量及低压缸进汽流量。

随着供热需求的日益扩大，现机组的抽汽供热能力已不能滿足供热需求，为了增大机组的供热能力，同时提升机组运行的灵活性，对该机组进行低压缸零出力改造。

本文基于某330MW汽轮机，详细分析了机组低压缸零出力的改造方案，并分析了改造后对机组性能的影响。

330 MW汽轮机汽缸快冷装置应用分析与运行优化

330 MW汽轮机汽缸快冷装置应用分析与运行优化摘要：针对330 MW亚临界燃煤火力发电机组，分析汽轮机快冷装置的工作原理以及投运后对机组寿命的影响，提出快冷装置运行的技术要求和改进优化措施，提高快冷装置的运行效率。

结果表明，只要操作得当，汽轮机汽缸快冷技术对汽轮机是安全的。

机组正常滑压停机后，增设汽轮机快冷装置，可以缩短机组检修工期，提高机组的可用系数，提前并网发电，创造更多的效益。

快冷装置的工作原理是，在机组停运，且缸温降至约300℃时，通过快冷装置将洁净的空气加热为低于缸温30℃的热空气，分两路进入盘动的汽轮机缸体内，以顺流的方式对汽轮机缸体进行冷却。

热态启动一次，对机组寿命损耗为0.01%，冷态启动和停机一次对机组寿命损耗均为0.05%。

停机后强制冷却一次对机组寿命损耗为0.0025%，远低于启停机对机组寿命的损耗。

投入快冷装置，还能缓解汽轮机机高、中压缸内缸的缸温差随时间推移逐渐增大和不好控制的问题。

关键词：燃煤火力发电机组；快冷装置；温降速率；汽缸温差；检修工期；机组寿命损耗1引言燃料火力发电机组的汽轮机汽缸外部一般安装保温材料，以降低运行中的散热损失，减小汽轮机各部件之间的温差，提高机组效率[1-3]。

但机组在停机检修期间，保温材料的存在使得汽缸散热缓慢，延长了不必要的检修工期[2-4]。

根据经验，330 MW汽轮机滑停时，汽轮机缸体的最高温度能降至300℃左右[3-5]。

纯靠汽轮机自然散热冷却，每小时降低0.7～1℃，自然冷却至高压缸调节级金属温度小于150℃，最快停盘车的时间需要9天左右，对检修工期影响较大[4-6]。

因此，增设快冷装置，缩短汽轮机降温的时间。

本研究拟针对燃煤火力发电机组，分析汽轮机快冷装置的工作原理以及投运后对机组寿命的影响，提出快冷装置运行的技术要求和改进优化措施，提高快冷装置的运行效率。

本文的分析有助于了解快冷装置的结构、运行规律及对机组寿命的影响，提出技术要求和运行优化措施，提高快冷装置运行的安全性和经济性。

330MW供热机组直接空冷凝汽器节能分析

330MW供热机组直接空冷凝汽器节能分析针对330MW直接空冷供热机组风机多、电耗率高等特点，通过优化试验，得出风机节能经济数据，同时为降低电耗，机组正常运行期间尽量保持同列中各风机的频率相同；低负荷时尽可能保持各列风机多投、低频运行对直接空冷机组的安全、经济运行具有参考意义。

标签：直接空冷机组；风机电耗；节能1 设备概况及工作原理国投伊犁能源开发有限公司2×330 MW 直接空冷供热机组为亚临界、一次中间再热、双缸双排、空冷抽汽凝汽式汽轮发电机组，配以1180t/h亚临界自然循环汽包锅炉，空冷设备采用的是北京龙源冷却技术有限公司生产的铝钢单排管变频调速风机直接空冷凝汽器（简称ACC），布置在汽机房外，安装在空冷平台上。

直接空冷技术即用空气直接冷却汽轮机的排汽，空气与排汽之间进行热交换。

直接空冷的凝汽器称为空冷凝汽器，由椭圆形扁平基管钎焊铝翅片的管束组成。

机械通风空气冷却凝汽器（ACC）冷却的是汽轮机低压缸排汽，两台机组共用一个空冷凝汽器平台，共由60个换热单元（每台机30个）组成。

若干根翅片管构成一个完整的单排管束，每10片管束两两相对，形成一“A”形换热单元，每5个换热单元组成一列散热段。

每台空冷凝汽器由6列散热段组成，每列散热段上端有一根配汽管、一根抽真空管，下端有两根汇集凝结水的管道（即蒸汽∕凝结水联箱）。

两台空冷凝汽器的散热段、管道布置是完全对称的。

每台机组直接空冷系统配置4个排汽隔离阀、8个凝结水阀和4个抽真空阀（在A、B、E、F列布置）。

每列换热单元由42片顺流换热管束和8片逆流换热管束组成5个换热单元，其中每一列的1、2、4、5换热单元全部为顺流换热管束，第3换热单元由8片逆流换热管束和2片顺流管束组成。

低压缸排汽向下流入排汽装置，蒸汽进入水平布置的主排汽管道向上输送到空冷凝汽器顶端的6根蒸汽分配管，蒸汽携带的热能被流经空冷凝汽器翅片管表面的冷却空气带走，冷却凝结形成的水汇入12根管束下联箱，流入下方的凝结水管，在自身重力的作用下沿1根凝结水总管流回凝结水箱，由凝结水泵升压，送至锅炉给水系统。

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ｔｅｓａｆｗｎｅｔｒｓｅｅｏｍａｃｎｓｅｌｉｅｏｃｎｅｓｒａｔｒｒｔｆ．ＩｓｔａｅｖｒｅｙｐｒｒｎｅｈｔｍｏａｄｈａａｆｒｐｒｒｎｅＯｈｌｓｄｆｏｄｎｅｆｅｒｉｅｌｔｎｆｅｏｔｔｒｕｓｒｅｉｄｂｅｆｍａｃｓｅｌｉｆｏｔｓｅｏｅａｄａｔｒｃｎｅｓｒｒｆｒｅｔｂｆｒｎｅｏｄｎｅｅｏｍ．ＴｅｒｓｌｏｉｌｔｎｓｏａｅＴＰＥｈｐｆｐｐｕｄｅｅｎｅｆｎｆｈｅｕｔｆｓｍｕａｉｈｗｓｔｔｔＥＥｓａｅｏｉｂｎｌｏｏａｏｏｈｈｅｉ
ＷＡＧＸｅｏｇ，ＵＮＪｎｈａ，ＵＪｎｌ，ＩｅＮｕ— ｎＹＡａ— Ｑａ－ＬＵＭｉｄｉｕｉｉ
（ｈｎｏｇｌｔｃｅｅｃｓｔｅＪａ００，ｈａ２Ｓｈａｏｇｎｏ－ｌＰｗｒ１ａｄｎｅｒｓａｈＩｔｔｉｎ５０２Ｃｉ；ｉｕｎＤｎｆｇｐｈｅｏｅＳＥｃｉＲｒｎｕ，ｎ２ｉｎｃａＴｏ
第５卷第２２期
２１００年４月
汽
轮
机
技
术
Ｖ０．２Ｎｏ２１５．Ａｒ２０ｐ．０１
ＴＵＲＢＩＮＥＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ
３０Ｗ机组凝汽器改造的数值模拟及性能分析３Ｍ
王学栋袁建华曲建丽。刘梅４，，，
关键词：０３ＭＷ机组；３凝汽器；节能改造；动与传热特性；流码：Ａ文章编号：０－８４（０Ｏ０－１００１１５８２１）２０５－５０
ＮｕｒａｉｌｔｎａｄＰｒｒｎｅＡａｙｉｆＣｎｅｓｒＲｅｒｆｆ３０ｍｅｃｌＳｍｕａｉｎｅｆｍａｃｎｓｓｏｏｄｎｅｔｉｏ３ＭＷｎｔｉｏｏｌｏｔＵｉ
（１山东电力研究院，南２０Ｏ；川东方同辉动力有限公司，济５０２２四成都６０２；１０１
３阳光工程设计院，济南２０１；５０３４青岛大学，青岛２６７）６０１
摘要：潍坊电厂３０３ＭＷ机组的凝汽器改造前存在着真空低和水质变差导致铜管泄漏趋势加重的现象，严重地影响了机组的经济性、安全性和带负荷能力。采用ＴＰＥ两山峰形管束布置方式对凝汽器进行改造，用数值模拟的ＥＥ利方法计算了改造后凝汽器壳侧的汽相流动与传热特性，并用改造前后的性能试验结果进行了验证。模拟结果表
ｃｎｅｓｒｉｒｃｎｔｃｅｉｉｕｄｅｃｌｃｔｎｍｏｅｆＴＰｈｐ．ＮｕｒｃｌｓｍｕａｏｓｕｅｏｃｌｕａｅｏｄｎｅｅｏｓｒｔｄｗｔｐｐｂｎｌｏｌａｉｄｌｏＥＥＥｓａｓｕｈｅｏｏｅｍｅａｉｌｔｎｉｓｄｔａｃｌｔｉｉ
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明：改造后的ＴＰＥ两山峰形管束布置方式有利于凝汽器壳侧蒸汽的流动与传热。性能试验结果表明：ＥＥ在设计冷却水进口温度、流量、凝汽器热负荷相同的条件下，改造后的凝汽器真空比改造前提高１７３Ｐ，．４ｋａ端差下降４６℃ ；．３凝汽器改造后，端差和修正后端差、试验修正后的凝汽器压力、循环水温升都达到设计指标。
ＡｂｔａｔＴｅｐｅｏｎｆｌｗｒｖｃｕ，ｏｓｔｒｑａｉｎｅｋｇｒｎｆｃｐｅｉｅｂｃｍｉｇｗｒｅａｘｓｓｒｃ：ｈｈｎｍｅａｏｅａｕｍｗｒｅｗａｅｕｌｙａｄｌａａｅｔｄｏｏｐｒｐｐｅｏｎｏｓｒｅｉｔｏｔｅｅ
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