大体积混凝土施工裂缝控制计算
大体积混凝土裂缝控制施工计算
大体积混凝土裂缝控制施工计算1. 引言在混凝土结构中，裂缝的出现是不可避免的。
大部分裂缝都是由于混凝土受力超过了其承载能力或由于干缩和温度变化引起的。
然而，对于某些混凝土结构，例如桥梁和大坝等，裂缝的出现将会对结构强度和安全性造成极大影响。
因此，在这些结构中，裂缝控制是非常重要的一项工作。
本篇文档将介绍大体积混凝土裂缝控制的施工计算方法，以帮助工程师精确地控制混凝土结构中的裂缝。
2. 裂缝控制施工计算方法2.1 预测和分析在进行混凝土裂缝控制施工计算之前，需要进行裂缝预测和分析。
在预测和分析中，需要考虑多个因素，包括混凝土等级、环境条件、负荷特性等等。
基于预测和分析的结果，可以确定结构中最有可能出现裂缝的位置，并为接下来的施工计算提供基础。
2.2 控制施工计算一旦确定了最有可能出现裂缝的位置，就可以进行裂缝控制施工计算了。
这部分计算需要考虑以下因素：•混凝土的体积和热量•混凝土中水分的含量•环境条件和负荷特性在进行施工计算时，需要确保混凝土内部的温度和应力分布均匀，从而避免出现裂缝。
2.3 施工控制在计算完成后，需要进行相应的施工控制。
这包括选择合适的施工方式和采取相应的措施来控制混凝土中的热量和应力分布。
例如，在施工过程中，可以控制混凝土的温度和湿度，以逐渐减少混凝土中的水分含量，从而确保混凝土干燥和均匀。
3.大体积混凝土裂缝控制施工计算是一项非常重要的工作，直接关系到混凝土结构的强度和安全性。
在进行施工计算之前，需要进行预测和分析，以确定最有可能出现裂缝的位置。
然后，根据混凝土体积、热量、水分含量以及环境条件和负荷特性等因素进行裂缝控制施工计算，最后进行相应的施工控制。
这些计算和控制将能够保证混凝土结构的强度和安全性，从而满足使用要求。
大体积混凝土温度裂缝计算及控制
大体积混凝土温度裂缝计算及控制盛文仲【摘要】对大体积混凝土温度裂缝的计算进行了论述,并从循环水温要求、温度监控、混凝土块体养护的后期处理三方面入手,探讨了基础混凝土块体内循环水导热降温的方法,以供参考.【期刊名称】《山西建筑》【年(卷),期】2013(039)027【总页数】2页(P70-71)【关键词】大体积混凝土;温度裂缝;计算【作者】盛文仲【作者单位】中冶南方工程技术有限公司,湖北武汉430223【正文语种】中文【中图分类】TU755.71 混凝土温度裂缝计算采用商品混凝土站供应，拌合出料温度不小于10℃，入模温度T≥5℃。
水泥发热量:Q=461 kJ/kg;混凝土比热:0.96 J/(kg·℃)。
混凝土配比如表1所示。
表1 混凝土配比 kg/m3水泥(525号)砂石子水外加剂486 825 965 170 10.7 1.1 混凝土内部中心温度(绝热温升)计算1)混凝土的最高绝热温升。
Tmax=T+W/10=5+486×1.15/10=61 ℃。
混凝土3 d，7 d的绝热温升分别为:T(t)=Tmax(1 －e－mt)。
其中，m=0.013;t为混凝土龄期，h。
T(3)=37℃。
T(7)=54℃。
2)混凝土内部中心温度计算。
大体积混凝土内实际最高温度(按5.7 m计算厚度):T1max=T+T(t)×ξ。
其中，ξ为不同浇筑块厚度的温降系数，3 d取0.7，7 d取0.68。
3d:Tmax=5+37 ×0.7=30.9 ℃，7 d:Tmax=5+54 ×0.68=41.72 ℃。
1.2 表面温度计算(考虑混凝土表面覆盖一层草袋，周边设两层帆布)Tb=Tq+4h′(H －h′)ΔT/H2。
其中，H 为混凝土的计算厚度，H=5.7+2h′=6.7 m;h为混凝土的实际厚度，5.7 m;h′为混凝土的虚厚度，h′=kλ/V=0.666 ×2.33/3.112=0.5 m，λ 为混凝土的导热系数，取2.33 W/(m·K)，V为模板及保温层的传热系数，W/(m2·K)，V=1/(∑δi/αi+Rw)=1/(0.018/0.17+0.01/0.058+0.043)=1/0.321=3.112。
大体积钢筋混凝土基础底板裂缝控制计算及施工措施
C40 混凝土Rf 2. 5 Mpa 代人公式得: =
严格控制水灰比， 减少硷的干缩。 水泥选用水化热较低的普通硅酸盐水泥 ， 在保证强度前提下， 掺人适最粉煤灰， 既增加 和易性， 又降低水化热. 硷的浇灌振捣时间适量延长， 提高硷密实 度， 从而提高硷的抗裂性能。 硷的养护是非常重要的环节。硷浇捣完 毕后， 浇水养护时间不得少干 1 昼夜， 4 并用草 袋覆盖。平均气温低于5℃时， 不得浇水， 应采 取保温措施。 硷拆模时间要掌握好， 尽可能多养护一段 时间， 拆模后硷表面的温度不应下降 1 ℃以 5 上。 施工过程中应加强管理， 确保施工质量。
2 00 7
械) 18
工 业 技 术
50正倪 & T O于 兀1 〕 于尧 E 《 《 丫杯 衣茹渐而丙
大体积钢筋混凝土基础底板裂缝控制计算及施工措施
焦圣琴 谭堆国 ( 山东泰山普惠建工有限公司 山东泰安 关键词: 混凝土施工 裂缝控制 中图分类号: T U 755 防治措施 文献标识码: A
27 000 1 )
. _ _ ， P 、 ，“ 。. 、.
4 结语 控制建筑物收缩裂缝的关键措施是如何 在满足结构要求的前提下， 通过掺加膨胀剂、
高效混凝土泵送剂及活性混合材， 最大限度地 降低水泥用量; 通过延缓混凝土的凝结时间， 推迟混凝土水化热峰值， 使混凝土在开始降温 时， 其抗拉强度得到足够的增长。 当然在实际施工过程中， 应把混凝土的裂 缝控制看作一个系统工程， 不应该片面强调材 料等单一因素的作用。而应把合理的材料选 择与严密的设计方案、科学的混凝土配合比、 严格施工组织和完善的工艺措施相结合， 才能 确保混凝土的施工质量， 达到混凝土结构抗裂
s d(t )= 3 24 x l o一x(1一 0. 03t) 4 e一
地下室基础大体积混凝土施工中抗裂计算裂缝控制措施
地下室基础大体积混凝土施工中的抗裂计算与裂缝控制措施探讨摘要：地下室基础大体积混凝土施工中的抗裂措施正成为广大施工技术人员研究的课题。
本文根据笔者多年实践并结合具体工程实例，从多方面分析阐述了高层建筑地下基础大体积混凝土施工中抗裂计算过程，并对地下室大体积混凝土施工技术与裂缝控制措施进行了深入探讨。
关键词：地下室；大体积混凝土；抗裂计算；裂缝控制；1引言在高层建筑地下工程施工中，大体积混凝土施工过程中的质量控制存在许多难点，如温度裂缝、表面质量等等，主要是由于大体积混凝土为结构体积大，一般长、宽、厚均在1000mm以上，能承受巨大的荷载；在分层浇筑时各分层间易产生泌水和浮浆；内部受力相对复杂，水泥水化热温度应力大，需预防混凝土早期开裂。
现结合工程实例，对地下室基础大体积混凝土施工技术及施工中的抗裂措施要点进行分析与探讨。
2工程概况某商住综合楼工程项目地下2层，地上23层，基础为筏板基础，地下筏板基础长87.6m、宽38.0m、除局部1．8m厚外，其余为1．6m 厚筏板，板面标高-6．6m，地下室共设有6条后浇带，带宽900mm，两塔楼相邻之间设有一条宽2．0m的加强带。
地下室底板c30、s8防水混凝土，地下室外墙、边柱为c45、s8防水混凝土。
本工程筏板基础混凝土强度等级较高，施工时正值寒冷冬季；降低大体积混凝土内部最高温度和控制大体积混凝土内外温度差在规范规定限值（25℃）以内，施工中有以下3个不利因素：①冬季施工，周围环境温度较低，大体积混凝土表面与内部温差大；②混凝土强度等级高，水化热高；③基础混凝土超厚，要一次性浇筑，混凝土内部温度不易散发等等。
3混凝土配合比设计及内部抗裂验算3.1原材料的选择（1）水泥：选用po.42.5的普通硅酸盐水泥（2）细骨料：选用优质中砂，砂的细度模量为2.7～3.1之间，与细砂相比，使用中砂可减少水和水泥的用量。
（3）粗骨料：碎石选用5～31.5连续级配的石子，以减少混凝土收缩变形。
大体积混凝土施工计算
大体积混凝土施工计算一、裂缝种类按产生原因一般可分：o荷载作用下的裂缝(约占10%)oo变形作用下的裂缝(约占80%)oo耦合作用下的裂缝(约占10%)o按裂缝有害程度分：o有害裂缝oo无害裂缝o按裂缝出现时间分：o早期裂缝(3～28天)、oo中期裂缝(28～180天)oo晚期裂缝(180～720天，最终20年)。
o按深度一般可分：o表面裂缝oo浅层裂缝oo深层裂缝oo贯穿裂缝二、温度裂缝1、裂缝产生的原因大体积混凝土施工阶段产生的温度裂缝，是其内部矛盾发展的结果，一方面是混凝土内外温差产生应力和应变，另一方面是结构的外约束和混凝土各质点间的内约束阻止这种应变，一旦温度应力超过混凝土所能承受的抗拉强度，就会产生裂缝。
2、水泥水化热水泥的水化热是大体积混凝土内部热量的主要来源，由于大体积混凝土截面厚度大，水化热聚集在混凝土内部不易散失。
3、外界气温变化4、约束条件结构在变形时会受到一定的抑制而阻碍其自由变形，该抑制即称“约束”，大体积混凝土由于温度变化产生变形，这种变形受到约束才产生应力。
在全约束条件下，混凝土结构的变形：式中三个参数分别为：——混凝土收缩时的相对变形；——混凝土的温度变化量；——混凝土的温度膨胀系数。
5、混凝土收缩变形三、大体积混凝土的温度应力1、大体积混凝土温度应力特点混凝土的温度取决于它本身环境有温差存在，而结构物四周又不可能做到完全绝热，因此，在新浇筑的混凝土与其四周环境之间，就会发生热能的交换。
模板、外界气候(包括温度、湿度和风速)和养护条件等因素，都会不断改变混凝土所贮备的热能，并促使混凝土的温度逐渐发生变动。
因此，混凝土内部的最高温度，实际上是由浇筑温度、水泥水化热引起的绝对温升和混凝土浇筑后的散热温度三部分组成。
2、大体积混凝土温度应力计算（1）大体积混凝土温度计算最大绝热温升(二式取其一)。
大体积混凝土温度裂缝控制计算
温度裂缝控制计算本工程主副厂房底板、主厂房地下部分上下游墙体、前池底板及边中墙均为大体积砼，其中最大块为主厂房底板，其厚度为3m ，最大底板浇筑面积225.11895.355.33m =⨯=，一次浇筑最大量：36.2800145.115.330.305.245.33m =⨯⨯+⨯⨯=。
为了保证大体积砼的质量，针对我们采取的措施，对砼的温控作如下计算。
根据经验及有关规定，控制砼产生温度裂缝的关键在于混凝土内外温差不超过25℃，砼的内部温升不超过50℃。
在此按最不利浇筑条件考虑，砼浇筑时间取6~7月份，浇筑时平均气温取30℃。
混凝土强度取C30，混凝土配合比按一般膨胀混凝土C30W6F150(90d)考虑，其中水泥：砂子：石子：膨胀剂（ZY ）：掺和料：水：减水剂＝200：748：1076：28：150：160：2.2，加强膨胀混凝土C30W6F150(90d)为水泥：砂子：石子：膨胀剂（ZY ）：掺和料：水：减水剂＝220：748：1076：37：150：163：2.2。
混凝土温升一般在三天达到最高。
按最不利条件，混凝土浇注时不采取降温的技术措施，取加强膨胀混凝土浇注计算。
1．混凝土的机口温度T 0=[(c s +c w q s )W s T s +(c g +c w q g )W g T g +c c W c T c +c w (W w -q s W s -q g W g )T w ]/(c s W s +c g W g +c c W c +c w W w ) c s 、c g 、c c 、c w －分别为砂、石、水泥和水的比热q s 、q g －分别为砂、石的含水量，％W s 、W g 、W c 、W w －分别为每方混凝土中砂、石、水泥和水的重量T s 、T g 、T c 、T w －分别为砂、石、水泥和水的温度c s ＝c g ＝c c ＝0.837kJ/(kg.℃),c w ＝4.19kJ/(kg.℃),砂、石含水量分别为2％，0.3%。
PKPM浇筑后的裂缝控制计算书(1)
混凝土浇筑后裂缝控制计算书依据<<建筑施工计算手册>>。
一、计算原理:弹性地基基础上大体积混凝土基础或结构各降温阶段综合最大温度收缩拉应力，按下式计算：降温时，混凝土的抗裂安全度应满足下式要求：式中(t)──各龄期混凝土基础所承受的温度应力(N/mm2)；──混凝土线膨胀系数，取1.0×10-5；──混凝土泊松比，当为双向受力时，取0.15；E i(t)──各龄期综合温差的弹性模量(N/mm2)；△T i(t)──各龄期综合温差（℃）；均以负值代入；S i(t)──各龄期混凝土松弛系数；cosh──双曲余弦函数；──约束状态影响系数，按下式计算：H──大体积混凝土基础式结构的厚度(mm)；C x──地基水平阻力系数(地基水平剪切刚度)(N/mm2)；L──基础或结构底板长度(mm)；K──抗裂安全度，取1.15；f t──混凝土抗拉强度设计值(N/mm2)。
二、计算:(1) 计算各龄期混凝土收缩值及收缩当量温差取y0=3.24×104；M1=1.42；M2=0.93；M3=0.70；M4=0.95,则3d收缩值为:y(3)=y0×M1×M2……×M10(1-e-0.01×3)=0.084×10-43d收缩当量温差为:T y(3)=y(3)/=0.84℃同样由计算得:y(6)=0.166×10-4 T y(6)=1.66℃y(9)=0.245×10-4 T y(9)=2.45℃(2) 计算各龄期混凝土综合温差及总温差6d综合温差为:T(6)=T(3)-T(6)+T y(6)-T y(3)=3.22℃同样由计算得:T(9)=4.49℃(3) 计算各龄期混凝土弹性模量3d弹性模量:E(3)=E c(1-e-0.09×3)=0.709×104N/mm2同样由计算得:E(6)=1.251×104N/mm2E(9)=1.665×104N/mm2(4) 各龄期混凝土松弛系数根据实际经验数据荷载持续时间t,按下列数值取用:S(3)=0.186； S(6)=0.208； S(9)=0.214；(5) 最大拉应力计算取=1.0×10-5；=0.15； C x=0.02；H=1400mm； L=5000mm。
大体积混凝土施工裂缝控制
浅谈大体积混凝土施工裂缝的控制摘要：文章在概述大体积混凝土产生裂缝的种类及导致大体积混凝土产生裂缝原因的基础上，分析质量控制要点，并探讨裂缝控制措施。
关键词：大体积混凝土；质量控制；控制措施preliminary discussion on large volume concrete construction crack controlwang zilingabstract: this paper analyzes the key points of quality control of big volume concrete, and discusses the measures of crack control.key words: mass concrete; quality control; control measures一、大体积混凝土产生裂缝的种类从混凝土表面延伸至混凝土内部的现象称为混凝土裂缝。
常见的裂缝有贯通性裂缝、表面裂缝。
1、贯通性裂缝:该裂缝产生在混凝土降温阶段，大体积混凝土构件呈现降渐收缩状态，降温收缩受到模板约束和自身约束作用，会产生较大的收缩应力，若收缩应力大于当时混凝土的极限抗拉强度，在混凝土中就会产生收缩裂缝。
该收缩裂缝会贯通构件全断面，形成结构裂缝。
模板与基底和自身构造的约束力愈大，平均温升值越高，贯通裂缝形成的可能性就愈大。
其降温阶段持续的时间较长，从3d ～ 5d 起始，持续至1 个月或者更长时间。
混凝土硬化收缩与降温收缩呈现叠加之态势，硬化收缩将会加剧裂缝出现的可能性。
2、表面出现的裂缝:此裂缝处于混凝土升温阶段与降温阶段均有可能产生，混凝土的水化热量通过构件表面向四周围散发过程中，其体表温度远低于其内部温度，这就形成了里表温度差。
当这种温差沿着厚度方向呈现出非线性分布时，就会引起混凝土的非均匀性变形。
初始浇筑的混凝土呈塑性状态，其在凝结硬化过程之中，弹性模量随着强度的增长而不断增长;若温差所产生的拉应力大于当时混凝土的极限抗拉强度时，在混凝土构件表面就会产生裂缝。
大体积混凝土施工前温度裂缝控制计算和裂缝控制措施
一 一
８ 一标准状态砼最终收缩值 取 ３２ ． ４×１ 。 ０ ｅ 一常数 ２ １ ． ８ ７ Ｍ一 。 。 Ｍ。 考虑各种 因素的修正 系数 ， 《 查 建筑施工手册 》 可知 ： Ｍ。１ ５ ＝． ２ 矿渣水泥 Ｍ ．３ ０ ９ 水泥细度（ ０ ） ２ ０ ０ Ｍ ． １ ０ 骨料为砾砂 Ｍ４０８ ＝ ．５ 水胶 比 ０３ ． Ｍ １ 水泥浆量（Ｏ ２ ％）
ｌ 湿度分布 ；－ 一 ２ 置度应力Ｉ ｌ３ 湿度应力Ｉ ｌ 拉 ：一 压
￡ ｆ 降温系数 ， ３ （一 ） 按 米厚底板查表 ， 取值见表 ｌ ￡取值 ０６ ．８
表 １
ｄ ｙ ａ ３ ６ ９ １ ２ ｌ ５ １ ８ ２ｌ ２４ ２ ７ ３ ０
‘
０ ６ ０． ７ ０． ０ ５ ０． ５ ０． ６ ０ ３ ０． ５ ．８ ６ ６３ ．７ ４ ３ ．０ ２ ０ ２ ０ ９ ．１ ．１
（） ｔ
为简化计算 ， 并考虑粉煤灰的放热
ｒ） ￡ｔ Ｑ￣ ＋ ／０ （＝ （Ｃ ／ ｐ Ｆ ｆ ） ５
Ｆ 每立方米粉煤灰用量 一 混凝 土中心各龄期温升为
Ｔ３ ５３ （＝３ ．℃ ） Ｔ６ ３ ．￣ Ｔ９＝ ２８Ｃ （＝ ４８Ｃ ） （）３ ．￣ Ｔ１ ）２ ．℃ （ ＝ ９７ ２ Ｔ１）２ ．＇ （ ＝ ３６ ２ ５ １ Ｔｍ ｘ ５６１ （ ａ） ．＇ ＝３ ２
ｏｃ 按二维公式计算 的混凝土拉应力 和压应力 ｒ） （一
火电厂地下结构大体积混凝土裂缝控制计算及施工措施
２） 内部 中 心计 算 温 度 砼
Ｔ（＝ Ｔ。 ） ＋ ｈ § ｔ
Ｔ 一 砼 浇 筑 温 度 （ ） 设 混凝 土 浇 筑 温 ℃ ，
地下大体积 混凝土结构 的共 同特 点是 ： 结构
与 基 础 连 接嵌 固 条 件 良好 ， 深 层 收缩 裂 缝 对
度 为 ：。３ ｏ Ｔ＝ ０Ｃ Ｅ 龄 期 降 温 系数 计 算 结 果 如表 ２ ２２３混凝 土表面 温度计 算 （ －＿ 表面 下 ５ ０～
温度控制和应力计算 ，同时采取一 系列 的施工措
施 ， 低 了混 凝 土 结 构 产 生 有 害 裂 缝 的机 率 ， 低 降 降 了维 护 的成 本 ， 证 了 工程 的质 量 。 保 关 键 词 ： 电厂 ： 下 结 构 ； 火 地 大体 积 混凝 土 ： 缝控 裂 制 计 算 中 圈 分 类 号 ：Ｕ ７ ． Ｔ ２ １１
Ｈｗ ｘＭ・ Ｍ ：． ｆ ｒ Ｋ・ Ｊ７ ０ ＃０ ｍｃ０） ｂ ｛０ Ｔ ２８ ・
１ 工 程 概 况
华 能 岳 阳 电厂 二 期 （ ３ ０ ２× ０ ＭＷ ） 组 机 主 厂 房 和 ２ ０ 套 筒 式 烟 囱 的 大 部 分 结 构 １ｍ
度 试 验 ，选 定 了一 个 最 佳 的 混 凝 土 配 合 比
（ 如下表 ） ， 坍落度控制在 １ Ｏ ｍ 左古。 Ｏｍ
维普资讯
火 电厂 地 下 结 构 大 体 积 混 凝 土 裂 缝 控 制 计 算 及施 工措施
Ｔｈｅ Ｃａ ｃ ａ ｉ ａ Ｃｏｎｓ ｒ ｔｏｎ ｌ ｕｌ ｔｏｎ ｎｄ ｔ ｕｃ ｉ Ｍ ｅ ｓ ｅ ｈｅ Ｔｈｅ ｍ ｏｅ ｅ ｔ ｉ ａ ｕｒ ｓ ｏｆ ｔ ｒ ｌ ｃ ｒｃ Ｐｏ ｅ ａ ｉ ｄｅｒ ｏｕｎｄ Ｓｔ ｕｃ ｕｒ ａ ｓ Ｃｏｎ ｒ ｔ ａ ｋ Ｃｏｎ ｒ ｗ ｒＳｔ ｔｏｎ Ｕｎ ｇｒ ｒ ｔ ｅＭ ｓ ｃ ｅ ｅ Ｃｒ ｃ ｔ ｏｌ
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承台混凝土浇筑前裂缝控制施工计算书
1、计算参考
1）、《路桥施工计算手册》（周水兴等编著人民交通出版社 2003年7月第1版）
3）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）
4）、《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）
5）、韩国有限元分析软件MIDAS V5.9.0
2、计算参数
2.1、结构尺寸
主墩承台圆弧段一次浇筑最大尺寸为(Π×10.82×3)m3，C30混凝土方量为1099 m3。
2.2、拟选混凝土配合比
承台C45混凝土设计配合比为：水泥：粉煤灰+矿渣粉：砂：石：高效减水剂+克汰：水=260：80+110：695：1075：7.65+30：130。
C45混凝土轴心抗压强度设计值f td取1.39MPa。
2.3、温度参数
假定拱座混凝土灌注时间在2011年6～8月份，室外平均温度t p=30℃；混凝土浇筑入模温度为33.1℃。
3、裂缝控制施工计算
3.1、温控计算
5
5 1)、水化热绝热温升值计算
混凝土3d 、7d 水化热绝热温度及最大水化热绝热温度为：
T(t)—混凝土龄期为t 时的绝热温升值（℃）；m c —每立方米混凝土中的水泥用量（Kg/m 3）；Q —水泥水化热总量（KJ/Kg ）；c
—混凝土的比热，一般为0.92～1.0（KJ/Kg ∙℃），取0.96KJ/Kg ∙℃；ρ—混凝土的重力密度。
取2400 Kg/m 3；m —与水泥品种、浇筑温度等有关的系数,一般取0.3～1.3d -1。
取0.3 d -1；t —混凝土龄期（d ）
2)、3d 、7d 龄期混凝土收缩变形值计算
3)、混凝土3d 、7d 收缩当量温差：
4）、混凝土3d 、7d 的弹性模量：
52.25)1(240096.0377260)1(3.033)3(=-⨯⨯=-=⨯--e e c Q m T m c ρ54.42)1(2400
96.0377255)1(m ax =-⨯⨯=-=∞-∞-e e c Q m T c ρ403.042101.00
)3(10249.09.135.10.1)1(1024.3)1(----⨯=⨯⨯⨯-⨯⨯=-=e M M M e n t y ξξ65.5100.110565.054)7(=⨯÷⨯=--T 4309.0409.0c )3(10710.0)1(100.3)1(⨯=-⨯⨯=-=⨯--e e E E t ℃2573.461273.41321732h t y t 0>=-⨯+=-++=∆T T T T T ）（32.37)1(240096.0377255)1(3.077)7(=-⨯⨯=-=⨯--e e c Q m T m c ρ407.042101.00)7(10565.09.135.10.1)1(1024.3)1(----⨯=⨯⨯⨯-⨯⨯=-=e M M M e n t y ξξ49.2100.110249.054)3(=⨯÷⨯=--T 4
709.0409.0c )7(10404.1)1(100.3)1(⨯=-⨯⨯=-=⨯--e e E E t
5
5）、混凝土最大综合温差：
6）、混凝土最大降温收缩应力：
需采取降温措施，本工程拟采用布设冷管方式降低混凝土内外温差，使之控制在25℃以下，确保混凝土施工质量，不出现贯穿性温度裂缝和干缩裂缝。
3.2、冷管布置及拱座混凝土降温计算
3.2.1、冷管布置
冷管规格为φ40×2.5mm ，按照设计图纸间距和层高布置，见拱座混凝土浇筑工艺附图4《拱座混凝土浇筑冷管布置图》。
每层冷却管有一个进水口，两个出水口，采用水泵抽水，冷却水化热，管内水流流速不小于0.7m/s;管道出水口流量不小于338L/min 。
3.2.2、混凝土降温计算
1）、水的特性参数：
水的比热：c 水=4.2⨯103J/ Kg ℃；水的密度 水ρ=1.0⨯103 Kg/m 3；冷管直径为：D=4cm
2）、拱座混凝土体积（除去冷却管后）
3）、混凝土冷管降温计算 )(39.132.20.13.015
.0173.46100.110404.1154MPa f R S v T E td t t =>=⨯⨯-⨯⨯⨯⨯=-∆=-ασ砼
砼砼水
水水水c V c T t v T ⨯⨯⨯∆⨯⨯⨯=ρρ352.10550013.085.36832216m V =⨯-⨯⨯=
5
式中： v 水—冷却管中水的流速；t —冷却管通水时间；水ρ—水的密度；水T ∆—进出水口处的温差；水c —水的
比热；砼V —混凝土的体积；砼ρ—混凝土的密度；砼c —混凝土的比热
（1）、 3d 龄期
冷管通水时间：持续通水（按t=2d 计算），出水管和进水管的温差：T ∆=3℃
（2）、7d 龄期
冷管通水时间：持续通水（按t=3d 计算），出水管和进水管的温差：T ∆=3℃
（3）、预埋冷却管后各龄期拱座混凝土内外温差值：
3d 龄期 =∆T 25.03- /2= ℃ （安全系数为2.0）
7d 龄期 =∆T 36.61- /2= ℃ （安全系数为2.0）
4、结论和建议
4.1结论
拱座大体积混凝土在浇注过程中，由于混凝土在结硬过程中内部产生大量的热量使其内部温度升高，当内外温度相差过大时就容易出现温度裂缝，若需降低混凝土的内外温差，在混凝土中埋设冷却管是一种行之有效的方法。
=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯∆⨯⨯⨯=96
.0240052.105532.4100.12428.33砼砼砼水
水水水c V c T t v T ρρ=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯∆⨯⨯⨯=96
.0240052.105532.4100.19628.33砼砼砼水
水水水c V c T t v T ρρ
计算表明：混凝土中埋设冷却管后内外温差均小于25℃，满足《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）中的规定。
4.2建议
1）、浇注混凝土避免阳光直晒，一般选择在傍晚开始直至第二天十点以前。
对粗骨料进行喷水和护盖，施工现场设置遮阳设施，搭设彩条布棚。
2）、监测入水口和出水口的水温差，根据水温差，及时调整泵水速度。
温差大时，提高水速；温差小时，降低水速。
通过冷却排水，带走混凝土体内的热量，本计算方案表明，此方法使大体积混凝土体内的温度降低3-4℃。
3）、浇注混凝土时，采用分层浇注，控制混凝土在浇注过程中均匀上升，避免混凝土拌和物局部堆积过大，混凝土的分层厚度控制在20-50cm。
4）、浇注混凝土后，满铺麻袋保湿保温，要十分注意洒水养生，使混凝土缓慢降温，缓慢干燥，减少混凝土内外温差。
5）、浇注混凝土后，每2小时测量混凝土表面的温度和冷却管的出水温度，及时调整养护措施。
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