预应力空心板梁台座设计
预应力空心板梁台座设计
预应力空心板梁台座设计
预应力空心板梁台座的设计
文摘：结合中国石油广西钦州1000万吨/年炼油工程10万吨级码头配套工程实例，
介绍了预应力空心板张拉支座的计算，以期为类似工程提供参考。
关键词：预应力；空心板；张拉台座；1、概述
预张法施工前，必须建立临时张拉台座。
支座是先张法预应力混凝土梁板的主要构件，用于承受预应力钢筋张拉时的反力。
底座的稳定性、可靠性、安全性和经济性直接影响到
预张拉预制场的正常、顺利运行。
中国石油广西钦州1000万吨/年炼油项目配套10万吨
级码头工程为重力式墩梁板结构，共280根先张法预应力空心板梁。
规格如下表所示。
现
介绍先张法预制场底座的设计。
2、台座设计
本工程空心板宽度为2.7m，拉应力较大，达到787.8t。
每个槽的宽度为3.5米，跨
度较大。
为了减小受拉钢梁的跨度，在张拉端局部加大传力柱截面，使受拉钢梁的净跨度
为2.7m。
在传力柱端部底部增加钢筋混凝土梁，使整个受力结构成为框架受力结构。
减小传力柱的偏心压应力。
钢梁采用30mm和20mm厚钢板加工焊接而成。
由于本工程预制空心板的型号种类较多。
每种板的钢筋间距都不相同。
为了确保钢梁对所有空心板均可以施工，在钢梁中间留有一
条40mm宽的缝，供。
先张法预应力空心板张拉台座结构设计
先张法预应力空心板张拉台座结构设计1先张法台座的基本要求承力台座必须具有足够的强度和刚度，其抗倾覆安全系数应不小于，抗滑移系数应不小于。
横梁须有足够的刚度，受力后挠度应不小于2mm0在台座上铺放预应力筋时，应采取措施防止沾污预应力筋。
张拉前，应对台座，横梁及各项张拉设备进行详细检查，符合要求后方可进行操作。
2压杆式台座的设计压杆式台座结构形式的选定压杆式台座采用矩形截面。
压杆式台座为双肢受压结构，主要算其截面强度，稳定性及变形。
2.1.1压杆的受力分析及计算方法由于钢绞线距底模距离一般设计为4.5cm,因此纵向力作用在偏离压杆形心0.5cm处,可近似认为压杆为中心受压构件，压杆按素碇设计，按构造进行配筋，单肢压杆承受力为P/2,按极限状态法计算。
（1）强度验算NjW a AR j a r mNj—纵向力；a—纵向力偏心系数；A—构件截而而积aXb；RL-材料抗压强度；心-材料安全系数。
设等式右边为R,当NjWR时强度满足要求；NpR时强度不满足要求，需重新设计压杆截面，重新验算。
(2)稳定性验算NjW 4)a AR J a/r m受压构件纵向弯曲系数首先因压杆中心设置系梁，限制压杆侧向位移，因此压杆按一端固结，一端较接计算。
求出长细比S/h,查出4)值进行验算。
若有一条件式不满足要求时，就需重新设置压杆断面。
设计荷载的确定由于端横梁的刚度大，无挠曲变形，因此每根钢绞线的张拉力取同一值。
根据一片空心板中钢绞线的设计根数、张拉控制应力及超张拉系数，确定台座的设计荷载。
P = n o An—钢绞线根数；o —张拉控制应力；A—钢绞线截而积；已知一片空心板梁设计23根钢绞线，每根钢绞线张拉控制应力为1395Mpa,张拉力为。
计算时超张拉系数考虑，每根张拉力为205KN,则台座的设计荷载P=23x205=4715 (KN)。
台座长度的确定采用长线台座既有经济上的考虑，也有力学性能方面的考虑。
特别在力学方面有两个优点：可以减少张拉和锚固工作量及预应力筋端头损失；可以减少因预应力筋在锚具中滑移及横梁变形所造成的预应力损失。
先张法预应力空心板梁台座的设计与施工
台座进行设计时，由于传力柱是细长的受力杆 件，对传力柱的计算长度的取值，要充分考虑到实际 的约束条件。否则当计算长度取值较大时，将会影响 到传力柱的混凝土截面面积和钢筋的用量，造成不必 要的浪费。
虽然在实际生产中，由于操作的误差，传力柱可 能是处于偏心受压状态，但从实际的使用效果来看， 对传力柱看成近似轴心受压构件，还是完全可以的。
图 3 一块张拉台座纵向布置图 单位：m
台座的设计计算主要包括：台座的抗倾覆验算， 抗滑移验算，传力柱的配筋计算，钢横梁的选取验算， 砂箱的设计，限于篇幅，本文选取部分进行表述。 2.2.1 台座的抗倾覆验算 首先建立台座的受力计算 模型，当同一个台座中 4 条底板全部张拉完成时，即 为台座抗倾覆的最不利受力情况，受力模型见图 4。
与锚固端端头均采用加大加深的型式，以防止张拉台
座在 4 条底板均完成钢铰线张拉时（即台座的最不利
受力时）倾覆与滑移，传力柱尺寸为 b×h=550mm×
750mm，台座的各混凝土部分均采用 C30 混凝土。
一块台座纵向总长度组成为 92m，台座的布置及
各部位具体尺寸见图 2，图 3。
图 2 一块张拉台座横向布置图 单位：m
力。这样，我们就可以建立传力柱的近似的受力计算
模型，虽然传力柱在实际的张拉过程中，不完全是处
于轴心受力的状态，但在计算时我们可以近似地认
为，传力柱基本上是处于轴心受压的状态。
传力柱的计算长度 L0 根据两端固定及现场实际 情况整体考虑进行取值，取 L0=0.225×（92-4）=19.8， 则计算长细比λ=L0/b=19.8/0.55=36，通过查表得纵
A' g
c b R' g
s
式中： b —结构工作条件系数， b =0.95；
空心板台座及张拉横梁计算书
预应力空心板先张梁台座及张拉钢横梁设计计算书一、工程概况我标段共有预应力空心板梁桥4座， 13m和20m空心板梁240片：结构物优化设计后，K54+030分离立交桥优化为1-20m预制空心板梁桥，交角45°，K57+200中桥优化为1-6*3.0m盖板暗涵；13m空心板取消，共有20m 空心板140片，其中边板28片，中板112片。
20m预制空心板梁采用C50砼，板高95cm，底板宽度1.24m，顶板及底板厚度12cm，中板18根钢绞线，边板22根钢绞线。
钢绞线采用Φ15.24高强低松弛钢绞线，标准强度fpk=1860Mpa，抗拉设计强度fpd=0.70fpk=1302 Mpa,单根钢绞线设计张拉力P=1302*140*10-3=182.28kN。
二、空心板张拉台座设计2.1先张台座设计采用槽式张拉台座进行空心板的预制施工，根据工期和空心板数量，确定4长线、2片梁/线的张拉台座，每次可生产20m板梁8片，每月生产24片，140片空心板梁计划5.8个月完成。
张拉台座由压杆、横系梁、端部抗倾覆墩、底板、端系梁组成，采用C30砼浇筑，台座布置见下图：台座长45.78m，设5根通长的纵梁（压柱），中压柱高*宽=80*90cm，边压柱高*宽=50*80cm。
台座宽11.02m，压柱净距0.25m，为保证台座刚度和稳定性，设置横向连续梁，间距4.5~5.0m，其截面尺寸为0.28*0.4m；出于安全原因，台座端部设置抗倾覆墩，抗倾覆墩截面尺寸为 2.0*1.5m。
抗倾覆墩与端横系梁、压柱浇筑在一起。
台座底板厚32cm，宽123cm，面板侧边用L50*50*4mm角钢包边，6mm厚钢板覆面，台座横断面布置见下图：2.2先张台座结构验算2.2.1先张法台座结构设计要求（1）承力台座应进行专门设计，并应具有足够的强度、刚度和稳定性，其抗倾覆安全系数不小于1.5，抗滑移系数不小于1.3；（2）锚固横梁应有足够的刚度，受力后挠度不应大于2mm。
先张法预应力空心梁预制地锚槽式台座设计与施工
先张法预应力空心梁预制地锚槽式台座设计与施工1.前言随着高速公路建设的逐步深入,公路建设用地越来越多的征用,这就造成了建设与用地相互矛盾的尖锐,故在设计选线中首先要充分解决用地与环保这样重要问题,线路不可避免地选择沿河岸或在山谷中穿过,这样一来就造成了桥梁和隧道增多,产生施工场地狭窄和施工工期紧等对建设不利因素,本文为解决同一类型大批量(500片梁以上)先张法预应梁体预制问题,建议采取长线台座,以解决工期紧张问题，并能进行大批量厂制生产。
2.场地要求长线地锚式台座建设场地必须选择在硬地基上,对局部软土和碎石回填土需要进行夯实处理,采用机具可采用小型冲击夯和重型压路机。
整个预制场排水设计要以预制台座为最高点，向四侧排水，以防止水渗入台座底部，造成台座下陷等不良因素产生。
3.台座设计3.1设计依据及原理本文以一次性生产5片20m先张法空心板梁的张拉力作为台座的受力设计,中板设计为14根预应力钢绞线,边板设计为15根预应力钢绞线,施工时采用先采用小千斤顶逐根张拉至初始应力,然后再采用大型千斤顶一次同时逐级张拉,并达到设计控制应力。
采用地锚槽式台座,其设计原理是把长线受压纵向支撑梁分为若干个短的两端受压杆件,一来可减少台座工程数量,二是可以增强台座的稳定性(支撑梁不开裂,地锚抗倾覆和抗滑动满足要求),以达到多次重复利用(大批量生产)的目的。
3.2预制台座长度计算台座长度主要是由梁体长度L1（按5片20m长梁体来考虑）、梁间预留工作长度L2和两端横梁离梁体宽度L组成，其计算如下：L= L1+ L2+ L3=5×20+4×1.6+2×0.7=107.8(m)具体结构见图-01《台座平面布置图》3.3预应力控制计算(以边板为控制)本设计钢绞线采用高强度低松驰钢绞线,张拉应力为1860KPa,面积为0.140m2,单根钢绞线控制张拉力P=0.72×1860=1339 KPa,故单根张拉力计算如下:F单=P×S=1339×0.140=187.46(KN)；15根钢绞线同时张拉：F总=15×F单=15×187.46=2811.9(KN)张拉端安置两个千斤顶,每个千斤顶受力为:每个千斤顶:T1=T2= F总/2=1405.95(KN)3.4支撑梁轴向压力设计值确定取两地锚间最长段支撑梁,按两端固定轴心受压进行支撑梁钢筋混凝土复核检算。
先张法预应力空心板梁长线台座设计与施工_secret
先张法预应力空心板梁长线台座设计与施工l 概述xx至xx（xx界）高速公路LJ-11标段的先张法预应力空心板梁采用了先简支、后连续的预制梁结构体系,板梁跨径为16m，梁体采用C5O 混凝土，其横断面尺寸见图1（以中跨中梁为例），梁内钢绞线单根分开布置，最多达12根（中跨中梁为11根），板梁最大自重荷载为221.5KN（中跨中梁为184KN）。
预应力刚束采用1×7标准型GB/T5224—2003钢绞线，预应力设计采用一端张拉，单根钢绞线公称直径l5.24㎜，钢绞线截面A=140mm2，标准强度f pk=1860MPa，钢绞线锚下控制应力为0.72f pk =1339.2MPa，弹性模量Ep=1. 95×105MPa。
图1 16m先张预应力空心板梁横断面（单位：cm）2 空心板梁长线槽式台座设计构造2．1设计依据及原理本文以一次性生产4片16m先张法空心板梁的张拉力作为台座的受力设计,中板设计为11根预应力钢绞线,边板设计为12根预应力钢绞线,施工时采用先采用小千斤顶逐根张拉至初始应力,然后再采用大型千斤顶一次同时逐级张拉,并达到设计控制应力。
采用槽式台座,其设计原理是把长线受压纵向传力柱作为一个两端受压杆件,这样可以大大增强台座的稳定性,以达到多次重复利用(大批量生产)的目的。
2．2 设计结构构造空心板梁长线槽式台座由端柱、传力柱、横梁和台面组成，端柱和传力柱为钢筋混凝土结构，是承受张拉力的构件，需要具有足够的稳定性和强度。
为增强传立柱的稳定性，两道传立柱之间每隔5m 左右设一道钢筋混凝土横梁，其中第一道横梁距端柱不超过2m，且传力柱有30cm埋置于土中。
台面采用10cm厚C20混凝土，台面混凝土表面铺5mm厚钢板，两边利用∠50×50×5角钢贴边，每隔1m横向连接一根Ф12钢筋，角钢与预埋钢筋进行焊接。
台面的宽度主要取决于预制构件的宽度，本台面宽度为99cm,在台座张拉端留出2m 宽空地，作为张拉操作空间和通道。
先张预应力空心板张拉台座计算书
先张预应力空心板张拉台座设计计算预制板台座采用一般墩式台座形式，下面对其主要受力部位进行受力计算：一、 尺寸拟定说明1、墩式台座有钢筋砼加强墩，台面及钢横梁组成（尺寸如图所示），加强墩与台面共同受力。
加强墩采用C30钢筋混凝土浇筑，其端部采用45cm ×60cm ×2cm 加强钢板来分散压力，台面下部为10cm 厚的C30混凝土，台面上部为10cm 厚C50混凝土。
台座验算附后。
2、钢横梁钢横梁采用56C 号工字钢，两根重叠，工字钢上下用2cm 厚钢板焊接加固，以增加横梁的钢性。
正面亦用2cm 钢板加固，并在钢板上按设计尺寸预留钢绞线的位置。
钢梁要求位置准确，保证钢绞线的中心与压柱中心位于同一直线上。
钢横梁的验算附后。
二、台座验算1、台墩抗倾覆能力验算。
如上图所示，可按下式验算（忽略土地13090070的侧压力影响）：K0=M’/M=(G1L1+G2L2)/Te式中: K0--台墩的抗倾覆安全系数;M—张拉力T产生的倾覆力矩(KN〃m);T—张拉力(KN); 以10m预制边板超张拉5%计算得:T=δ控×A×β=1395×106×140×10-6×1.05×15=3076KNe—张拉力T的作用点至倾覆转动点的力臂(m),该点位置台面下5cm处,e=0.7-0.45+0.05=0.3mM’—台墩的抗倾覆力矩(KN〃m);G1—台墩主体部分的自重力(KN);砼的单位体积重量取25 KN/m3G1=（1.3×2.7×1.5+0.7×0.5×1.5+0.5×0.5×1.5）×25 =154.13 KNL1--台墩主体部分的重心至倾覆转动点距离(m);L1=9-1.5/2=8.25mG2—台墩外伸部分的自重力(KN);G2=（7.5×0.7×0.7+0.35×0.35/2×2.7）×25=96KNL2--台墩外伸部分的重心至倾覆转动点距离(m)。
先张法预应力空心板预制场及台座设计及施工方案
先张法预应力空心板预制场及台座设计及施工方案1设计依据及设计要求1.1设计依据(1)技术资料。
跨线桥梁工程设计图纸及工程有关会议纪要及有关文件。
(2)规范标准。
《公路桥涵设计通用规范》(JTJ021－89)；《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041－2000）。
1.2设计要求空心板梁预应力钢绞线强度标准值达到1860MPa，张拉控制应力1395MPa。
2 台座设计2.1 台座形式工程选用框架式台座，根据施工及进度要求，台座共设置5槽，台座设计长度为72.2m。
每线可同时生产4片空心板梁，台座需承受1800t的张拉力。
先张法框架式台座见附图。
2.2台座结构设计及验算2.2.1结构设计台座设置6根通长纵梁（传力柱），台座两侧纵梁2根规格为500mm（宽）×600mm（高），中间4根纵梁规格为600mm（宽）×600mm（高），配8根Φ20螺纹钢筋和φ10＠200箍筋。
两头设立端承台，规格900mm（宽）×750mm（高）。
每6m设置一道400mm（宽）×250mm （高）横向联系梁，共十三道，横系梁主筋为6根Φ16mm螺纹钢，箍筋为φ8@200。
混凝土强度均为C30。
张拉端采用钢梁，由2根56＃I字钢和钢板焊接而成。
2.2.2结构验算(1)选择台座截面形式：台座采用C30钢筋混凝土结构，为简化形式节约材料，本方案将预应力钢束的作用面及预应力张拉传力系统（千斤顶、横梁等）与台座传力柱设计在同一平面上。
在施工时要严格控制张拉及传力系统的位置以保证施工安全。
依据空心板梁的设计要求，每片中梁钢绞线（20m）张拉力为195×17=3315KN，每片边梁钢绞线张拉力为195×18=3510KN，故传力柱最大压力出现在边梁张拉时，每根传力柱所受最大压应力为：F＝3510KN传力柱采用C30号混凝土，其设计抗压强度为15N/mm2，则受压端的最小受力面积为：Smin=3510000÷15=234000mm2=2340cm2考虑安全系数1.5后的截面为：S1.5 =2340×1.5=3510cm2选择传力柱截面形式为：S＝宽×高=60×60＝3600㎝2(2)先张法台座验算。
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预应力空心板梁台座的设计
摘要：结合中石油广西钦州1000万吨/年炼油项目配套10万吨码头工程实例，介绍预应力空心板张拉台座计算，为类似工程提供借鉴。
关键词：预应力；空心板；张拉台座；
1、概述
先张法施工前得先建立临时张拉台座。
而台座是生产先张法预应力混凝土梁板的主要构件，用于承受张拉预应力钢筋时的反力。
台座的稳定性、可靠性、安全性、经济性直接影响到先张法预制场正常顺利的运转。
中石油广西钦州1000万吨/年炼油项目配套10万吨码头工程为重力墩式梁板结构，先张法预应力空心板梁共计280片，规格见下表，现就该先张法预制场台座的设计作介绍。
2、台座设计
本工程空心板的宽度宽，达到2.7米，张拉应力大，达到787.8吨。
每槽的宽度为3.5米.跨度大。
为了减小张拉受力钢梁的跨度,将传力柱断面在张拉端部局部加大,使张拉钢梁净跨为2.7米。
并在传力柱端头底部增设一道钢筋砼横梁，使整个受力结构为框架受力结构。
并减小传力柱的偏心受压应力。
钢梁采用30mm和20mm厚钢板加工焊接而成。
由于本工程预制空心板的型号种类较多。
每种板的钢筋间距都不相同。
为了确保钢梁对所有空心板均可以施工，在钢梁中间留有一条40mm宽的缝，
供张拉钢筋用。
为了确保在张拉过程中张拉台座的砼受压能均匀受压，在张拉台座上预埋钢板来搁置张拉钢横梁。
钢横梁设计成一根通长的整体钢梁,并和梁端预埋件焊接成一整体,使钢梁成为一根
三跨连续钢梁。
减小张拉时对传力柱的偏心压力。
本工程张拉方案为;选用一端为固定端,另一端为张拉端的施工方案。
张拉端分为单根张拉和多根张拉二种。
单根张拉设备较为简单，张拉速度较慢，但费用较低。
多根同时张拉时，由于张拉线长，钢筋伸长量较大，千斤顶在单端一次无法张拉到位，需进行二端用4台5000kn的千斤顶同时张拉才能满足伸长量要求，而且在张拉前还需用单顶对每根钢筋先施加一定的拉力，确保在同时张拉时每根钢筋受力状态相同。
张拉端需要一根张拉横梁和一根固定横梁。
这样需要投入的机械设备较多。
综合考虑本工程方案选用单根张拉的施工方案。
张拉钢筋直径为32mm，常规施工是采用对焊机先将钢筋按施工所需的长度对焊接长，然后对钢筋进行张拉，确保钢筋焊接没有问题后运到施工现场进行施工。
由于钢筋直径大，对焊质量难以保证。
钢筋接长采用钢筋连接器连接。
由于钢筋粗，单根钢筋张拉应力大，张拉应力大于单根钢绞线的张拉应力，张拉采用钢绞线张拉不可行。
本工程将采用直径为32mm的精钆螺纹钢进行张拉。
精钆螺纹钢和张拉钢筋间采用特制的连接器进行连接。
后方固定和固定端用精钆螺纹钢螺母进行固定。
因空心板重量在40~61吨不等，重量重，空心板吊运出槽采用
汽车吊等起重机械施工比较困难，采用门式吊机进行砼浇注和空心板的出槽。
门式起重机二支腿间距为15米，空心板最宽的为2.7米，传力柱设计为；边柱为宽500mm×800mm和中柱宽度为800mm ×900mm二种，槽宽设计为3.5米宽。
根据实际宽度进行布置，设置四条空心板预制生产线。
3、台座计算
3.1 台座长度计算
台座长度按下式计算（按槽数量最多的计算）：
l=l×n+(n一1)×1.5+2k=15.44×5+(4—1) ×1.5+2×
2=87.2(m)。
式中: l-台座长度(m)，
l-构件长度(m)；
n-一条生产线内生产的预制梁数(片)；
k-台座横梁到第一根构件端头的距离，这里取0.8m。
台座结构如下所示：
3.2 台座稳定性验算
台座传力柱承受张拉力为轴心受压,不作稳定性验算，24根钢绞线空心板的控制张拉力：n=400mpa×32×3.14×28mm2/ 4根
=7878kn；考虑3%超张拉，最大控制应力：nmax=n×103%=8114kn。
中间台座按最大张拉应力设计,边上的二个台座按最大应力的50%为4057设计.
3.3.1、断面计算：
现与nmax =8114kn 进行中间传力柱的断面计算，现与nmax
=4057kn 进行边上的传力柱的断面计算.设传力柱横截面为矩形，中间的为;高h=800mm；宽b=900mm。
两边的为;高h=800mm；宽
b=500mm。
砼标号c30,抗压强度为fc=14.3mpa。
中间的传力柱横截面面积a=b×h×2=900×800×2 =720000mm2。
两边的传力柱横截面面积a=b×h×2=500×800×2 =400000mm2。
其中间的正截面受压承载力应符合下列规定：
nmax≤0.9φ(fca+f’ya’s)
nd=0.9φ(fca+f’ya’s)=0.9×0.95×14.3×720000=8803kn nd> nmax=8114kn,符合要求。
两边的传力柱为;nmax≤0.9φ(fca+f’ya’s)
nd=0.9φ(fca+f’ya’s)=0.9×0.95×14.3×400000=4891kn nd> nmax=4057kn,符合要求。
由于取φ=0.95，以小的两边控制.查表1得，l0／b=12
lo=12×b=12×0.5=6m
查构件纵向弯曲时的计算长度表2,传力柱是直杆，两端按铰接，因此取lo=1.0l，l=lo／1=6／1=6m
根据以上计算得出，两个传力柱的自由长度为6m。
即，两传力柱之间沿长度方向最长6m就要设一道横向联系梁，才能保证传力柱稳定。
两边的传力柱按构造配筋，配筋率在0.5～1.5%，取配筋率1%，即as=500×800×1%=4000mm2，用13根φ20钢筋，箍筋采φ8钢筋，间距为200mm。
中间的传力柱按构造配筋，配筋率在0.5～1.5%，取配筋率1%，即as=900×800×1%=7200mm2，用23根φ20钢筋，箍筋采φ8钢筋，间距为200mm。
3.4 张拉横梁计算
因钢梁是三跨连续钢梁，设计时接净跨3.5米进行设计.
横梁按局部承受均布荷载计算：q=8114/2.46=3298kn/m。
跨中最大弯距：m=ql(2l-l’)/8=
3202 kn×2.46m× (2*3.5-2.46)/8=4470kn·m
钢梁的剪力为：v = nmax /2=8114kn/2=4057kn
⑴强度计算
钢梁所需截面抵抗矩：wu=m/f=4470kn·m /215mpa=20719cm3 采用钢板焊接组合梁：
钢组合梁的断面抵抗矩：w2=bh2/6- b1h12/6=60×952/6-48×892/6=26882 cm3；
w/ wu=26882/20719=1.3,满足强度要求。
⑵抗剪计算：
钢梁的剪应力为：
τ=v／f=4057kn／(60*6+89*12cm2)=28.4n/mm2<fv=125 n/mm2，满足抗剪要求。
⑶刚度计算：
钢梁变形值计算（只取热轧工字钢惯性矩，挠度计算值偏大）：ωmax=5ql4／(384ei)
=5*3298*3504／(384×2060000×26882*95/2)
=2.45(mm)<l／500=3500／500=7mm(可满足要求).
4结语
台座进行设计时，由于传力柱是细长的受力杆件，对传力柱的计算长度的取值，要充分考虑到实际的约束条件。
否则当计算长度取值较大时，将会影响到传力柱的混凝土截面面积和钢筋的用量，造成不必要的浪费。
参考文献：
[1] 叶见曙,袁国干编著.结构设计原理[m].北京:人民交通出版社,1997,4.
[2] jtj041-2000,公路桥涵施工技术规范[s].
注：文章内所有公式及图表请以pdf形式查看。