最新规范-风荷载计算
最新规范-风荷载计算
D(30m以下按30m计算) 30 0.4 β gz=1+2gI10(z/10)-0.30 面积 面板 构件μ s1=μ s1（1）+[μ s1(25)μ s1(1)]log(A)/1.4+0.2 μ z=0.262（z/10）0.60 m2 — 5 2.40 墙角区 墙面区 1.6 1.2
1.460 1.100 0.51 墙角区 0.779
局部体型系数μ s1
面板 构件μ s1=μ s1（1）+[μ s1(25)μ s1(1)]log(A)/1.4+0.2
风压高度变化系数 μ z
μ z=1.284（z/10）0.24
风荷载标准值Wk （kN/m ）
2
Wk=β gzμ s1μ zW0 构件
墙面区 墙角区 墙面区
备注：风荷载标准值小于1kN/m2时，取为1kN/m2
面板 Wk=β gzμ s1μ zW0 构件 墙面区 0.535 墙面区 0.584 墙角区 0.711
风荷载标准值计算 B(10m以下按10m计算) 10 0.35 β gz=1+2gI10(z/10)-0.15 面积 面板 构件μ s1=μ s1（1）+[μ s1(25)-μ s1(1)]log(A)/1.4+0.2 μ z=1.0（z/10）0.30 m2 — 25 1.700 墙角区 1.6 1.320 1.000 墙角区 面板 Wk=β gzμ s1μ zW0 构件 墙面区 0.595 墙面区 墙角区 0.714 0.786 0.952 墙面区 1.2 1.000
地面粗糙度 计算标高(m) 基本风压W0 （kN/m2） 阵风系数β gz
A(5m以下按5m计算) 5.5 0.35 β gz=1+2gI10(z/10)-0.12 面积 m2 — 4.65 1.64 墙角区 1.6 1.467 1.11 墙角区 面板 1.024 0.768 0.939 0.707 墙面区 1.2 1.105
风荷载计算
4.2风荷载当空气的流动受到建筑物的阻碍时，会在建筑物表面形成压力或吸力，这些压力或吸力即为建筑所受的风荷载。
4.2.1单位面积上的风荷载标准值建筑结构所受风荷载的大小与建筑地点的地貌、离地面或海平面高度、风的性质、风速、风向以高层建筑结构自振特性、体型、平面尺寸、表面状况等因素有关。
垂直作用于建筑物表面单位面积上的风荷载标准值按下式计算：（－1）式中：1.基本风压值Wo按当地空旷平坦地面上10米高度处10分钟平均的风速观测数据，经概率统计得出50年一遇的值确定的风速V0(m/s)按公式确定。
但不得小于0.3kN/m2。
对于特别重要或对风荷载比较敏感的高层建筑，基本风压采用100年重现期的风压值；对风荷载是否敏感主要与高层建筑的自振特性有关，目前还没有实用的标准。
一般当房屋高度大于60米时，采用100年一风压。
《建筑结构荷载规范》（GB50009－2001）给出全国各个地方的设计基本风压。
2.风压高度变化系数μs《荷载规范》把地面粗糙度分为A、B、C、D四类。
A类：指近海海面、海岸、湖岸、海岛及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的城镇及城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；书P55页表4.2给出了各类地区风压沿高度变化系数。
位于山峰和山坡地的高层建筑，其风压高系数还要进行修正，可查阅《荷载规范》。
3.风载体型系数μz风荷载体型系数是指建筑物表面实际风压与基本风压的比值，它表示不同体型建筑物表面风力的小。
一般取决于建筑建筑物的平面形状等。
计算主体结构的风荷载效应时风荷载体型系数可按书中P57表4.2－2确定各个表面的风载体型或由风洞试验确定。
几种常用结构形式的风载体型系数如下图注：“＋”代表压力；“－”代表拉力。
4.风振系数βz风振系数βz反映了风荷载的动力作用，它取决于建筑物的高宽比、基本自振周期及地面粗糙度基本风压。
《荷载规范》规定对于基本自振周期大于0.25s的工程结构，如房屋、屋盖及各种高耸结构，及对于高度大于30m且高宽比大于1.5的高柔房屋，均应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响。
风荷载计算(GB50009-2012)
1.04 1.03 1.01 1.00 0.98 0.97 0.95 0.94 0.92 0.90 0.89 0.87 0.85 0.83 0.81 0.79 0.77 0.75 0.73 0.71 0.69 0.66 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65
风荷载计算书(封闭结构)
xx工程
F&A Wind
βz
合计ωk
(-)
(kN/m^2)
StoS Wind
βz
合计ωk
(-)
(kN/m^2)
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
0.609 0.600 0.592 0.583 0.575 0.566 0.557 0.547 0.538 0.528 0.518 0.508 0.498 0.487 0.476 0.465 0.453 0.441 0.428 0.415 0.402 0.388 0.380 0.380 0.380 0.380 0.380 0.380 0.380 0.380 0.380
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项目名称
风荷载计算书(封闭结构)
xx工程
表3--
序号
(-) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32
风荷载计算
风荷载计算参考规范：《建筑结构荷载设计规范》gb50009-2022《高层建筑混凝土结构技术规程》jgj3-2021一般情况下的风荷载：风荷载的标准值为荷载规范8.1.1和4.2.1wk？？ZsZw0（1）风荷载标准值计算公式适用于主要承重（主）结构的风荷载计算；（2）风荷载的标准值为沿风向的风荷载；（3）风荷载垂直于建筑物表面；（4）风荷载的作用面积应为垂直于风向的最大投影面积；（5）适用于高层建筑任意高度的风荷载计算。
对于荷载规范3.2.5第2条中的雪荷载和风荷载，重现期应视为设计使用寿命。
8.1.2在荷载规范中，基本风压应为根据本规范规定的方法确定的重现期为50年的风压，但不得小于0.3kn/o。
荷载规范的E.5和高度规范的4.2.2。
对风荷载敏感的高层建筑，其承载力按基本风压的1.1倍设计。
（文章描述）。
一般情况下，对于高度超过60m的高层建筑，在承载力设计中可按基本风压的1.1倍计算风荷载。
吸烟守则第5.2.1条。
基本风压不应小于0.35kn/o。
对于安全等级为I级的烟囱，应根据每100年一次的风压采用基本风压。
8.2.1地面粗糙度a类近海海面和岛屿、海岸、湖岸和沙漠地区B类田地、村庄、丛林、丘陵和城镇，房屋稀疏，城市地区C类密集建筑，城市地区D类密集建筑，房屋高大。
荷载规范表8.2.1显示了墙和柱的风压高度随墙顶的变化系数。
柱顶与地面之间的距离被视为计算高度Z，通过查表插入法确定。
荷载规范中的风压体型系数8.3.1围护结构：根据第32项，高度规范中取1.3 4.2.31，圆形平面建筑取0.8；2正多边形和截断三角形平面建筑的计算公式如下：？s0.8? 1.2/n3对于高宽比H/b不大于4的矩形、方形和交叉平面建筑，取1.3；4.以下建筑采用1.4:1）V形、Y形、弧形、双十字形和井形平面建筑；2）高宽比H/b大于4的L形、槽形和十字形平面建筑；风压高度变异系数3）高宽比H/b大于4，长宽比L/b小于1.5的矩形和鼓形平面建筑。
风荷载标准值计算方法
按老版本规范风荷载标准值计算方法：1.1风荷载标准值的计算方法幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-2001 2006年版)计算：wk =βgzμzμs1w…… 2006年版]上式中：wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：；βgz：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：βgz =K(1+2μf)其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βgz =×(1+2μf) 其中：μf=×(Z/10)B类场地：βgz =×(1+2μf) 其中：μf=(Z/10)C类场地：βgz =×(1+2μf) 其中：μf=(Z/10)D类场地：βgz =×(1+2μf) 其中：μf=(Z/10)对于B类地形，高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=×(1+2×(Z/10))=μz：风压高度变化系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地：μz=×(Z/10)当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；B类场地：μz=(Z/10)当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；C类场地：μz=×(Z/10)当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；D类场地：μz=×(Z/10)当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；对于B类地形，高度处风压高度变化系数：μz=×(Z/10)=μs1：局部风压体型系数；按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：一、外表面1. 正压区按表采用；2. 负压区-对墙面，取-对墙角边，取二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取或。
风荷载计算方法与步骤
1 风荷载当空气的流动受到建筑物的阻碍时，会在建筑物表面形成压力或吸力，这些压力或吸力即为建筑物所受的风荷载。
1.1 单位面积上的风荷载标准值建筑结构所受风荷载的大小与建筑地点的地貌、离地面或海平面高度、风的性质、风速、风向以及高层建筑结构自振特性、体型、平面尺寸、表面状况等因素有关。
垂直作用于建筑物表面单位面积上的风荷载标准值ωk （KN/m ²）按下式计算：ωk =βz μs μz ω0风荷载标准值（kN/m 2）=风振系数×风荷载体形系数×风压高度变化系数×基本风压1.1.1 基本风压ω0按当地空旷平坦地面上10米高度处10分钟平均的风速观测数据，经概率统计得出50年一遇的最大值确定的风速v 0(m/s)，再考虑相应的空气密度通过计算确定数值大小。
按公式 ω0=12ρv 02确定数值大小，但不得小于0.3kN/m 2，其中ρ的单位为t/m ³，ω0单位为kN/m 2。
也可以用公式ω0=11600v 02计算基本风压的数值，也不得小于0.3kN/m2。
1.1.2 风压高度变化系数μZ风压高度变化系数在同一高度，不同地面粗糙程度也是不一样的。
规范以B 类地面粗糙程度作为标准地貌，给出计算公式。
μZX=(H tB 10)2αB (10H tX )2αX (Z 10)2αXμZA =1.248(Z 10)0.24μZB =1.000(Z )0.30μZC =0.544(Z 10)0.44μZD =0.262(Z 10)0.601.1.3 风荷载体形系数μS1）单体风压体形系数（1）圆形平面μS =0.8；（2）正多边形及截角三角平面μS=0.8+√n，n为多边形边数；（3）高宽比HB≤4的矩形、方形、十字形平面μS=1.3；（4）V形、Y形、L形、弧形、槽形、双十字形、井字形、高宽比HB >4的十字形、高宽比HB>4，长宽比LB≤1.5的矩形、鼓形平面μS=1.4；（5）未述事项详见相应规范。
新规范风荷载标准值计算V1
中冶赛迪工程技术股份有限公司
1/2
结构风荷载计算——编制依据为《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
工程项目：
风振系数 10. βz
I10=
0.14
设计人：
赵轩
∴
βz= 1+2x2.5x0.14x1.1703x(1+2.9254^2)^0.5
11.
主体结构 风荷载标
= 3.5327 ωk= 3.5327x1.3x1.3619x0.25
8. α1的取 《荷
载规
κ=
10x(28+60xe^(-(28/60))-60)^0.5/28= 0.91
背景分量 α1= 9. 因子 Bz 荷载
规范
∴
Bz=
0.218
θB= 1 0.91x28^0.218x0.8471x1x1/1.3619x1x1
= 1.1703
#VALUE! 0.8471 1.0000
R= (3.14x15^2/(6x0.01x(1+15^2)^(4/3)))^0.5
5.
结构第一 阶振型系
= 2.9254
Z/H=
1.000 Φ1(1)= 1.000
插值计算
######
∴
6.
竖直方向 相关系数
结构高度H：
Φ1(1)= 1.0000 28 m
∴
ρz=
水平方向
7. 相关系数
∴
ρx=
系数κ、
m，顶部宽度
时 间：
2015/8/25
1.5 考虑内部局部 1.3 48 m
计算风压高度Z=
28
m
二. 荷载计算
1. 查询《建筑结构荷载规范》附录E.5，重庆重庆市的主体结构重现期 10年的基本风压w0=
《架空输电线路荷载规范》新旧规范线条荷载计算的差异分析
《架空输电线路荷载规范》新旧规范线条荷载计算的差异分析引言架空输电线路是电力系统中的重要组成部分，其安全运行和可靠性对电网的稳定运行至关重要。
输电线路的荷载规范是保证输电线路安全可靠运行的重要依据。
近年来，我国输电线路荷载规范已经进行了新旧规范的更新升级，其中最为明显的差异就是在线条荷载计算方面。
本文主要对新旧规范在线条荷载计算方面的差异进行分析，旨在为电力系统的输电线路规划、设计及运行提供参考。
一、新旧规范概述1、新规范《架空输电线路荷载规范》(DL/T 5229-2018) 是国家能源局发布的最新版架空输电线路荷载规范。
该规范的发布旨在提高输电线路的安全运行水平和可靠性，规范了输电线路设计、施工、运行和维护等各个环节，以确保输电线路的安全可靠运行。
新规范在设计时参照了《电力工程设计标准》和《电力工程施工与验收规范》等标准，同时还结合了新型杆塔、导线等技术的最新进展。
2、旧规范《架空输电线路荷载规范》(DL/T 5229-2002) 是2002 年发布的旧版架空输电线路荷载规范，是我国电力系统中的主要技术规范之一。
该规范在2002 年颁布实施后，长期作为输电线路的设计、施工和验收标准，对于我国输电线路的发展和运营起到了重要的推动作用。
二、两版规范线条荷载计算的差异1、导线风荷载计算方法不同新规范与旧规范在计算导线风荷载时的方法不同。
旧规范采用了按照气动筒模型计算的方法，而在新规范中，则增加了增量方程和吸收跳越方程两种计算方法。
2、冰荷载计算方式略有不同新规范针对中国南北不同地区的气候条件，以及不同类型的导线，制定了细化、具体的冰荷载计算系统，计算更加精准；而旧规范则采用更为简单的计算公式。
三、两版规范的优势和不足之处1、新规范的优势新规范在荷载计算方法、导线安装方式以及气象因素等方面进行了细致的解释和说明，使得线路设计更加精准，有效提高了输电线路的安全可靠性。
2、旧规范的不足之处旧规范虽然确立了我国输电线路的基本荷载，但是由于其强调线路的静态各向同性，无法考虑气象因素对线路的影响，以及导线的振动等因素，因此在实践中存在很多缺陷。
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局部体型系数μ s1
面板 构件μ s1=μ s1（1）+[μ s1(25)μ s1(1)]log(A)/1.4+0.2
风压高度变化系数 μ z
μ z=1.284（z/10）0.24
风荷载标准值Wk （kN/m ）
2
Wk=β gzμ s1μ zW0 构件
墙面区 墙角区 墙面区
备注：风荷载标准值小于1kN/m2时，取为1kN/m2
D(30m以下按30m计算) 30 0.4 β gz=1+2gI10(z/10)-0.30 面积 面板 构件μ s1=μ s1（1）+[μ s1(25)μ s1(1)]log(A)/1.4+0.5 μ z=0.262（z/10）0.60 m2 — 5 2.40 墙角区 墙面区 1.6 1.2
1.460 1.100 0.51 墙角区 0.779
值计算 C(15m以下按15m计算) 15 0.4 β gz=1+2gI10(z/10)-0.22 面积 面板 构件μ s1=μ s1（1）+[μ s1(25)μ s1(1)]log(A)/1.4+0.4 μ z=0.544（z/10）0.44 m2 — 5 2.05 墙角区 墙面区 1.6 1.460 0.65 墙角区 0.854 面板 Wk=β gzμ s1μ zW0 构件 墙面区 0.587 墙面区 0.640 墙角区 0.779 1.2 1.100
面板 Wk=β gzμ s1μ zW0 构件 墙面区 0.535 墙面区 0.584 墙角区 0.711
地面粗糙度 计算标高(m) 基本风压W0 3.9 0.45 β gz=1+2gI10(z/10)-0.12 面积 m2 — 1 1.58 墙角区 1.6 1.600 1.39 墙角区 面板 1.578 1.183 1.578 1.183 墙面区 1.2 1.200
风荷载标准值计算 B(10m以下按10m计算) 87 0.4 β gz=1+2gI10(z/10)-0.15 面积 面板 构件μ s1=μ s1（1）+[μ s1(25)-μ s1(1)]log(A)/1.4+0.3 μ z=1.0（z/10）0.30 m2 — 13.8 1.506 墙角区 2 1.372 1.914 墙角区 面板 Wk=β gzμ s1μ zW0 构件 墙面区 1.196 墙面区 墙角区 1.383 1.582 2.306 墙面区 1.2 1.037