20m空心板计算书
20m简支先张法空心板计算书手算57页word
目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.1.3 参考资料 (1)1.2 主要材料 (1)1.3 设计要点 (2)2 横断面布置 (2)3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算 (3)3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (3)3.1.1 跨中横向分布系数 (3)3.1.3 车道折减系数 (4)3.2 汽车荷载冲击系数μ值计算 (4)3.2.1汽车荷载纵向整体冲击系数μ (4)3.2.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (4)4 作用效应组合 (4)4.1 作用的标准值 (4)4.1.1 永久作用标准值 (5)4.1.2 汽车荷载效应标准值 (6)4.2 作用效应组合 (7)4.2.1 基本组合（用于结构承载能力极限状态设计） (8)4.2.2 作用短期效应组合(用于正常使用极限状态设计) (10)4.2.3 作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计） (11)4.3 截面预应力钢束估算及几何特性计算 (13)4.3.1 A类部分预应力混凝土受弯构件受拉区钢筋面积估算 (13)4.3.2 换算截面几何特性计算 (16)5 持久状态承载能力极限状态计算 (18)5.1 正截面抗弯承载能力 (18)5.2 斜截面抗剪承载力验算 (19)5.2.1 验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算 (19)5.2.2 箍筋设置 (22)6 持久状况正常使用极限状态计算 (23)6.1 预应力钢束应力损失计算 (23)6.1.1 张拉控制应力 (24)6.1.2 各项预应力损失 (24)6.2 温度梯度截面上的应力计算 (29)6.3 抗裂验算 (32)6.3.1 正截面抗裂验算 (32)6.3.2 斜截面抗裂计算 (35)6.4 挠度验算 (38)6.4.1 汽车荷载引起的跨中挠度 (38)6.4.2 预制板是否设置预拱值的计算 (39)7 持久状态和短暂状况构件应力计算 (41)7.1 使用阶段正截面法向应力计算 (41)7.1.1 受压区混凝土的最大压应力 (41)7.1.2 受拉区预应力钢筋的最大拉应力 (41)7.2 使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算 (43)7.3 施工阶段应力验算 (46)8 桥面板配筋计算 (48)8.1 荷载标准值计算 (48)8.1.1 计算跨径 (48)8.1.2 跨中弯矩计算 (48)8.1.3 支点剪力 (49)8.2 极限状态承载力计算 (49)8.2.1 荷载效应组合计算 (49)8.2.2 正截面抗弯承载力 (49)8.2.3 斜截面抗剪承载力 (49)8.3 抗裂计算 (50)9 铰接板的混凝土铰缝剪力验算 (50)附录1:跨中截面横向分布系数计算 (50)预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图计算示例（20m预应力混凝土空心板）1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准•跨径：桥梁标准跨径20m；计算跨径(正交、简支)19.3m；预制板长19.96m•设计荷载：公路－Ⅰ级•桥面宽度：（路基宽23m，高速公路），半幅桥全宽11.25m0.5m(护栏墙)+10.25m(行车道)+ 0.5m(护栏墙)＝11.25m•桥梁安全等级为一级，环境条件Ⅱ类1.1.2 规范•《公路工程技术标准》JTG B01-2019•《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2019（简称《通规》）•《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2019（简称《预规》）1.1.3 参考资料•《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2019.3）•《公路桥梁荷载横向分布计算》（人民交通出版社1977.12）1.2 主要材料1）混凝土：预制板及铰缝为C50、现浇铺装层为C40、护栏为C302）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f Mpa =，51.9510p E Mpa =⨯3）普通钢筋：采用HRB335，335sk f Mpa =，52.0104S E Mpa =⨯ 1.3 设计要点1）本计算示例按先张法部分预应力混凝土A 类构件设计，桥面现浇层100mmC40混凝土中，考虑50mm 参与活载阶段的结构受力； 2）预应力张拉控制应力值0.68con pk f σ=，预应力张拉台座长假定为50m ，混凝土强度达到85％时才允许放张预应力钢筋;3）计算预应力损失时计入加热养护温度差20℃引起的预应力损失; 4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为7d; 5）环境平均相对湿度RH=70％; 6）存梁时间为90d 。
20m大空心板(边板)检算-12.5I
20m 后张法预应力混凝土空心板(边板)计算书12.5m 宽一、基本设计资料 （一） 设计依据：1、 《公路工程技术标准》JTG B01——20032、 《公路桥涵设计通用规范》JTG D60——20043、 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG B01——2004 （二）计算跨径：L=19.26m 梁全长19.96m （三）设计荷载：公路I 级。
（四）结构重要性指数γ0=1.1 （五）材料规格：主要材料及参数 表-1（六）梁横截面尺寸（见构造图） 二、计算模型简述采用“桥梁博士<Dr.bridge>3.2版”程序计算。
应用“荷载横向分布”把空间计算问题合理地简化为平面问题进行计算，本梁纵向按平面杆系结构进行分析，共29个单元，30个节点。
共分四个施工阶段。
分析中的边界条件为：节点2限制2个线位移，节点29限制一个线位移考虑。
结构离散图三、荷载计算 1、 恒载1）一期恒载主要是梁体自重。
混凝土容重取26KN/m 3，按实际断面计取重量。
2）现浇层不参与结构受力，作为二期恒载输入。
3）防撞护栏、铰缝和沥青混凝土桥面铺装仅作为二期恒载施加，不参与构件受力，防撞墙荷载按边梁75％，中梁25％分配二期恒载（包括桥面铺装、铰缝和防撞墙）g=（8.195+6.381+3.095）×0.75+1.875×0.1×25=17.94kn/m 2、 活载汽车荷载采用公路I 级荷载，多车道加载时考虑横向折减（1）冲击系数 自振频率： ccm EI l f 212π=m l 26.19=；210/1045.3m N E ⨯=；40.0778m I c =；m kg g G m c / 369381.9/10)17.94260.7033(/3=⨯+⨯==3.6081=f211.00157.0ln 1767.01=-=f μ冲击系数1+μ=1.211 （2）横向分布系数支点位置按杠杆原理法计算汽车0.093=c m ，人群 1.304=c m ，4l至跨中按铰接板梁法计算汽车294.0=c m ，人群0.308=c m ，支点到4l处的区段内按直线形过渡。
(整理)20米先张空心板计算书
先张法预应力混凝土简支空心板设计一、设计资料（一）设计荷载本桥设计荷载等级确定为汽车荷载（公路—I级），人群荷载为3.5KN/m2（二）桥面跨径及净宽标准跨径：L k=20m计算跨径：L=19.50 m桥面净宽：净—9.0+2×0.75m主梁全长：19.96m。
（三）主要材料1．混凝土采用C50混凝土浇注预制主梁，栏杆和人行道板采用C30混凝土，C30防水混凝土和沥青混凝土磨耗层；铰缝采用C40混凝土浇注，封锚混凝土也使用C40；桥面连续采用C30混凝土。
2．钢筋普通钢筋主要采用HRB335钢筋，预应力钢筋为钢绞线。
3．板式橡胶支座采用三元乙丙橡胶，采用耐寒型，尺寸根据计算确定。
（四）施工工艺先张法施工，预应力钢绞线采用两端同时对称张拉。
（五）计算方法及理论极限状态法设计。
(六)设计依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），以下简称《通用规范》。
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D60-2004）。
二、构造布置及尺寸（一）桥梁横断面空心板的横断面具体尺寸见图1。
三、板的毛截面几何特性计算本设计预制空心板的毛截面几何特性采用分块面积累加法计算，先按长和宽分别为板轮廓的长和宽的巨型计算，然后与图2中所示的挖空面积叠加，叠加时挖空部分按负面积计算，最后再用AutoCAD 计算校核，计算成果以中板为例，如表1。
预制中板的截面几何特性挖空部分以后得到的截面,其几何特性用下列公式计算: 毛截面面积： ∑∑-=ki i c A A A对截面上缘面积矩: ())(ki ki i i c y A y A S ∑∑-= 重心至截面上缘的距离: ccs A S y =毛截面对自身重心轴的惯性矩：∑∑-=ki i c I I I四、主梁内力计算（一）永久荷载（恒载）产生的内力 1.预制空心板自重1g (一期恒载)中板： 069.121057.48272541=⨯⨯=-g KN/m 2．板间接头（二期恒载）21g中板： 8844.210)57.482757.6012(24421=⨯-⨯=-g KN/m 3．桥面系自重（二期恒载）（1） 单侧人行道8cm 方砖： 104.1236.008.0=⨯⨯KN/m 5cm 沙垫层： 0.05×0.6×20=0.600 KN/m 路缘石： 26.12435.015.0=⨯⨯KN/m 17cm 二灰土： 938.1196.017.0=⨯⨯KN/m10cm 现浇混凝土： 620.12415.005.0246.01.0=⨯⨯+⨯⨯KN/m 人行道总重： 522.6620.1938.126.1600.0104.1=++++KN/m 取6.5KN/m 。
20m空心板桥计算书
20m空⼼板桥计算书xxxxxxxxxxxxxxxxxx跨河桥梁⼯程20m空⼼板桥计算书编制：复核：审核：2015年11⽉⽬录1 桥梁概况 (1)2 验算模型及参数 (1)2.1结构介绍 (1)2.2 计算⽅法 (1)2.3 计算采⽤规范 (1)2.4 计算采⽤标准 (2)2.5结构验算参数 (2)3 中梁设计状态下的结构验算 (5)3.1 正常使⽤极限状态应⼒验算 (5)3.2 正常使⽤极限状态挠度验算 (6)3.3 承载能⼒极限状态强度验算 (7)3.4 设计状态下结构验算结论 (7)4 边梁设计状态下的结构验算 (7)4.1 正常使⽤极限状态应⼒验算 (7)4.2 正常使⽤极限状态挠度验算 (8)4.3 承载能⼒极限状态强度验算 (9)4.4 设计状态下结构验算结论 (10)5、桥梁下部结构设计 (10)5.1、桥台盖梁计算 (10)5.2、桥台桩基计算 (10)1 桥梁概况本计算书使⽤上部结构部分为20m简⽀空⼼板梁，桥⾯宽度15m，其中机动车道宽10m。
2 验算模型及参数2.1结构介绍本计算书适⽤上部结构部分采⽤20m简⽀空⼼板梁预应⼒混凝⼟结构，由11⽚空⼼板组成。
标准横断⾯布置见图1。
图1 桥梁标准横断⾯图2.2 计算⽅法采⽤结构计算软件桥梁博⼠对上部结构进⾏分析计算，并以《公路桥涵设计通⽤规范》（JTG D60-2004）和《公路钢筋混凝⼟及预应⼒混凝⼟桥涵设计规范》（JTG D62-2004）为标准进⾏检算。
结构按部分预应⼒混凝⼟结构进⾏检算。
2.3 计算采⽤规范（1）部颁《城市桥梁设计规范》CJJ11-2011；（2）部颁《公路⼯程技术标准》JTG B01-2003；（3）部颁《公路桥涵设计通⽤规范》JTG D60-2004；（4）部颁《公路钢筋混凝⼟及预应⼒混凝⼟桥涵设计规范》JTG D62-2004；（5）部颁《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007；（6）部颁《公路桥涵钢结构及⽊结构设计规范》JTJ 025-86；（7）部颁《公路桥梁抗风设计规范》JTG/T D60-2004；（8）部颁《城市桥梁抗震设计规范》CJJ 166-2011；（9）部颁《公路桥涵施⼯技术规范》JTG/TF50-2011。
20米空心板计算书
1、 设计资料 （一）设计荷载 本桥设计荷载等级确定为汽车荷载（公路— I级），人群荷载为3.5KN/m2 （二）桥面跨径及净宽 标准跨径：Lk=20m 计算跨径：L=19.50 m 桥面净宽：净—9.0+2×0.75m 主梁全长： 19.96m。 （三）主要材料 1．混凝土 采用C50混凝土浇注预制主梁，栏杆和人行道 板采用C30混凝土，C30防水混凝土和沥青混凝土 磨耗层；铰缝采用C40混凝土浇注，封锚混凝土也 使用C40；桥面连续采用C30混凝土。 2．钢筋 普通钢筋主要采用HRB335钢筋，预应力钢筋 为钢绞线。 3．板式橡胶支座 采用三元乙丙橡胶，采用耐寒型，尺寸根据计 算确定。 （四）施工工艺 先张法施工，预应力钢绞线采用两端同时对称 张拉。
39.79 2.05 39.95 1.27 40.09 1.13 40.37 1.04 40.62 1.01
注：上表中的汽车内力值没有计入冲击系数。 （三）内力组合 公路桥涵结构设计按承载能力极限状态和正常使 用极限状态进行作用效应组合。 1．承载能力极限状态效应组合(组合结果见表8) 2．正常使用极限状态效应组合 （1） 作用短期效应组合 组合结果见表9。 （2）作用长期效应组合 组合结果见表7。
号 0.0103131.45 137.6 137.75123.45104.06 89.76 77.6169.5264.43 62.4 998.03 板 4 号 0.0103110.03114.18123.45127.63116.39 100 86.7977.6172.4969.46998.03 板 5 号 0.0103 92.76 96.85 104.06116.39123.57114.36 100 89.7682.6479.58999.97 板
20米空心板先张法控制张拉计算书
20米空心板先张法控制张拉计算书一．预应力筋张拉顺序为：0 初应力σ0（10%σk ～20%） 100%σK持荷2 分钟σk（锚固）预制空心板梁采用应力与应变双重控制，即张拉力通过油表读数控制，但应与实际伸长值校核，实际伸长值与理论伸长值误差控制在6%之内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施加以调整并经监理工程师同意后方可重新张拉。
二．整体张拉时其数据如下：对于20m板，采用Φj12.7mm高强度钢绞线。
1.中板（13颗钢绞线）:控制张拉力P=1339×98.7×13×10-3=1718.07KN。
对于表09.11.22.2290：回归方程 Y1=0.0223X-0.238；Y2=0.0223X-0.238（Y 为油表读数，X为张拉力）,钢绞线长度L按照37.2m计算。
a.应力10%时：张拉力P1=P*10%=1718.07*10%=171.81KNY1=0.0223*P1-0.238=0.0223*171.8-0.238=3.59MpaY2=0.0221*P1+0.0568=0.0221*171.8+0.0568=3.85Mpa△L=P1*L/A*E=171.8*37.2*105/98.7*13*1.95*105=2.55㎝b.应力20%时：张拉力P2=P*20%=1718.07*20%=343.61KNY1=0.0223*P2-0.238=0.0223*343.61-0.238=7.42MpaY2=0.0221*P2+0.0568=0.0221*343.61+0.0568=7.65Mpa△L=P2*L/A*E=343.61*37.2*105/98.7*13*1.95*105=5.11㎝c.应力100%时：张拉力P3=P*100%=1718.07*100%=1718.07KNY1=0.0223*P3-0.238=0.0223*1718.07-0.238=38.07MpaY2=0.0221*P3+0.0568=0.0221*1718.07+0.0568=38.03Mpa△L=P3*L/A*E=1718.07*37.2*105/98.7*13*1.95*105=25.54㎝2.边板（13颗钢绞线）:控制张拉力P=1339×98.7×14×10-3=1850.23KN。
20m空心板计算书
一、空心板纵向静力计算结果（不增加分隔带）1.1计算模型纵向静力计算采用平面杆系理论，以主梁轴线为基准划分结构离散图。
根据荷 载组合要求的内容进行内力、应力计算，验算结构在施工阶段、运营阶段内力、应 力及整体刚度是否符合规范要求。
全桥共划分43个节点，42个单元，2个永久支撑元。
结构离散图见下图。
结构离散图1.2正常使用极限状态承载能力验算1、正截面抗弯承载能力验算的正截面抗弯承载力。
m0S ud 0( Gi S GikQ1 S Q1k i 1 正截面抗弯承载能力应符合在承载能力极限状态下,弯矩组合设计值小于对应 c Qj S Qjk )j 2由上图所示结果可知，空心板各截面的抗弯承载力均满足规范要求。
1.3正常使用极限状态抗裂性验算1、正常使用极限状态主梁正截面抗裂性验算箱梁设计按照全预应力混凝土构件进行，按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004第6.3.1条关于全预应力混凝土现浇构件的规定进行验算。
对于预应力混凝土A类构件，正截面混凝土拉应力应符合以下要求:作用短期效应组合下g—c pc <0.7f ik= 1.855 Mpa作用长期效应组合下C—C pc <0作用短期效应组合混凝土主梁正应力包络图由以上计算的应力结果包络图可知：空心板跨中下缘出现0.8MPa的拉应力,因此，短期效应组合作用下，混凝土主梁的正截面抗裂性验算满足规范要求。
由以上计算的应力结果包络图可知：空心板各截面均未出现拉应力，因此，长期效应组合作用下，混凝土主梁的正截面抗裂性验算满足规范要求。
1.4持久状况主梁应力验算按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004第7.1.5条关于未开裂混凝土构件的规定进行验算。
使用阶段预应力混凝土受弯构件在标准值组合下由以上计算结果可知：持久状况下，混凝土主梁上缘的最大压应力为4.6MPa下缘的最大压应力为6.6MPa均小于16.2MPa满足相关规范要求。
计算书(20m简支空心板梁)
1 绪论1.1 概述1.1.1 简支梁桥概述由一根两端分别支撑在一个活动支座和一个铰支座上的梁作为主要承重结构的梁桥。
属于静定结构。
是梁式桥中应用最早、使用最广泛的一种桥形。
其构造简单，架设方便，结构内力不受地基变形，温度改变的影响。
1.1.2 简支梁桥受力特点简支梁桥是静定结构，其各跨独立受力。
桥梁工程中广泛采用的简支梁桥有三种类型：1) 简支板桥。
简支板桥主要用于小跨度桥梁。
按其施工方式的不同分为整体式简支板桥和装配式简支板桥；装配式板桥是目前采用最广泛的板桥形式之一。
按其横截面形式主要分为实心板和空心板。
根据我国交通部颁布的装配式板桥标准图，通常每块预制板宽为1.0m，实心板的跨径范围为1.5-8.0m，主要采用钢筋混凝土材料；钢筋混凝土空心板的跨径范围为6—13m；而预应力混凝土空心板的跨径范围为8-16m。
2)肋梁式简支梁桥(简称简支梁桥)。
简支梁桥主要用于中等跨度的桥梁。
中小跨径在8-12m时，采用钢筋混凝土简支梁桥；跨径在20-50m时，多采用预应力混凝土简支梁桥。
在我国使用最多的简支梁桥的横截面形式是由多片T形梁组成的横截面。
3)箱形简支梁桥。
箱形简支梁桥主要用于预应力混凝土梁桥。
尤其适用于桥面较宽的预应力混凝土桥梁结构和跨度较大的斜交桥和弯桥。
1.1.3 预应力混凝土简支梁桥在我国的发展我国修建预应力混凝土连续体系梁桥最早在铁路部门，1966 年在成昆线用悬臂拼装法建成国内第一座预应力混凝土铰接连续梁桥――旧庄河桥，跨24m+48m+24m。
第一座预应力混凝土连续梁桥是1975 年建成的北京枢纽东北环线通惠河桥，跨度26.7m+40.7m+26.7m。
1979 年9 月建成兰州黄河桥（47m+3×70m+47m）为悬臂浇筑的分离式双室箱梁桥，进一步推动了预应力混凝土连续梁的修建和发展。
此后，相继建成湖北沙洋汉江公路桥，云南怒江桥，台州灵江桥等一大批特大跨公路连续梁桥。
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一、空心板纵向静力计算结果（不增加分隔带）
1.1计算模型
纵向静力计算采用平面杆系理论，以主梁轴线为基准划分结构离散图。
根据荷载组合要求的内容进行内力、应力计算，验算结构在施工阶段、运营阶段内力、应力及整体刚度是否符合规范要求。
全桥共划分43个节点，42个单元，2个永久支撑元。
结构离散图见下图。
结构离散图
1.2正常使用极限状态承载能力验算
1、正截面抗弯承载能力验算
正截面抗弯承载能力应符合在承载能力极限状态下，弯矩组合设计值小于对应的正截面抗弯承载力。
001112()
m n ud Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i j S S S S γγγγψγ===++∑∑
由上图所示结果可知，空心板各截面的抗弯承载力均满足规范要求。
1.3正常使用极限状态抗裂性验算
1、正常使用极限状态主梁正截面抗裂性验算
箱梁设计按照全预应力混凝土构件进行，按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第6.3.1条关于全预应力混凝土现浇构件的规定进行验算。
对于预应力混凝土A类构件，正截面混凝土拉应力应符合以下要求：
作用短期效应组合下σst－σpc≤0.7f tk＝1.855 Mpa
作用长期效应组合下σlt－σpc≤0
作用短期效应组合混凝土主梁正应力包络图
由以上计算的应力结果包络图可知：空心板跨中下缘出现0.8MPa的拉应力，因此，短期效应组合作用下，混凝土主梁的正截面抗裂性验算满足规范要求。
由以上计算的应力结果包络图可知：空心板各截面均未出现拉应力，因此，长期效应组合作用下，混凝土主梁的正截面抗裂性验算满足规范要求。
1.4持久状况主梁应力验算
按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.5条关于未开裂混凝土构件的规定进行验算。
使用阶段预应力混凝土受弯构件在标准值组合下
a 2.16f 5.0ck pt k c MP =≤+σσ未开裂构件
各组合主梁正截面压应力图
由以上计算结果可知：持久状况下，混凝土主梁上缘的最大压应力为14.6MPa ，下缘的最大压应力为6.6MPa ，均小于16.2MPa ，满足相关规范要求。
二、空心板纵向静力计算结果（增加4m 绿化带）
2.1计算模型
纵向静力计算采用平面杆系理论，以主梁轴线为基准划分结构离散图。
总体计算根据桥梁施工流程划分结构计算阶段，根据荷载组合要求的内容进行内力、应力计算，验算结构在施工阶段、运营阶段内力、应力及整体刚度是否符合规范要求。
边界条件的处理：桥墩及桥台均按竖向刚性支撑处理
全桥共划分43个节点，42个单元，2个永久支撑元。
结构离散图见下图。
结构离散图
绿化带采用30cm 厚钢筋混凝土板，上面填60cm 后填土。
2.2正常使用极限状态承载能力验算
1、正截面抗弯承载能力验算
正截面抗弯承载能力应符合在承载能力极限状态下，弯矩组合设计值小于对应的正截面抗弯承载力。
001112()
m n ud Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i j S S S S γγγγψγ===++∑∑
由上图所示结果可知，空心板截面的抗弯承载力不满足规范要求。
2.3正常使用极限状态抗裂性验算
1、正常使用极限状态主梁正截面抗裂性验算
箱梁设计按照全预应力混凝土构件进行，按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第6.3.1条关于全预应力混凝土现浇构件的规定进行验算。
对于预应力混凝土A类构件，正截面混凝土拉应力应符合以下要求：
作用短期效应组合下σst－σpc≤0.7f tk＝1.855 Mpa
作用长期效应组合下σlt－σpc≤0
作用短期效应组合混凝土主梁正应力包络图
由以上计算的应力结果包络图可知：空心板跨中下缘出现8.7MPa的拉应力，因此，短期效应组合作用下，混凝土主梁的正截面抗裂性验算不满足规范要求。
由以上计算的应力结果包络图可知：空心板跨中下缘出现7.5MPa的拉应力，
因此，长期效应组合作用下，混凝土主梁的正截面抗裂性验算不满足规范要求。
2.4持久状况主梁应力验算
按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.5条关于未开裂混凝土构件的规定进行验算。
使用阶段预应力混凝土受弯构件在标准值组合下
a 2.16f 5.0ck pt k c MP =≤+σσ未开裂构件
各组合主梁正截面压应力图
由以上计算结果可知：持久状况下，混凝土主梁上缘的最大压应力为23.6MPa ，下缘的最大压应力为5.6MPa ，不满足相关规范要求。
三、空心板纵向静力计算结果（增加2m 绿化带）
3.1计算模型
纵向静力计算采用平面杆系理论，以主梁轴线为基准划分结构离散图。
总体计
算根据桥梁施工流程划分结构计算阶段，根据荷载组合要求的内容进行内力、应力计算，验算结构在施工阶段、运营阶段内力、应力及整体刚度是否符合规范要求。
边界条件的处理：桥墩及桥台均按竖向刚性支撑处理
全桥共划分43个节点，42个单元，2个永久支撑元。
结构离散图见下图。
结构离散图
绿化带采用20cm 厚钢筋混凝土板，上面填60cm 后填土。
3.2正常使用极限状态承载能力验算
1、正截面抗弯承载能力验算
正截面抗弯承载能力应符合在承载能力极限状态下，弯矩组合设计值小于对应的正截面抗弯承载力。
001112()
m n ud Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i j S S S S γγγγψγ===++∑∑
由上图所示结果可知，空心板截面的抗弯承载力不满足规范要求。
3.3正常使用极限状态抗裂性验算
1、正常使用极限状态主梁正截面抗裂性验算
箱梁设计按照全预应力混凝土构件进行，按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第6.3.1条关于全预应力混凝土现浇构件的规定进行验算。
对于预应力混凝土A类构件，正截面混凝土拉应力应符合以下要求：
作用短期效应组合下σst－σpc≤0.7f tk＝1.855 Mpa
作用长期效应组合下σlt－σpc≤0
作用短期效应组合混凝土主梁正应力包络图
由以上计算的应力结果包络图可知：空心板跨中下缘出现4.5MPa的拉应力，因此，短期效应组合作用下，混凝土主梁的正截面抗裂性验算不满足规范要求。
由以上计算的应力结果包络图可知：空心板跨中下缘出现3.2MPa的拉应力，因此，长期效应组合作用下，混凝土主梁的正截面抗裂性验算不满足规范要求。
3.4持久状况主梁应力验算
按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.5条关于未开裂混凝土构件的规定进行验算。
使用阶段预应力混凝土受弯构件在标准值组合下
a 2.16f 5.0ck pt k c MP =≤+σσ未开裂构件
各组合主梁正截面压应力图
由以上计算结果可知：持久状况下，混凝土主梁上缘的最大压应力为19.4MPa ，下缘的最大压应力为5.7MPa ，不满足相关规范要求。
四、空心板纵向静力计算结果（增加1m 绿化带）
4.1计算模型
纵向静力计算采用平面杆系理论，以主梁轴线为基准划分结构离散图。
总体计算根据桥梁施工流程划分结构计算阶段，根据荷载组合要求的内容进行内力、应力计算，验算结构在施工阶段、运营阶段内力、应力及整体刚度是否符合规范要求。
边界条件的处理：桥墩及桥台均按竖向刚性支撑处理
全桥共划分43个节点，42个单元，2个永久支撑元。
结构离散图见下图。
结构离散图
绿化带采用10cm 厚钢筋混凝土板，上面填60cm 后填土。
4.2正常使用极限状态承载能力验算
1、正截面抗弯承载能力验算
正截面抗弯承载能力应符合在承载能力极限状态下，弯矩组合设计值小于对应的正截面抗弯承载力。
001112()
m n ud Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i j S S S S γγγγψγ===++∑∑
由上图所示结果可知，空心板截面的抗弯承载力不满足规范要求。
4.3正常使用极限状态抗裂性验算
1、正常使用极限状态主梁正截面抗裂性验算
箱梁设计按照全预应力混凝土构件进行，按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第6.3.1条关于全预应力混凝土现浇构件的规定进行验算。
对于预应力混凝土A类构件，正截面混凝土拉应力应符合以下要求：
作用短期效应组合下σst－σpc≤0.7f tk＝1.855 Mpa
作用长期效应组合下σlt－σpc≤0
作用短期效应组合混凝土主梁正应力包络图
由以上计算的应力结果包络图可知：空心板跨中下缘出现2.7MPa的拉应力，因此，短期效应组合作用下，混凝土主梁的正截面抗裂性验算不满足规范要求。
由以上计算的应力结果包络图可知：空心板跨中下缘出现1.5MPa的拉应力，因此，长期效应组合作用下，混凝土主梁的正截面抗裂性验算不满足规范要求。
4.4持久状况主梁应力验算
按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.5条关于
未开裂混凝土构件的规定进行验算。
使用阶段预应力混凝土受弯构件在标准值组合下
a 2.16f 5.0ck pt k c MP =≤+σσ未开裂构件
各组合主梁正截面压应力图
由以上计算结果可知：持久状况下，混凝土主梁上缘的最大压应力为16.7MPa ，下缘的最大压应力为6.2MPa ，不满足相关规范要求。