1脱硫系统设备选型计算指导意见
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CDTE-OM-SJ-BJ/001（J）-2009 0.0 总则：
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脱硫系统的设备选择应以各设计阶段的设计输入作为主要设计原则， 在投标阶段， 应以标书要求和事业部的书面要求以及以往事业部下发的有效文件作为主要设计输入， 在初步设计和施工图设计阶段， 应以与业主签订的总承包技术协议和设计联络会会议纪 要作为主要设计输入，如果事业部另有要求，则应有书面资料。 1.0 烟气系统 1.1 增压风机 增压风机的数量应该按照以上总则中的设计依据和设计原则执行。 如果设计依据中 没有明确的，可以按照《火力发电厂烟气脱硫工程技术规范 石灰石/石灰-石膏法 HJ/T179-2005》的相关规定执行。现摘录如下： (1)吸收塔的脱硫增压风机宜选用轴流式风机， 当机组容量为300MW 及以下容量时， 也可采用高效离心风机。 (2)当机组容量为300MW 及以下时，宜设置一台脱硫增压风机。 (3)当多台机组合用一座吸收塔时，应根据技术经济比较后确定风机数量。 (4)对于600～700MW 机组， 根据技术经济比较，可以设置一台增压风机，也可设置 两台增压风机。当设置一台增压风机时应采用动叶可调轴流式风机。 (5)对于800～1000MW 机组，宜设置两台动叶可调轴流式风机。 (6)增压风机的风量应为锅炉满负荷工况下的烟气量的110％； 增压风机的压头应为 脱硫装置在锅炉满负荷工况下并考虑10℃温度裕量下阻力的120％。
增压风机的设计参数主要有：流量、压头、轴功率、电机功率。其中流量和压头分 BMCR 工况和 TB 点工况，轴功率以 BMCR 工况下计算，电机功率以 TB 点工况计算。 1.1.1 BMCR 流量 QBMCR： 等于物料平衡计算表（gas.xls）中管线编号“1”增压风机入口的实际流量。单位 为“Am3/h”。 1.1.2 BMCR 压头 PBMCR： 为整个脱硫系统的阻力之和，从主烟道的原烟气接口起到烟囱出口止，包括：烟道 的阻力、GGH（如果有）的阻力、吸收塔的阻力、烟囱的净阻力。 A、烟道的阻力:由两部分组成，即沿程阻力 ΔP1 和局部阻力 ΔP2。
1.1.5 轴功率 Ne： 轴功率主要用于计算整个脱硫系统电耗时用， 因此要计算在 BMCR 工况下的轴功率。 Ne=QBMCR×PBMCR×0.985/(3600×η×1000) 其中： η——增压风机的效率，无资料时可取 0.84～0.86 kW
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CDTE-OM-SJ-BJ/001（J）-2009 0.985——压缩系数。
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前言： ...................................................................................................................................... 1 0.0 总则： ................................................................................................................................ 2 1.0 烟气系统 ........................................................................................................................... 2 2.0 石灰石浆液制备系统 ....................................................................................................... 4 3.0 SO2 吸收系统 ...................................................................................................................11 4.0 石膏脱水系统 ................................................................................................................. 13 5.0 工艺水系统 ..................................................................................................................... 16 6.0 其它 ................................................................................................................................. 17
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1.1.6 电机功率 N： 电机功率应按照 TB 点工况进行计算。 根据计算出的电机功率选 取相应的电机。 N＝QTB×PTB×0.985×1.15/(3600×η×1000) 1.15——电机的裕量系数。 1.2 GGH： GGH 的主要参数为： 1.2.1 原烟气进口温度℃：根据物料平衡计算表（gas）中管线编号 2（进 GGH 的原烟气温度）选取。 1.2.2 净烟气进口温度℃：根据物料平衡计算表（gas）中管线编号 5（进 GGH 的净烟气温度）选取。 1.2.3 净烟气出口温度℃：根据招标文件或技术协议要求，一般要求进烟烟囱 的烟气温度不小于 80℃， 考虑到烟气在烟道的温降， 因此 GGH 出口净烟气温度可选 80.5℃。 1.2.4 烟气通流量：根据物料平衡计算表（gas）中管线编号 2（进 GGH 的原烟 气质量流量）选取， kg/h。 1.2.5 漏风率：根据招标书或技术协议要求，一般要求小于 0.5%或小于 1％。 1.2.6 换热面积:根据厂家资料或询价书确定， m2 。 1.3 烟气挡板：烟气挡板的主要参数为尺寸（长×宽）以及材质要求，尺寸为挡板安 装处的烟道尺寸， 材质按招标书或技术协议要求确定，通常情况是：原烟气挡板的 轴和外框用 Q235， 净烟气挡板的轴和外框用 Q235 衬 1.4529， 旁路挡板原烟气侧的 轴和外框用 Q235，净烟气侧的轴和外框用 Q235 衬 1.4529。 1.4 挡板密封风机：流量和压头由挡板厂家确定。 2.0 石灰石浆液制备系统 2.1 振动给料机 振动给料机的数量按照招标书或技术协议的要求确定。 振动给料机的主要参数为出力、输送长度、宽度和振动电机功率。 出力：应根据物料平衡计算和大技术协议确定。如果技术协议没有明确，一般按脱 硫岛系统所需石灰石量的 3 倍进行选取 （可以保证脱硫岛一天所需的石灰石在 8 小
某厂电机振动给料机主要技术参数（ 供参考）
运 行 方 式 DZ30-4 DZ40-4 DZ50-4 DZ60-4 DZ70-4 DZ80-4 DZ90-4 DZ100-4 DZ110-4 DZ120-4 DZ130-4 15 40 50 85 100 200 220 240 400 440 475 300×800×120 400×1000×160 500×1100×200 600×1200×250 700×1300×280 800×1600×300 900×1600×350 1000×1600×350 1100×1800×400 1200×2000×400 1300×2200×400 350 150 180 200 250 续 连 120 型号 2.5-4 5-4 8-4 16-4 16-4 16-4 20-4 32-4 32-4 32-4 32-4 振动电机 功率 Kw 0.18×2 0.25×2 0.40×2 0.75×2 0.75×2 0.75×2 1.1×2 1.5×2 1.5×2 1.5×2 1.5×2
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内部资料 注-BJ/001（J）-2009
脱硫系统设备选型计算 指导意见
2009-06-30 发布
2009-07-01 实施
中国大唐集团科技工程有限公司设计中心
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CDTE-OM-SJ-BJ/001（J）-2009 目 录
L v2 P1 D 2
Pa
2
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v2 P2 2
其中：
Pa
λ——烟道内烟气的磨擦阻力系数,对于混凝土或砖烟道，λ＝0.02，钢烟道, λ=0.015。 L——烟道的当量长度，m。 D——烟道的当量直径，m。 ρ——烟气的密度，kg/m3.可用物料平衡计算表中的烟气的质量流量除以实际 体积流量而得。 v——烟气流速，m/s. ζ——烟道的局部阻力系数之和。 B：GGH 阻力，应以 GGH 厂家资料为准，根据以往经验，对于 Howden 的 GGH 的阻力 约为 1100Pa，巴克-杜尔的 GGH，阻力约为 1400Pa。在投标阶段，无设备资料时可参考 以上数据。 C：吸收塔阻力：由物料平衡计算确定。 D：烟囱的净阻力：为脱硫后的阻力-烟囱的抬升力。按照《火力发电厂烟风煤 粉管道设计技术规程配套设计计算方法》的有关章节进行计算。 1.1.3 TB 点流量 QTB：通常要求风量裕度不低于设计工况（BMCR 工况）下烟气量的 10%，另加不低于 10℃的温度裕度，因此， QTB＝QBMCR×（t+273+10）/(t+273) ×1.1 t——增压风机入口烟气气温度，℃ 1.1.4 TB 点压头：TB 点压头应为脱硫装置在锅炉满负荷工况下并考虑 10℃温度裕 量下阻力的 120％，因此， PTB＝PBMCR×1.2 Pa Am3/h
型 号
生产率 ≤T/h
给料槽尺寸 B×L×H mm
粒度 ≤mm
2.2 斗式提升机 斗式提升机的数量按照招标书或技术协议的要求确定。 其主要参数是：出力、提升高度、轴功率、电机功率。
湿法1炉1塔脱硫系统物料平衡及设备选型估算
四 1 3 4 5
脱硫产物计算 CaSO4.2H2O生成量 脱硫产物中飞灰含量 引风机出口飞灰总量 未反应的CaCO3 CaCO3带入的杂质
M4 M5 m2 M6 M7
t/h t/h t/h t/h t/h
Ms/64*M10/1000 m2*2/3 Vtgy-o2*mh M3/(ca/s)*((ca/s)-1)) M3'*(1-P/100)
0 0
总燃烧产物实际湿体积 总燃烧产物实际干体积 总燃烧产物6%O2干体积 Vtgy-O2 烟气含硫量及脱硫量计算 脱硫进口SO2量 脱硫进口SO2实际浓度 要求脱硫量
M Cso2 Ms
kg/h Bj*1000*Sy/100*0.7*64*0.9/22.41 kmol/h M/64 mg/Nm3 M/Vtshy（标态，干基，6%O2） Cso2*22.41/64 ppm kg/h M*η *n/100 kmol/h Ms/64
2677.20 11.84
2)
真空皮带机计算 CaSO4.2H2O生成量 过滤面积 真空泵 M4 t/h Ms/64*M10/1000 16.09 16.29 5212.2
3) 2 1) 2) 3) 4) 5) 6) 7） 8） 六 1
单塔蒸发水量 单塔蒸发水汽体积 脱硫耗水量 脱硫结晶水 石膏表面水 FGD废水 脱硫蒸发水量 清洁冲洗水 泵与风机冷却用水 单套脱硫装置耗水量 总的脱硫装置耗水量 氧化空气量计算 需氧量
Mwe Vwe Mgyc Mgys Mww Mwe Mgyw Mwq Mw Mw'
t/h Nm /h t/h t/h t/h t/h t/h t/h t/h t/h
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msh1+msh2 Mwe/18*10 *22.4/1000 M4/M10*(2*18) M9*0.1 (Bj*0.063%*1000+(Mgyc+Mgys+Mwe)*1000* 0.000018-Vtgy*0.4*0.000001M9*1000*0.01%)/0.02/1000 估计 估计 Mgyc+Mgys+Mww+Mwe+Mgyw+Mwq n*Mw
火电厂烟气脱硫(石灰石―石膏湿法)调试导则
火电厂烟气脱硫（石灰石—石膏湿法）调试导则1总则1.1 随着国家和社会对环保要求的提高,火电厂烟气脱硫装置构成火电厂建设“三同时”的重要组成部分,脱硫设施优质、高效投运关系企业的健康可持续发展，为了规范脱硫调试全过程管理工作，提高调试水平，特制定本导则。
1.2 本导则作为中国华电集团公司企业标准，依据国家有关法律、法规、方针政策和集团公司所颁发的相关管理办法制定，是烟气脱硫工程调整、试运及验收工作的指导性文件，可作为建设、监理、调试、施工等单位进行调试管理和工作的依据。
1.3本导则规定了脱硫调试单位和调总的管理；脱硫调试项目的划分；调试大纲、调试措施、调试报告的编制，以及脱硫试运的要求。
1.4 建设单位应积极协调各参建方在脱硫调试阶段完成各自任务，调试单位应针对具体项目特点，按有关国家标准和行业标准、规程、规范、设备技术文件及有关规定的要求，合理组织，科学管理，尽力采用新的调试技术，注意环境保护，力求实现脱硫设施安全、优质、按期、文明投运，发挥企业投资效益和社会环保效益。
2 调试单位及调总的管理2.1一般规定2.1.1 为贯彻执行原电力部颁发的《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程（1996年版）》、《火电工程启动调试工作规定》、《火电工程调整试运质量检验及评定标准》，以及集团公司对脱硫装置调试工作的要求，加强并规范脱硫启动调试工作全过程的管理，提高脱硫装置投产水平，建设单位必须以合同形式，明确调试单位和调试总工程师（简称“调总”）的职责。
2.1.2 调试单位应具有火力发电厂脱硫装置的调试业绩和相应调试资格，并为其所承担的调试项目配备足够的合格的专业调试人员，调试人员应岗位职责明确。
2.1.3 对多单位参与调试的脱硫工程，建设单位应明确脱硫主体调试单位。
主体调试单位应对其他调试单位的调试质量进行监督检查，检查其完整性、系统性、可靠性。
2.1.4 调试单位主要负责分系统调试和整套启动调试，施工单位主要负责单体调试和单机试运工作，在实际工作中两者有一定交叉，但双方侧重点不同。
柴油加氢脱硫工艺流程设计与设备选型
柴油加氢脱硫工艺流程设计与设备选型柴油加氢脱硫是一种常见的燃料处理技术，主要用于去除柴油中的硫元素，提高燃料的环保性能。
本文将对柴油加氢脱硫工艺流程设计以及设备选型进行探讨。
一、工艺流程设计柴油加氢脱硫的工艺流程设计主要包括前处理、加氢反应、脱硫反应和后处理四个步骤。
1. 前处理前处理主要是对原料柴油进行预处理，去除其中的杂质和重金属等有害成分。
常见的前处理步骤包括脱水、脱硫、脱氮和脱尘等。
这些步骤可以通过物理和化学方法来完成，例如使用吸附材料、催化剂和膜分离等技术。
2. 加氢反应加氢反应是柴油加氢脱硫的核心步骤，主要通过将加氢剂与柴油在一定的温度和压力下进行接触，使其发生化学反应。
常见的加氢剂有氢气、石蜡和钴钼催化剂等。
在加氢反应中，硫化物被还原生成硫化氢，从而实现柴油中硫的脱除。
3. 脱硫反应脱硫反应是对加氢反应产物中残留的硫化氢进行进一步处理的过程。
常见的脱硫反应方式有吸收、吸附和化学反应等。
其中，吸收是将硫化氢溶于适当的溶剂中，而吸附则是利用吸附剂吸附硫化氢分子。
化学反应则是通过柴油中的其他成分与硫化氢发生反应，将其转化为无害物质。
4. 后处理后处理主要包括对反应产物的分离和净化。
常见的后处理技术有蒸馏、萃取和析出等。
这些技术能够将脱硫后的柴油进一步提纯，使其符合燃料标准要求。
二、设备选型柴油加氢脱硫的设备选型需要考虑多个方面的因素，包括处理规模、设备投资和使用成本等。
根据处理规模的大小，柴油加氢脱硫设备可以分为小型和大型两种。
小型设备适用于处理较少的柴油量，投资和使用成本较低，但处理效率可能相对较低。
大型设备适用于处理大量柴油，具有较高的处理效率，但投资和使用成本较高。
在设备选型中，还需要考虑设备的稳定性和可靠性。
柴油加氢脱硫设备通常需要在高温高压的工况下运行，在设备选型时要选择质量可靠、性能稳定的设备。
此外，设备的维护和保养也是一个重要的考虑因素。
此外，还需要考虑柴油加氢脱硫设备的能源消耗和环境影响。
湿法脱硫设备计算[1]
![湿法脱硫设备计算[1]](https://360docs-1393072327.cos.ap-beijing.myqcloud.com/ae0311d9b14e852458fb57db.webp)
一、工艺流程二、设计计算定额1.煤气处理量7000Nm3/h2.脱硫塔前煤气硫化氢含量0.8g/Nm33.脱硫塔后煤气硫化氢含量20mg/Nm34.脱硫效率98％5.脱硫塔煤气进口温度35℃6.脱硫塔煤气进口压力11000Pa7.脱硫塔煤气出口压力10000Pa三、设备计算1.脱硫塔：(见图一)进脱硫塔湿煤气体积为V=7000×[(273+35)/273]×[(1.01325×105)/(1.01325×105+11000-5720)]=7506m3/h (式中5720为35℃时饱和水蒸气压力Pa)脱硫塔进口吸收推动力为△p1=*11000/101325+1+×0.8×(22.4/34)×(1/1000)×101325=59.2PαH2S物质的量脱硫塔出口吸收推动力为△p2=*10000/101325+1+×0.02×(22.4/34)×(1/1000)×101325=1.5Pα硫化氢的吸收量为G=7000×[(800-20)/(1000×1000)]=5.46kg/h脱硫塔的传质系数K取为17×10-5kg/(m2·h·Pa)，则需用传质面积为F=5.46/(17×10-5×15.7)=2046m2选用多孔组合洗涤环ZHΦ240，比表面90m2/m3，空隙率0.75m3/m3，需填料体积V1=2046/90=22.73m3。
取每层填料层高1.8m，则共需N=22.73/(1.8×0.785×22)=4.02，共设四层。
取脱硫吸收液的硫容量为0.20kg/m3，则溶液循环量(即脱硫塔顶的喷淋量)为L=5.46/0.20=27.3m3/h 喷淋密度校核：脱硫塔的喷淋密度为l=27.3/(0.785×22)=8.69m3/(m2·h)；按喷淋密度27.5m3/(m2·h)计算得到的喷淋量为27.5×0.785×22=86.4m3；脱硫塔的液气比为(86.4×1000)/7506=11.5L/m3，符合脱硫塔的液气比要求。
燃煤火电机组脱硫系统氧化风机的选型
燃煤火电机组脱硫系统氧化风机的选型本文分析了燃煤火电机组脱硫系统氧化风机的选型的方法和流程，相信对从事相关工作的同行能有所裨益.。
关键词：燃煤；脱硫；氧化风机；选型中国能源资源以煤炭为主.。
在电源结构方面，今后相当长的时间内以燃煤发电机组为主的基本格局不会改变，由此造成了严重的环境污染，特别是SO2即酸雨的污染.。
火电厂的SO2排放量在全国SO2总排放量中占有相当的比例.。
近年来，随着国民经济的发展和人民生活水平的提高，我国加大了对环境污染的治理，控制燃煤电厂的SO2排放，推行电力洁净生产和改善我国的大气环境质量有着十分重要的意义.。
1 脱硫系统概况燃煤脱硫方法分类.。
燃煤脱硫方法可分为三大类：燃烧前脱硫，燃烧中脱硫，燃烧后脱硫.。
燃煤后烟气脱硫Flue Gas Desulfuri zation，簡称FGD.。
按脱硫过程是否加水和脱硫产物的干湿形态可分为湿法、干法和半干法.。
湿法脱硫技术成熟，效率高，Ca/S比低，运行可靠，操作简单，湿式钙法（简称湿法）烟气脱硫技术是3种脱硫方法中技术最成熟、实际应用最多、运行状况最稳定的脱硫工艺.。
在大型火电厂中，90%以上采用湿式石灰/石灰石-石膏法烟气脱硫工艺流程，对高硫煤脱硫效率达到90%以上.。
在石灰石湿法烟气脱硫系统中，高压鼓风机用于吸收塔的强制氧化系统.。
氧化系统的氧化风机的作用是产生一定压力的空气，并送至吸收塔氧化池内，为吸收塔浆池中的浆液提供充足的氧化空气；在搅拌器的作用下，氧气和亚硫酸盐（进行化学反应，生成稳定的硫酸盐（即石膏）.。
所以在系统脱硫过程中，氧化风机的性能直接影响到脱硫副产品的品质.。
烟气SO2的脱除过程是一个非常复杂的体系，反应机理复杂，但其原理可以用以下总反应式表示：石灰法：SO2+CaO+1/2H2O→CaSO3·1/2H2O石灰石法：SO2+CaCO3+1/2H2O→CaSO3·1/2H2O+CO22 设备选型原则设备选型的三个基本原则：（1）生产上适用，所选择的设备是和生产工艺的实际需要；（2）技术上先进，它以生产适用为前提，以获得最大经济效益为目的，防止选择即将淘汰的设备；（3）经济上合理.。
脱硫水池氧化风机用途与选型方法
脱硫水池氧化风机用途与选型方法1. 脱硫水池氧化风机的用途脱硫水池氧化风机是在烟气脱硫系统中的关键设备之一，其主要作用是通过氧化风将脱硫废液中的二氧化硫氧化为三氧化硫，进而实现脱硫效果。
在脱硫工艺中，氧化风机扮演着至关重要的角色，其稳定的运行对脱硫效果和系统稳定性有着直接的影响。
2. 脱硫水池氧化风机的选型方法要选型适合的脱硫水池氧化风机，需要考虑以下几个方面的因素：- 风机的流量和压力需求：根据脱硫系统的设计参数来确定所需的氧化风机的流量和压力，以确保满足脱硫工艺的需求。
- 风机的耐腐蚀性能：脱硫水池内含有一定浓度的酸性废液，因此所选用的氧化风机必须具有良好的耐腐蚀性能，以保证设备的长期稳定运行。
- 风机的能耗和运行成本：在选型时需要考虑风机的能耗和运行成本，选择能效比较高并且运行稳定可靠的氧化风机，以降低运行成本。
- 风机的可维护性和维修成本：考虑到设备的长期运行，选择具有良好可维护性和较低维修成本的氧化风机能够减少设备运行中的故障率和维修时间，提高了脱硫系统的稳定性和可靠性。
3. 对脱硫水池氧化风机的个人观点和理解作为脱硫系统中的重要设备，脱硫水池氧化风机的选择和运行对脱硫系统的效果和经济性有着至关重要的影响。
在选型时需要全面考虑设备的性能、能耗、维护和成本等因素，以确保所选用的氧化风机能够满足脱硫系统的要求并具有良好的经济性。
另外，对于脱硫系统的运行管理和维护保养同样至关重要，只有全面的管理和维护才能保证脱硫系统的长期稳定运行。
总结回顾脱硫水池氧化风机在烟气脱硫系统中扮演着重要的角色，其选型和运行对系统的效果和经济性有着直接的影响。
选择合适的氧化风机需考虑流量、压力、耐腐蚀性能、能耗、维护性和维修成本等多个方面的因素。
只有全面考虑并合理选择，才能确保脱硫系统的长期稳定运行。
对于脱硫水池氧化风机的管理和维护同样至关重要，只有全面的管理和维护才能保证系统的长期稳定运行。
在这篇文章中，我们深入探讨了脱硫水池氧化风机的用途和选型方法，并结合个人观点和理解进行了阐述。
脱硫塔选型与设计
烟气脱硫工艺主要设备吸收塔设计和选型4.1吸收塔的设计吸收塔是脱硫装置的核心，是利用石灰石和亚硫酸钙来脱去烟气中二氧化硫气体的主要设备，要保证较高的脱硫效率，必须对吸收塔系统进行详细的计算，包括吸收塔的尺寸设计，塔内喷嘴的配置，吸收塔底部搅拌装置的形式的选择、吸收塔材料的选择以及配套结构的选择（包括法兰、人孔等）。
4.1.1 吸收塔的直径和喷淋塔高度设计本脱硫工艺选用的吸收塔为喷淋塔，喷淋塔的尺寸设计包括喷淋塔的高度设计、喷淋塔的直径设计4.1.1.1 喷淋塔的高度设计 喷淋塔的高度由三大部分组成，即喷淋塔吸收区高度、喷淋塔浆液池高度和喷淋塔除雾区高度。
但是吸收区高度是最主要的，计算过程也最复杂，次部分高度设计需将许多的影响因素考虑在内。
而计算喷淋塔吸收区高度主要有两种方法：（1） 喷淋塔吸收区高度设计（一）达到一定的吸收目标需要一定的塔高。
通常烟气中的二氧化硫浓度比较低。
吸收区高度的理论计算式为h=H0×NTU (1)其中：H0为传质单元高度：H 0=G m /(k y a)（k a 为污染物气相摩尔差推动力的总传质系数，a 为塔内单位体积中有效的传质面积。
）NTU 为传质单元数，近似数值为NTU=(y 1-y 2)/ △y m ，即气相总的浓度变化除于平均推动力△y m =（△y 1-△y 2）/ln(△y 1/△y 2)(NTU 是表征吸收困难程度的量，NTU 越大，则达到吸收目标所需要的塔高随之增大。
根据（1）可知：h=H0×NTU=)ln()()(***22*11*22*112121y y y y y y y y y y a k G y y y a k G y m m y m ------=∆- a k y =a k Y =9.81×1025.07.04W G -]4[82.0W a k L ∂=]4[ (2)其中：y 1,y 2为脱硫塔内烟气进塔出塔气体中SO 2组分的摩尔比，kmol(A)/kmol(B)*1y ,*2y 为与喷淋塔进塔和出塔液体平衡的气相浓度，kmol(A)/kmol(B)k y a 为气相总体积吸收系数，kmol/(m 3.h ﹒kp a )x2，x1为喷淋塔石灰石浆液进出塔时的SO2组分摩尔比，kmol(A)/kmol(B)G 气相空塔质量流速，kg/(m2﹒h)W 液相空塔质量流速，kg/(m2﹒h)y1×=mx1, y2×=mx2 (m为相平衡常数，或称分配系数，无量纲)k Y a为气体膜体积吸收系数，kg/(m2﹒h﹒kPa)k L a为液体膜体积吸收系数，kg/(m2﹒h﹒kmol/m3)式（2）中∂为常数，其数值根据表2[4]表3 温度与∂值的关系采用吸收有关知识来进行吸收区高度计算是比较传统的高度计算方法，虽然计算步骤简单明了，但是由于石灰石浆液在有喷淋塔自上而下的流动过程中由于石灰石浓度的减少和亚硫酸钙浓度的不断增加，石灰石浆液的吸收传质系数也在不断变化，如果要算出具体的瞬间数值是不可能的，因此采用这种方法计算难以得到比较精确的数值。
脱硫精细化调整指导意见
脱硫精细化调整指导意见1)由于吸收塔浆液发生化学反应需要一定时间，当AGC指令加负荷或降负荷时值长（或集控主值）必须第一时间告知脱硫值班员，提前预控与调整脱硫设备运行参数，机组升降负荷操作时要缓慢均速不可突升突降。
2)灰硫值班员加强监视原烟气、净烟气SO2浓度变化趋势，保证净烟气SO2浓度稳定且＜35mg/Nm³，根据负荷增加量与减少量，及时提高或降低吸收塔PH（具体数据范围），及时启动或停运浆液循环泵，保证净烟气SO2浓度均值不超过35mg/Nm³。
3)机组负荷和原烟气SO2浓度稳定时（200mg/Nm³范围波动）石灰石浆液供给泵保持小流量稳定供浆，不可大范围突增突降供浆量，当净烟气SO2浓度接近20mg/Nm³并有上升趋势时，适当调高石灰石浆液供给泵频率，适当增加供浆量；当净烟气SO2浓度接近5mg/Nm³并有下降趋势时，适当调低石灰石浆频供给泵频率，适当减少供浆量。
4)机组加负荷过程中，由于原烟气流量和二氧化硫浓度不断增加，增加度大于反应速度，容易导致吸收后的二氧化硫无法及时转化为石膏晶体，容易生成亚硫酸和亚硫酸钙短时间假性PH值降低，此时可通过增加氧化风量、增加供浆量和适当提高吸收塔液位的方式进行综合调整。
5)当原烟气SO2浓度降低或机组负荷降低，导致净烟气SO2浓度较低且吸收塔PH较高时，根据实际情况减少浆液循环泵运行数量（不得少于两台运行）或切换至低扬程浆液循环泵运行，如果效果控制不佳可停止石灰石浆液供给泵运行。
6)石灰石浆液供给泵停运时间超过15分钟，须再次启动石灰石浆液供给泵向吸收塔供浆，供给量不小于15t/h,供给时间不小于3分钟。
7)启动湿式球磨机运行时，要保证石灰石浆液细度与密度合格，避免造成石灰石进入吸收塔后无法及时反应，石灰石浆液箱密度控制在1180～1250kg/m3，石灰石浆液细度≤44μm(325目滤网过筛率≥90%)。
脱硫设计计算方法
氧化曝气装置
• 循环氧化槽的容量 • 氧化空气的停留时间 • 氧化空气的过量系数 • 氧化空气的压力、温度 • 循环浆液的pH值 • CaSO3的结晶与CaSO4结晶 • 氧化曝气装置的防堵塞 • 氧化曝气装置的防腐蚀
浆液喷射装置
• 浆液流量的调节 • 喷嘴的特殊结构 • 浆液管道的防腐蚀 • 浆液管道的防堵、防垢
烟气进口
d2 接
e1-6 管
f1-32 表
g1-5
8000 × 4000 DN600 PN1.6 DN150 PN1.6
突面 突面
HG20593-97 HG20593-97
烟气出口 循环浆液入口 除雾器冲洗水入口 人孔
h1-3 DN100 PN1.6 突面 HG20593-97 浆液回流口
j1-2 DN100 PN1.6 突面 HG20593-97 出料口
干烟气量：
2×1149963 Nm3/h
烟气中 SO2 浓度： 1663 mg/ Nm3 湿烟气
确定关键参数
• 钙硫比 • 脱硫效率 • 液气比 • 石膏品质 • 石灰品质
2、建立工艺流程图
• 与物料平衡表同时
3、关键控制回路
• 烟气量、烟气中二氧化硫浓 度及钙硫比控制进浆量
烟气出口 循环浆液入口 除雾器冲洗水入口 人孔
h1-3 DN100 PN1.6 突面 HG20593-97 浆液回流口
j1-2 DN100 PN1.6 突面 HG20593-97 出料口
k1-n DN100 PN1.6 突面 HG20593-97 氧化风进口
m1-3 DN80 PN1.6 突面 HG20593-97 仪表接口
b1-3 DN900 PN1.6 突面 HG20593-97 循环浆液出口
湿法烟气脱硫设计及设备选型手册
湿法烟气脱硫设计及设备选型手册1. 概述在工业生产中，很多过程都会产生废气，其中包括含有二氧化硫等有害气体的烟气。
为了减少大气污染和保护环境，烟气脱硫技术就显得尤为重要。
湿法烟气脱硫技术是一种常用的脱硫方法，本手册将重点介绍湿法烟气脱硫的设计原理和设备选型，并提供给相关从业人员参考使用。
2. 湿法烟气脱硫的原理湿法烟气脱硫技术是利用水溶液与烟气进行接触，通过化学反应将二氧化硫等有害气体吸收到溶液中，从而达到脱硫的目的。
主要脱硫反应可以表示为： SO2 + 2H2O + 1/2O2 = H2SO4。
湿法脱硫过程中，进口烟气和吸收液充分接触，通过吸收和氧化的作用，将SO2等有害气体转化为硫酸，最终实现烟气净化。
3. 设备选型在湿法烟气脱硫系统中，主要设备包括吸收塔、循环泵、喷淋系统等。
根据工艺要求和工况条件，选择合适的设备对于湿法脱硫系统的运行效果至关重要。
首先需要考虑的是吸收塔的选型，包括塔径、塔高、填料类型等参数的确定。
其次是循环泵和喷淋系统的选型，需要考虑工作效率、能耗等指标。
另外，还要考虑设备的耐腐蚀性能和可靠性，确保设备在长期运行中能够稳定工作。
4. 设计原则在进行湿法烟气脱硫系统的设计时，需要考虑以下几个方面的原则：首先是脱硫效率，要求设备在不同运行条件下都能够稳定实现脱硫目标；其次是设备的能耗和运行成本，需要在满足脱硫要求的前提下，尽量降低设备的能耗；还要考虑设备的可维护性和安全性，保障设备长期稳定运行。
5. 总结与展望湿法烟气脱硫技术作为一种成熟的脱硫方法，在工业生产中应用广泛。
在未来，随着环保要求的不断提高，湿法脱硫技术还将得到进一步完善，设备性能将会更加优化。
加强对湿法烟气脱硫技术的研究和应用，对于促进工业生产的可持续发展和生态环境的保护具有重要意义。
6. 个人观点作为一种有效的烟气脱硫技术，湿法脱硫不仅可以有效净化烟气，减少大气污染，也能为工业生产提供良好的环境支持。
我个人认为，在今后的工业发展中，湿法烟气脱硫技术将会得到更广泛的应用，也会在性能和成本上得到更多的改进和提升。