真空浓缩设备的设计解读
真空薄膜浓缩装置的研制及应用研究
2004-08-25 收稿；2005-01-27 接受
第9 期
袁 珂等：真空薄膜浓缩装置的研制及应用研究
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蒸发管中难以形成薄膜而使浓缩效率相应降低；进液速度过慢，
浓缩液受热时间就长，则溶液易被蒸干粘在管壁上，这样不仅会
浓缩是实验室和生产中经常使用的一种工艺操作，在医药卫生、食品化工、环境保护及有机合成等 许多行业中用途甚广。实验室中常用的浓缩方法有两种，即普通的毛细管减压蒸馏浓缩法和旋转薄膜 浓缩法。普通减压浓缩操作麻烦，浓缩液受热时间长，加热温度高，浓缩效率低，尤其是在以水和其他高 沸点物质为溶剂时以上缺点尤为突出，这时在减压下也需在较高温度下浓缩。因此，对于受热易氧化、 水解、结构变形等热敏性成分，很容易引起其化学性质的改变，甚至会导致错误结果。现在此法已普遍 为旋转薄膜浓缩法所代替。旋转薄膜浓缩虽然简化了操作，提高了浓缩效率，但其容量较小，特别是被 浓缩液体始终处于被加热状态而增加了热敏性成分分解变化的可能性。为克服上述方法的不足，并将 被浓缩液体的受热时间降低至最短限度，作者设计了真空薄膜浓缩装置并与旋转浓缩装置作了对比。
降低工作效率，还可能因为受热时间长而导致溶液中的化学成分
发生变化。一般情况下，调节溶液的进液速度，应以既不让溶液
在加热管内积存，又不使其在管内蒸干，始终能观察到管内液体
以流体状态快速移动为准，故操作过程中需要凭观察时常调整流
速。另外，使用该装置进行浓缩时，随着浓缩液浓度的提高，可能 图 1 真空薄膜浓缩装置示意图
忍冬叶 Leaves of louicerae
绿茶叶 Green tea
超声 Ultrasonic
食品真空浓缩设备
食品真空浓缩设备简介食品真空浓缩设备是一种用于处理食品的装置，通过减少食品中的水分含量，可以增加食品的保质期和稳定性。
这种设备利用真空技术，通过降低压力来促使水分从食品中蒸发，从而减小食品的体积和重量。
本文将介绍食品真空浓缩设备的工作原理、应用领域以及优势。
工作原理食品真空浓缩设备的工作原理基于自然界中的蒸发原理。
当设备的内部压力降低时，水分分子会从食物中蒸发，然后被抽取出来。
这种蒸发和抽取的过程可以通过控制真空度和温度来实现。
高真空度和适当的温度可以加速水分的蒸发，从而提高浓缩效果。
应用领域食品真空浓缩设备广泛应用于食品加工行业，特别是涉及到浓缩和干燥的领域。
以下是一些典型的应用领域：汁类加工食品浓缩设备可以用于水果汁、蔬菜汁和其他饮料的浓缩过程。
经过浓缩后的汁液更加浓郁，口感更好，也更容易保存和运输。
此外，浓缩后的汁液可以用作其他食品加工工艺的原料。
海产品加工对于海产品，如鱼肉、虾仁等，浓缩设备可以去除其中的水分，从而减小体积和重量，提高经济效益，同时延长保质期。
浓缩后的海产品可以更方便地储存和运输，并且可以用于制作多种加工品，如鱼粉和虾仁干。
调味品制作食品真空浓缩设备还可以用于调味品的制作。
将调味品中的水分去除，可以增加调味品的浓度和口感，提升食品的味道和风味。
在生产调味品的过程中，食品浓缩设备发挥着重要的作用。
优势食品真空浓缩设备相比传统的浓缩方法具有多方面的优势：1.减少能源消耗：食品真空浓缩设备通过降低压力来进行浓缩，相比传统的热浓缩方法，能够显著降低能源消耗。
2.保持食品品质：由于浓缩过程是在低温下进行的，食品中的营养成分可以得到保留，从而保持了食品的品质和口感。
3.提高食品的保质期：食品浓缩会降低食品中的水分含量，减少细菌和微生物的生长环境，从而延长了食品的保质期。
4.节约储存和运输成本：浓缩后的食品体积和重量减小，可以降低储存和运输成本。
总结食品真空浓缩设备通过降低压力和控制温度，实现了食品中水分的蒸发，并取得了许多实际应用。
真空浓缩设备课件
三 真空浓缩设备
1. 组成 蒸发器主要由加热室和分离室组成。
(1) 蒸发室：通过布料器将被浓缩的物料引入 传热面，利用饱和水蒸气作为热源汽化被 浓缩的物料。
(2) 分离室：将二次蒸汽中夹带的雾沫分离出 来。
2.分类
四 设备的选择与要求
垢
五 各种蒸发器的特点
第三节 真空蒸发流程 一
第二节 真空浓缩设备
一、概述 1.真空浓缩：低压时，溶液沸点降低，在低温下即 可沸腾，溶剂汽化，使溶质浓度升高，分离溶质溶 剂。 2. 薄膜蒸发：为缩短蒸发时间，通常使物料以较薄 的层面通过加热面，溶剂汽化并迅速离开加热表面， 溶液浓缩。 3.真空浓缩的特点： （1）在低压下，溶液的沸点降低，可缩小加热蒸 气与溶液间的温度差，相应地可减小传热面积； （2）可以利用低压蒸汽或废气作为热源； （3）可用以浓缩热敏性物料； （4）真空浓缩需配备真空设备，会相应增加能耗。
二
第四节 真空浓缩设备常见故障及原因
一一、真空度低
二、管内壁结垢较多（焦管）
三、ห้องสมุดไป่ตู้料浓度低
四、倒灌（冷却水进入蒸发器）
五、跑料（物料沿二次蒸汽管路排出）
真空浓缩设备
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真空浓缩设备
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设备类型
国产单效 蒸发器不 带热泵 国产双效 带热泵
蒸汽耗量（T）
每蒸发1 每生产1
吨水
吨粉
1.15
7.6
0.46
3
水耗量
每蒸发1吨 每生产1
水
吨粉
3.0
192
10
64
丹麦五效 带热泵使 用蒸汽压 力0.8Mpa
0.14
0.94
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➢工作原理
➢料液从加热器底部进入管内，加热蒸汽在管 束间通过管壁加热、冷凝。料液在管内被加 热迅速汽化，所产生的二次蒸汽及料液沿管 内高速上升。溶液被高速上升的二次蒸汽带 动，在壁内成膜状上升，不断被加热蒸发。 料液被逐渐浓缩，二次蒸汽从顶部排出，浓 缩液从蒸发分离室底部排出。
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➢适用于浓料液和黏度大的料液增浓，如果酱、 蜜饯、炼乳。
真空浓缩设备
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第三节 升膜式、降膜式浓缩设备
➢一、 升膜式浓缩设备 ➢属于液膜式浓缩器，液体沿管壁
成膜状流动，进行连续蒸发，液 体在浓缩器停留时间较短，约几 秒至几十秒。
真空浓缩设备
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➢（一）结构
➢由多根垂直管束的加热器体和一个 蒸发分离室及循环管组成。为自然 循环式。
方面的稳定性； ➢ ● 从废液中回收副产品
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真空浓缩设备
4
➢在真空条件下对液体进行蒸发浓 缩的方法始于1913年，其工艺是 建立在英国科学家E.C.Howard专 利基础之上的，它包含一个蒸汽 加热的带有冷凝器和空气泵的双 底真空釜。
真空浓缩设备介绍.pptx
冷冻浓缩装置系统
• 冷冻浓缩操作包括结晶和分离两个部分
一、冷冻浓缩的结晶装置：直接冷却式和间接冷却式两种。直接冷却式可利用 水分部分蒸发的方法，也可利用辅助冷媒（如丁烷）蒸发的方法。间接冷却式 是利用间壁将冷媒与被加工料液隔开的方法。间接冷却式又可分为内冷式和外 冷式
应用范围
• 任何一种加工工艺都有一定的适用范围，笔者经过分析，认 为冷冻浓缩工艺比较适合粘度较小饮品的浓缩，如植物水提 取液、苹果汁等，原因是这种物料流动性好，有利于溶液内 部溶质分子的迁移。相反，粘度较大的饮品，如橙汁等，在 实践上不适合使用冷冻浓缩工艺(尽管理论上可以)，原因是 橙汁含果胶多，低温时果胶更粘，溶液内部溶质分子的迁移 阻力很大。
刮板式薄膜浓Leabharlann 设备刮 板 的 形 式离心式薄膜浓缩设备
片式浓缩装置
附属装置—捕集器
作用：防止二次蒸汽夹带细微液滴逸出。 分类：惯性型，离心型。
附属装置---冷凝器1
作用：冷凝二次蒸汽，并将不凝结气体分离，减轻真空系 统的容积负荷，保证所需真空度。
分类： 1. 大气式。 2. 表面式。 3. 低水位式。 4. 喷射式。
中央循环管式浓缩器
特点：间歇式 操作，结构简 单，造价低， 操作方便。液 料在设备中停 流时间长，清
洗不便。
盘管式蒸发器 结构组成：由上、下锅体、加热盘管、汽液分离器等组成
在下锅体内装 有四个加热盘 管，分层排列， 管内通入蒸汽， 对管间的料液 进行加热，使 之沸腾蒸发。 上锅体为蒸发 室，室一个空 心圆筒体，料 液分批进入锅 内进行浓缩， 二次蒸汽由上 部排入气液分 离室，成品由 锅底卸出
内。加热蒸汽在管束间流过，料液在加热管中部 开始沸腾迅速汽化。在加热管上部产生的二次蒸 汽并快速上升。料液被二次蒸汽带动，沿管内壁 成膜状上升并不断被加热蒸发；然后二次蒸汽与 料液，进入分离室；由于离心力的作用，使气液 分离，二次蒸汽排出。浓缩液沿循环管下降，回 入加热器底部，与新进入的料液混合后，一并进 入加热管内，再度受热蒸发，如此往复循环。 • 优点：占地面积小，传热效率较高，料液受热时 间短，易起泡和粘度低的液料。 • 缺点：一次浓缩比不大，操作是进料量需要很好 控制，进料过多不易成膜过少则易断膜干壁，影 响产品质量。
第4章 真空浓缩设备
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二、盘管式浓缩锅
它是生产炼乳和果汁食品厂使用的一种单 效浓缩设备。锅体内有盘管，管内通入加 热蒸汽，对管外的料液进行加热，使其自 然循环并蒸发浓缩。 适用于粘度大的料液的浓缩。其缺点是传 热面积小、料液循环差、盘管表面易结垢、 生产能力有限、不能连续操作、二次蒸汽 未能很好利用，仅适用于中小型工厂。
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升降膜蒸发器的特点
1. 符合物料的要求，初进入蒸发器时，物料浓度低， 蒸发速度较快，容易达到升膜的要求，物料经初步浓缩 后，在降膜式蒸发中受重力作用能沿管壁均布形成薄膜。 2. 经升膜蒸发后的汽液混合物进入降膜蒸发，有利于 液体均布，同时也加速物料的湍动和搅动，以进一步提 高传热效果。 3. 用升膜来控制降膜的进料分配，有利于操作控制。 4. 将两种浓缩过程串联，可以提高产品的浓缩比，降 低设备高度。 升降膜蒸发器适用于物料粘度变化大、水分蒸发量小、 厂房高度受限制的场合。
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第六节 真空浓缩装置 的附属设备
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2、工作过程
它的料液从上部的进料管 2 ，以稳定流量进入，先经由 转轴带动旋转的料液分配盘 7 ，在离心力的作用下，被 抛向夹套加热室内壁，这时料液受重力作用，沿着器壁 向下流动，在此同时，装在转轴上的刮板 6 把料液刮成 薄膜，这样料液受加热面的加热而蒸发。由于料液在重 力及离心力的作用，不断更新液膜，最后流集于底部， 从出口 4 排出。在浓缩过程所产生的二次蒸汽，可与浓 缩液并流，同方向进入汽液分离器分离排除，或者以逆 流方向上升到浓缩器顶部，经旋转的带孔叶板 8 ，把夹 带的液沫分离，从顶部出口9排出，进入冷凝器。
真空减压浓缩设备工艺原理
真空减压浓缩设备工艺原理真空减压浓缩设备是一种将溶液中的溶剂蒸发掉，以达到浓缩的工艺。
通过减小空气压力，使溶液的沸点降低，从而实现快速浓缩。
该设备主要应用于制药、食品、化工等行业。
本文将介绍真空减压浓缩设备的工艺原理，包括设备的组成、工作原理、操作注意事项等。
组成真空减压浓缩设备由以下几部分组成：1.蒸发器：蒸发器是一种通过加热将液体转化为气体的设备，采用进口优质材料，对于不同种类的物质可以选择不同的蒸发器。
将被浓缩液体加入到蒸发器中，通过蒸发器内的换热管将溶液加热至蒸发温度，从而使其部分蒸发。
2.冷凝器：在蒸发器的顶部安装冷凝器，用于将蒸发的溶剂冷凝成液体并收集。
3.真空泵：它可以将蒸发器内部的压力降到所需的真空度，使得溶解度较低的固体或液体最终以一个更稠密的形态形成。
4.清洗系统：在整个操作过程中，有可能会产生大量的气体，并且这些气体可能会同时载有有毒有害物质，如果没有清洗系统，就无法拥有安全、合规、可持续的生产环境。
工作原理真空减压浓缩设备的工作原理是基于物质的不同沸点而设计的。
在常压条件下，液体由于需要克服外界气体对其的压力才能变成汽体，故液体中的液体分子需要具有足够的动能来克服压力从而脱离液面，而溶剂的蒸汽压随着温度的升高而升高。
但是开放式的溶剂蒸发不利于分离固体残药或浓缩溶液，因此利用真空降低蒸发溶剂时的气压可以达到使各种溶剂以较低温度LV从溶液中挥发至空气中，利用冷凝物从蒸汽中分离出总的溶剂。
真空掉速降压过程的核心是扩散速率，真空环境下，气压越低，分子间的碰撞概率越小，扩散速率越低，这也是需要升级真空泵生成极低真空度的原因。
温度是实现分子蒸发的动力，液体在蒸发时，需要吸收大量的热量，使分子获得足够的动能，这也就是所谓的蒸发潜热。
大多数液体的蒸发潜热都比较大，很难用其他方法加热。
真空减压浓缩设备利用真空将溶液沸点降低，减小了热量的能量，即减小了溶质被溶剂带走的能量，达到减少溶剂的效果。
图文解读蒸发浓缩设备详细结构一次看个够
图文解读蒸发浓缩设备详细结构一次看个够小七说技术蒸发结晶系统中，浓缩设备是其中非常重要的一部分，真空浓缩设备、中央循环管式浓缩设备、升降膜式蒸发浓缩设备等多设备的详细介绍，小七带你来好好学学。
浓缩设备的分类1.按压力分常压浓缩设备：蒸发面为常压；溶剂气化后直接排入大气。
特点：设备结构简单、投资省、维修方便，但蒸发速率低，能量损耗大，易破坏物料中营养成分。
真空浓缩设备：蒸发面上气化后处于负压状态，特点是优点：加热蒸汽与沸腾液体之间的温度差可以增大；可利用压强较低的蒸汽作为加热介质；使浓缩设备的热损失减少。
缺点：增加附属设备及动力，成本高；热量消耗大。
电加热夹层锅可倾式夹层锅不锈钢搅拌夹层锅2.按蒸汽利用的次数分双效浓缩设备：二次利用；多效浓缩设备：三次或三次以上利用；带有热泵的浓缩设备：热泵再次加热利用。
3.按料液的流程分单程式、循环式（自然循环和强制循环）。
4.按料液分布状态分薄膜式：分散成薄膜状，蒸发面大，蒸发快。
它分为升膜式、降膜式、升降膜式、片式、刮板式和离心式薄膜蒸发器。
非膜式：大蒸发面。
它按料液管路中流动，管路又分为盘管式浓缩器、中央循环管式浓缩器。
多效蒸发结晶能耗工业生产中常遇到要求处理大量料液并汽化大量水分的情况，为了节约加热蒸汽，可采用多效。
多效蒸发是将多台蒸发器首尾相接，串联操作的系统，后一效的操作压力和溶液沸点均较前一效低，仅在操作压力最高的第一效加入新鲜的加热蒸汽，所产生的二次蒸汽通入后一效的加热室作为后一效的加热蒸汽，即后一效的加热室成为前一效二次蒸汽的冷凝器，最末效往往是在真空下的操作的，只有末效的二次蒸汽才用冷却介质冷凝。
因此多效蒸发不但明显地减少了加热蒸汽的耗量，同时也明显的减少了冷却水的耗量，理想条件下，生蒸汽及冷却水耗量与效数间的关系见下表：真空浓缩设备1.单效真空浓缩设备特点（1）真空下蒸发浓缩，配有抽真空装置；（2）蒸汽一次利用，热能利用率高，但是二次蒸汽未充分利用；（3）结构简单，操作方便，传热系数高，操作控制容易；（4）传热面积小（管道），生产能力低，料液循环差，盘管表面易结垢；（5）清洗困难。
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大学真空浓缩毕业设计说明书任务名称：真空浓缩设备的设计设计人：指导教师：班级组别：设计时间：2013.4.1-2013.6.5成绩:目录1、设计说明书 (2)2、设计方案的确定 (3)3、方案说明 (4)4、物料衡算 (5)5、热量衡算 (5)6、工艺尺寸计算 (9)7、附属设备尺寸计算 (15)8、主要技术参数 (17)9、计算结果汇总 (17)10、设备流程及装备图 (18)11、参考文献 (21)第1章真空浓缩装置设计进料为2吨/小时的单效真空浓缩装置，用于浓缩天然乳胶的生产。
已知进料浓度为30%，成品浓度为60%，蒸发器真空度为0.085MPa。
加热蒸汽的压力为0.143MPa。
1.1原始数据：1、原料：浓度为30%的天然乳胶2、产品：浓度为60%的天然乳胶3、生产能力：进料量二吨每小时，一天工作10个小时4、热源：加热蒸汽为饱和水蒸汽，压力为0.143MPa。
5、压力条件：蒸发器为0.085 MPa的真空度1.2设计要求内容：1、浓缩方案的确定：蒸发器的型式、蒸发操作流程、蒸发器的效数等。
2、蒸发工艺的计算：进料量、蒸发水量、蒸发消耗量、传热面积等。
3、蒸发器结构的计算：加热室尺寸、加热管尺寸及排列、蒸发室尺寸、接管尺寸等。
4、附属设备的计算：冷凝器、真空系统的选用5、流程图及装配图绘制1.3设计要求1、设计说明书一份；2、设计结果一览表；蒸发器主要结构尺寸和计算结果及设备选型情况等；3、蒸发器流程图和装配图第2章设计方案的确定2.1蒸发器的确定选用降膜式蒸发器。
在降膜式蒸发器内，溶液沿加热管壁呈膜状流动而进行传热和蒸发，液膜传热热阻较小，即使在较低的传热温度差(如5～10℃)下，传热系数也较大。
由于溶液不循环，在蒸发器中的停留时间短，因而特别适用于热敏性物料的蒸发。
而且，整个溶液的浓度，也不象循环型那样总是接近于完成液的浓度，故由于溶液蒸汽压降低所引起的温度差损失就相对小些。
此外，因是膜状流动，故液柱静压强引起的温度差损失可以略去不计。
所以在相同操作条件下，这种蒸发器的有效温度差较大。
由于蒸发管很长，料液沸腾时所生成的泡沫极易在管壁上因受热而破裂，因此降膜蒸发器又适用于蒸发易生成泡沫的料液，同时也适用于蒸发粘度较大的料液。
因为天然乳胶粘度大，又是热敏性物料，所以选择降膜式蒸发器。
另外降膜式蒸发器的造价相对于其他蒸发器相对较低。
所以综合考虑后选择降膜式蒸发器。
1.蒸发器的效数：单效真空蒸发。
虽然知道双效比单效节能，但是天然乳胶必须在低温条件下生产，为了保证质量只得选用单效。
对于天然乳胶这种热敏性较高的物料，采用真空蒸发降低沸点是有必要的。
2.操作压力：直接饱和蒸汽加热，压力为0.143MPa。
3.辅助设备：冷凝器用水喷式冷凝器；惯性捕集器第3章方案说明本流程采用直接蒸汽加热，单效降膜式蒸发器蒸发。
使用25℃水作为冷却剂，冷凝水出口温度为40℃。
3.1设备流程：1）物料：天然乳胶通过预热管预热，然后由顶部液体分布器均匀进入加热管内，由上而下靠自身重力拉成薄膜状，通过壳层的热源使其内部水分产生蒸发。
料液聚集到倾斜的底部，与蒸发产生的二次蒸汽一起进入分离室。
蒸汽从顶部经捕集器净化后吸出，浓缩液流由分离室底部流出，由分离室出来的物料浓度达到所要求60％。
2）加热蒸汽：Ⅰ效蒸发与其预热管内物料的热能由蒸汽供给。
一效二次蒸汽全部进入水喷式冷凝器冷却。
3）本流程采用直接蒸汽加热，单效降膜式蒸发器。
使用25℃水作为冷却剂，冷凝水出口温度为40℃。
真空蒸发的条件：不断供给热量；要维持天然乳胶的沸腾，需要不断供给热量。
必须顺速排除二次蒸汽；如不及时排除二次蒸汽，又会凝结成水回到天然乳胶中去。
本操作中将二次蒸汽引入冷凝器冷却。
4.1蒸发水量的计算:每小时处理量：∵⎪⎪⎭⎫⎝⎛-=n x x F W 01 （常用化工单元设备设计153页 4-2）h Kg x x F W /1000)60301(2000)1(10=-⨯=-= 式中0F —原料处理量，kg/h ；x 0——进蒸发器料液的浓度，质量百分比；x 1——出蒸发器料夜的浓度，质量百分比； W ——水分蒸发量kg/h ；4.2成品产量：F 1=0F -W=2000-1000=1000 kg/h日处理量：每天10小时：2000×10=20 吨/日5.1有关参数（1） 总蒸发量：1000 kg/h （2） 进料： 1x =30% 1T =110℃出料： 2x =60% 2T =95℃ （3） 真空度分配：蒸发器： 1P =0.85×105P a （查得此压力下饱和蒸汽温度 1T =95℃）来自《食品工程原理》841页饱和水蒸汽表二次蒸汽的热参数值如下表5.2加热蒸汽消耗量的计算加热蒸汽用量可通过热量衡算求得（查食品工程原理719页 11-10）Ql Dhw h W F W H Fh DH ++-+=+10)(' 式中：H ——加热蒸汽的焓，kJ/kg ; H ´——二次蒸汽的焓，kJ/kg ; h0 ——原料液的焓，kJ/kg ; h1 ——完成液的焓，kJ/kg ; hw ——加热室排出冷凝液的焓，kJ/h ; Q ——蒸发器的热负荷或传热速率，kJ/h ; QL ——热损失，可取Q 的某一百分数，kJ/kg ;若原料由预热器加热至沸点后进料（沸点进料），即t0=t1，并不计热损失，则式可写为：r Wr D '=或 r r W D '=式中：D/W 称为单位蒸汽消耗量，它表示加热蒸汽的利用程度，也称蒸汽的经济性。
r Q Wr D L'+=Dr Q 05.0L =故r Wr D 95.0'=由本书查附录 得：当P=0.1473 MPa(表)时，T=110℃，r=2232kJ/kg当Pc=85KPa(真空度)时，Tc ＇＝95℃ r ＇＝2270.9 kJ/kg故kg/h5.3传热面积的确定（查食品工程原理721页）蒸发器传热量：h kJ D /239024922329.1070Q 0=⨯=⨯=γ 有效温度差：1595110T 101=-=-=∆T T ℃降膜式 K m h kJ K ⋅⋅=21/3500 ∴蒸发器加热面积：21112.531530002390249S m T K Q =⨯=∆⋅=1070.92232 95 . 0 2270.91000 = ⨯ ⨯ =D 0709 . 1 1000 1070.9= = W D第6章工艺尺寸计算6.1加热器的尺寸根据《常用化工单元设备设计》162、164页，采用φ38×2.5mm 不锈钢管，管长L=4 m ∴1284033.014.312.53n 011=⨯⨯==L d S π（根） 式中 S ——传热面积，2m ； 0d ——加热管直径，m ； L ——管子长度，m 。
取管间距为1.25H d 的同心圆排列：在φ185.8～280.8之间的管板内，加一根φ200mm 中央抽气管，所以排列总管数为130根。
∴蒸发室加热面积：2I 88.534033.014.3130S m =⨯⨯⨯= 加热室壳体直径的计算：()e b t D 21+-= 式中 D ——壳体直径，m ； t ——管间距，m ；b ——沿直径方向排列的管子数e ——最外层管中心到壳体内壁的距离，取mm d e H 5.473825.125.1=⨯== 管子在管板上的排列间距：mm d H 5.473825.125.1t =⨯== 中心排列管子数：1226b =⨯=（根）内径()()mm e b t D B 5.6175.4721125.47211=⨯+-⨯=+-= 根据《常用化工单元设备设计》163页 取外壳壁厚δ=10mm外径mm D B 5.637102.6172D 11H =⨯+=+=δ 将外径圆整到700mm6.2蒸发室直径的确定蒸发室：360040111⋅'⋅⋅=ωπV W d m （参考《化工设计》第19卷第5期 1991年10月25日）式中 1W ——蒸发水量 [kg/h] 1V ——二次蒸汽比体积 []kg m /3'0ω——二次蒸汽上升速度 []s m /查《食品工程原理》841页饱和水蒸气表并用计算得95℃饱和水蒸汽的密度31/5039.0m kg =ρkg m V /98.15039.011311===ρs m /04.25039.026.426.43310==='ρω∴m 586.0360004.2414.398.11000d 1=⨯⨯⨯=取m d 6.01=6.3蒸发室的截面积F=42d π蒸发室：F 1=46.014.32⨯=0.28㎡6.4蒸发室的高度根据《常用化工单元设备设计》163页取蒸发室高径比H/D=2 ∴蒸发室：m d H 2.16.02211=⨯=⨯=6.5循环管尺寸上循环管直径取 m d d 12.06.02.02.011=⨯=='下循环管直径取 m n d d B38.0130033.0222=⨯=⋅=" 式中 B d ——加热管内径； n ——加热管根数。
6.6连接管直径的确定1、加热蒸汽进口管径d md m =πmF ⨯4式中：F m ——进口管截面积，㎡3600⨯=m mm DV F ωV m ——加热蒸汽的比容，m 3/kg根据加热蒸汽压力为0.143Mpa ，由《食品工程原理》饱和水蒸汽表查得3/8254.0m kg =ρV m = 1/0.8254=1.2115m 3/kg由《食品工厂机械与设备》得：加热蒸汽进口压力为3大气压，取饱和蒸汽的速度为30米/秒，蒸汽进口压力为1大气压，取饱和蒸汽的速度为25米/秒，故本题加热蒸汽进口压力为1.43大气压，取饱和蒸汽的速度为26.075米/秒。
m ω——饱和蒸汽速度，26.075m/s 故 201382.03600075.262115.19.1070m F m =⨯⨯=m d m 1327.014.301382.04=⨯=由《食品工程原理》P852：取整后选用mm d m 140=，壁厚mm 5.4,内截面积为201347.0m所以实际饱和加热蒸汽的速度：s m F V D m m m /75.26360001347.02115.19.107036001=⨯⨯=⨯=ω2、二次蒸汽出口的管径：二次蒸汽出口的温度为95℃，由《食品工程原理》841页饱和水蒸汽表查得3/5039.0m kg =ρkg m V m /9845.15039.0113===ρ由《食品工厂机械与设备》在减压真空状态下，管的出口处二次蒸汽速度为100～160米/秒，取 v 1=100m/s 所以 d 1=11136004v V W π=360010014.39845.110004⨯⨯⨯⨯=0.084m取整后选用mm d 891=，壁厚mm 5.3,内截面积为200528.0m 的普通无缝钢管6.7分离室直径与高度的确定分离室的直径与高度取决于分离室的体积，而分离室的体积又与二次蒸汽的体积流量及蒸发体积强度有关。