第十二讲结构可靠度计算方法(2)
第12讲 统计推理
参数估计的步骤
如何解释估计的总体均值或百分率范围 参数估计的步骤 ——确定统计量 ——确定样本中该统计量的变化 ——验明样本容量 ——决定置信水平 ——通过计算确定置信区间范围的上下边界
确定统计量
利用SPSS 或 EXCLE 对已获 得的DATA METRIS （RAW DATA）进行统计量的计算。
5.02 1.48372X5.02 1.48372 3.7628X6.6372 在可置信度为1.96,即可信程度为95%的前 提下,置信区间为3.7682—6.6372,即在把握 程度为95%的前提下,可以说浙江企业平 均拟招聘市营人员3.7628-6.6372人之间.
精度
误差 = 样本统计量 - 总体参数
即（ ：ˆ -）
误差率
误差 总体参数
误差率 (ˆ )
精度1误差率
精 度（平均数）
极限误差 = | 样本平均数 - 总体平均数 |
(x) x X
误差率
极限误差 样本平均数
(x) x
精度 1 误差率 1 (x) x
营销调研结果的使用者的需求
决定置信水平
选择置信水平应考虑的因素：
——客户的要求
——统计理论的要求
——现实的可能性
通常选择的置信水平是：
Z0.95 (1.96) Z0.99 (2.58)
通过计算确定置信区间范围的上下边界
西工大飞行器结构力学电子教案
西工大飞行器结构力学电子教案第一章：飞行器结构力学概述1.1 飞行器结构力学的定义介绍飞行器结构力学的概念和基本原理。
解释飞行器结构力学的研究对象和内容。
1.2 飞行器结构的特点与分类讨论飞行器结构的特点，包括轻质、高强度、耐腐蚀等。
介绍飞行器结构的分类，包括飞行器壳体、梁、板、框等。
1.3 飞行器结构力学的基本假设阐述飞行器结构力学分析的基本假设，如材料均匀性、连续性和稳定性。
第二章：飞行器结构受力分析2.1 飞行器结构受力分析的基本方法介绍飞行器结构受力分析的基本方法，包括静态分析和动态分析。
2.2 飞行器结构受力分析的实例通过具体实例，讲解飞行器结构受力分析的过程和方法。
2.3 飞行器结构受力分析的计算方法介绍飞行器结构受力分析的计算方法，包括解析法和数值法。
第三章：飞行器结构强度分析3.1 飞行器结构强度理论介绍飞行器结构强度理论的基本原理，包括最大应力理论和能量原理。
3.2 飞行器结构强度计算方法讲解飞行器结构强度计算的方法，包括静态强度计算和疲劳强度计算。
3.3 飞行器结构强度分析的实例通过具体实例，展示飞行器结构强度分析的过程和方法。
第四章：飞行器结构稳定分析4.1 飞行器结构稳定理论介绍飞行器结构稳定理论的基本原理，包括弹性稳定理论和塑性稳定理论。
4.2 飞行器结构稳定计算方法讲解飞行器结构稳定计算的方法，包括解析法和数值法。
4.3 飞行器结构稳定分析的实例通过具体实例，讲解飞行器结构稳定分析的过程和方法。
第五章：飞行器结构动力学分析5.1 飞行器结构动力学基本原理介绍飞行器结构动力学的基本原理，包括振动理论和冲击理论。
5.2 飞行器结构动力学计算方法讲解飞行器结构动力学计算的方法，包括解析法和数值法。
5.3 飞行器结构动力学分析的实例通过具体实例，展示飞行器结构动力学分析的过程和方法。
第六章：飞行器结构疲劳与断裂分析6.1 飞行器结构疲劳基本理论介绍飞行器结构疲劳现象的基本原理，包括疲劳循环加载、疲劳裂纹扩展等。
220kV有载调压整流变压器技术方案_易梅生
第#期 "$$% 年 # 月
变压器
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易梅生 !， 胡玉建 !， 朱志勇 "
（!" 特变电工衡阳变压器有限公司，湖南 衡阳 !"#$$%；"&特变电工新疆变压器厂， 新疆 昌吉 ’(##$$）
方案3采取外延三角形移相方式器身绝缘必须采取llokv全绝缘结构方案4采取曲折形移相方式器身绝缘可采取llokv分绝缘结构相比来说方案4的安全可靠性岛2从制造lt讲方案3采用外延三角形移卡i两个器身均为全绝缘结构外延三角形移相变压器ojn造工艺较麻烦但曲折形移相结构却相对简单3从制造成小米讲外延二角肜必须采取全绝缘结构基本绕组移相绕组的引线电压均是llokvru压等级的冈此引线绝缘方面需要采取更多的措施且油箱尺寸需更大些才能保证产品可靠性
整流变压器整流方式： 三相桥式
’’&9, 有 载 调 压 整 流 变 压 器 过 程 中 提 出 的 四 种 技
术方案及最终优选方案的过程。
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使用条件和技术要求
环境温度 极端最高温度： 1%’: 极端最低温度： )!&:
!"!
正常使用条件 海拔： 低于 %+&; 使用条件： 户外式 外部冷却介质： 空气 污秽等级： !
A" 调压变压器联结组标号： /BC&D!! 线端有载粗细调压 E" 调压变压器调压方式： 有载开关调压级数： F? 级 调压范围： （!",,G!&+ ） > D" 额定容量： !!! *&&-.H 调压变压器补偿绕组额定容量： ’+ &&&-.H I" 单机额定直流电压： **&. 单机额定直流电流： ’J+’"+-H 单机脉波数： 单台 !’ 相 总脉波数： %J!’K%* 相 L" 整流变压器联结组别： 2 8 D)D 2 8 C)C 整流变压器移相角： =,"F+M、 =!!"’+M、 =!*"F+M、 =’N"’+M
山东超限建筑工程抗震设防专项审查技术要点
附件1：山东省超限建筑工程抗震设防专项审查技术要点第一章总因此第一条为进一步典型和加强山东省超限建筑工程抗震设防专项审查工作，确保审查质量，依据?超限高层建筑工程抗震设防治理?(建设部令第111号)、?山东省建设工程勘察设计治理?、?超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点?〔建质〔2022〕67号〕,制定本技术要点。
第二条超限建筑工程种类：〔一〕高度超限工程：指房屋高度超过，包括超过?建筑抗震设计典型?(以下简称?抗震典型?)第6章钢筋混凝土结构和第8章钢结构最大适用高度，超过?高层建筑混凝土结构技术规程?(以下简称?高层混凝土结构规程?)第7章中有较多短肢墙的剪力墙结构、第10章中错层结构和第11章混合结构最大适用高度的高层建筑工程。
〔二〕规因此性超限工程：指房屋高度不超过，但建筑结构布置属于?抗震典型?、?高层混凝土结构规程? 的特别不规因此的高层建筑工程。
〔三〕屋盖超限工程：指屋盖的跨度、长度或结构形式超出?抗震典型?第10章及?空间网格结构技术规程?、?索结构技术规程?等空间结构规程的大型公共建筑工程〔不含骨架支承式膜结构和空气支承膜结构〕。
〔四〕特别类型高层建筑工程：?抗震典型?、?高层混凝土结构规程?和?高层民用建筑钢结构技术规程?暂未列进的其他高层建筑结构，特别形式的大型公共建筑及超长悬臂结构，特大跨度的连体结构等，且结构布置不规因此项判不符合本技术要点附件1-1相关的。
〔五〕高度低于24米、结构布置特别不规因此的大型公共建筑，结构布置不规因此项判不符合本技术要点附件1-1相关的，也应进行超限建筑工程抗震设防专项审查。
超限建筑工程具体范围详见附件1-1。
〔六〕既有建筑工程,结构布置本来不超限，但通过改造、扩建后，结构布置不规因此项符合本技术要点附件1-1相关的，应进行超限建筑工程抗震设防专项审查。
第三条本技术要点的超限高层建筑工程，属于以下情况的，需要托付全国超限高层建筑工程抗震设防审查专家委员会进行抗震设防专项审查：〔一〕高度超过?高层混凝土结构规程?B级高度的混凝土结构，高度超过?高层混凝土结构规程?第11章最大适用高度的混合结构；〔二〕高度超过的错层结构，塔体显著不同的连体结构，同时具有转换层、加强层、错层、连体四种类型中三种的复杂结构，高度超过?抗震典型? 且转换层位置超过?高层混凝土结构规程? 层数的混凝土结构，高度超过?抗震典型? 且水平和竖向均特别不规因此的建筑结构；〔三〕超过?抗震典型?第8章适用范围的钢结构；〔四〕跨度或长度超过?抗震典型?第10章适用范围的大跨屋盖结构；〔五〕其它审查难度较大的超限建筑工程。
第十二讲 基本夹紧机构分析(二)
(a)
(b) 图1—73
2.计算定位误差 除槽宽16H11由铣刀保证外，本工序的主要加工要求是槽侧面与正 面的距离11士0.2mm及槽侧面与 25H7孔轴线的垂直度0.08mm，其它要 求未注公差，因而只要计算上述两项加工要求的定位误差即可。 (1)加工尺寸11士0.2mm的定位误差采用图1一72c所示定位方案时， 工序基准为E面，定位基准E面及 25H7孔均影响该项误差。 当考虑E面为定位基准时，基准重合， B 0 基准位移误 差 Y 0 ；因此定位误差 D1 =0 当考虑 25H7为定位基准时，基准不重合，基准不重合误差为E 面相对 25H7孔的垂直度误差，即 ；
(a)
图1—66 圆偏心夹紧机构
(b)
图1-66c用的是偏心轴，图166-d用的是偏心叉。
(c) 图1—66 圆偏心夹紧机构
(d)
偏心夹紧机构操作方便、夹紧迅速，缺点是夹紧力和夹紧行程都 较小，一般用于切削力不大、振动小、夹压面公差小的加工中。
1．圆偏心轮的工作原理 图1—67是圆偏心轮直接夹紧工件的 原理图。图中， O1 是圆偏心轮的几何中 心，R是它的几何半径。 O2 是偏心轮的 回转中心，1 2 是偏心距。 若以 O2 为圆心，以 r 为半径画 圆(点划线圆)，便把偏心轮分成了三个 部分。其中，虚线部分是个“基圆盘”， 半径 r=R-e ；另两部分是两个相同的弧 形楔。当偏心轮绕回转中心 顺时针 O2 方向转动时，相当于一个弧形楔逐渐楔 入“基圆盘”与工件之间，从而夹紧工 件。
(a) 图1一74 铣拨叉槽时的定位误差
(b)
(2)槽侧面与 25H7孔轴线垂直度的定位误差 由于定位基准与工序基准重合，所以 B = 0 由于孔轴配合存在最大配合间隙Xmax，所以存在基准位移误差。定位 基准可绕x轴产生两个方向的转动，其单方向的转角如图1一74b所示 X / 2 0.025 0.025 tg max 0.000625 40 2 40 此处槽深为8mm，所以基准位移误差
(完整word版)12-第十二章 气体绝缘金属封闭开关设备解析
第十二章气体绝缘金属封闭开关设备（GIS）第一节基本原理及结构【本节描述】本节介绍气体绝缘金属封闭组合电器（以下简称GIS）的用途、分类、基本原理和结构特点等基础知识，通过要点讲解、图形展示，掌握气体绝缘金属封闭组合电器（GIS）的基本结构和原理。
一、GIS主要分类（一）GIS的定义SF6气体绝缘金属封闭组合电器是20世纪50年代末期出现的一种先进的高压电气配电装置，国际上称这种设备为Gas Insulated Switchgear，简称GIS。
GIS是指将断路器、隔离开关、检修接地开关、快速接地开关、负荷开关、电流互感器、电压互感器、避雷器、母线等单独元件连接在一起，并封装在金属封闭外壳内，与出线套管、电缆连接装置、汇控柜等共同组成，充以一定压力的SF6气体作为灭弧和绝缘介质，并且只有在这种形式下才能运行的高压电气设备。
图12-1 GIS外观图GIS的应用打破了传统变电站的概念，使紧凑型、高电压、大容量新型变电站的发展得以实现，成为城网变电站改造的重要途径。
近年来，GIS已在国内外得到非常广泛的使用，经过各国不断地研制、开发、改进，一些性能更加优良的GIS越发显示出了其他高压电气设备不可比拟的优越性。
（二）GIS的特点1.由于采用SF6气体作为绝缘介质，导电体与金属地电位壳体之间的绝缘距离大大缩小。
2.全部电器元件都被封闭在接地的金属壳体内，带电体不暴露在空气中（除了采用架空引出线的部分），运行中不受自然条件的影响，其可靠性和安全性比常规电器好得多。
3.SF6气体是不燃不爆的惰性气体，所以GIS属防爆设备，适合在城市中心地区和其他防爆场合安装使用。
4.GIS主要组装调试工作已在制造厂内完成，现场安装和调试工作量较小，因而可以缩短变电站安装周期。
5.只要产品的制造和安装调试质量得到保证，在使用过程中除了断路器需定期维修外，其他元件几乎无需检修。
6.GIS设备结构比较复杂，要求设计制造、安装调试水平高。
如何设计出安全可靠的建筑结构？
如何设计出安全可靠的建筑结构？
设计出安全可靠的建筑结构是建筑师和工程师的重要责任。
以下是一些关键的步骤和考虑因素：
首先，了解建筑规范和标准是至关重要的。
建筑规范是一组规定和标准，旨在确保建筑物能够承受各种载荷和环境条件，同时保持结构安全可靠。
了解并遵守适用的建筑规范和标准，可以大大提高建筑结构的安全性和可靠性。
其次，进行详细的结构分析和计算也是必要的。
结构分析是评估建筑物在不同载荷和环境条件下的性能，以确保其能够承受预期的载荷并保持稳定性。
通过使用高级计算机软件进行详细的结构分析和计算，工程师可以预测并解决潜在的问题，确保建筑物的安全可靠。
此外，选择合适的建筑材料也是关键。
建筑材料的选择对建筑结构的性能和安全性具有重要影响。
现代建筑通常使用钢、混凝土、木材等材料。
每种材料都有其独特的优点和缺点，应根据具体需求和条件进行选择。
同时，确保建筑材料的质量和合规性也是至关重要的。
最后，进行严格的施工监控和维护也是必要的。
施工监控是确保建筑物按照设计要求进行建造的关键步骤。
通过使用先进的施工监控技术，可以实时监测施工过程中的问题并及时解决，避免结构损伤或不稳定的情况发生。
此外，定期维护和检查也是保持建筑物安全可靠的重要措施。
总之，设计出安全可靠的建筑结构需要综合运用各种技术和知识。
通过了解建筑规范和标准、进行详细的结构分析和计算、选择合适的建筑材料、进行严格的施工监控和维护，可以大大提高建筑结构的安全性和可靠性，为人们的生命财产安全提供保障。
第12章 沉井结构
第三节 沉井的结构计算
沉井结构在施工阶段必须具有足够的强度和刚度，以保 证沉井能稳定、可靠地下沉到拟定的设计标高。
待沉到设计标高，全部结构浇筑完毕并正式交付使用 后，结构的传力体系、荷载和受力状态均与沉井在施工 下沉阶段很不相同。因此，应保证沉井结构在这两阶段 中均有足够的安全度。
沉井结构设计的主要环节可大致归纳如下
2.2 沉井的构造
8、底梁和框架
在比较大型的沉井中，如由于使用要求，不能设置内 隔墙，则可在沉井底部增设底梁，并构成框架以增加沉井在 施工下沉阶段和使用阶段的整体刚度。有的沉井因高度较 大，常于井壁不同高度设置若干道由纵横大梁组成的水平框 架，以减少井壁(于顶、底板之间)的跨度，使整个沉井结构 布置合理、经济。 在松软地层中下沉沉井，底梁的设置还可防止沉井“突 沉”和“超沉”，便于纠偏和分格封底，以争取采用干封底。 但纵横底梁不宜过多，以免增加结构造价，施工费时，甚至 增大阻力，影响下沉。
c)
h1
b2
H
2.2 沉井的构造
b) 上下等厚外壁阶梯形 适用：土层密实，下沉深度很大时。 优点：减少井壁的摩擦力而不使沉井过分加大自重。
井壁
台阶设在每节沉井接缝处，宽度△一般为10～20cm。最下面一级阶 梯宜设于h1＝(1/4~1/3)H高度处(见b)，或h1＝1.2～2.2 m处。h1过小不 能起导向作用，容易使沉井发生倾斜。 施工时一般在阶梯面所形成的槽孔中灌填黄沙或护壁泥浆以减少摩擦 c) 力并防止土体破坏过大。 a) b)
入 孔 内墙 井壁 凹槽 刃脚 封底
2.2 沉井的构造
6、射水管组、探测管、气管和压浆管 射水管组：压入高压水把井壁四周的土冲松，以减 少摩擦力和端部阻力。 高压水水压一般≮0.6MPa，每一水管的排水量 ≮200L/min. 探测管：探测刃脚和隔墙底面下的泥面标高，清基 射水或破坏沉井正面土层以利下沉. 气管：空气幕下沉沉井 压浆管：埋设压浆管
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9.3.2 多个正态分布随机变量验算点法
在多位情况下，极限状态面（或称为边界条件）为一曲面。 可以证明标准化空间坐标系原点到极限状态曲面的法线距 离就是可靠指标β值。
可靠指标的计算转化为求得原点到曲面的最短距离。
计算公式见（9-42）、 （9-43）、 （9-44）、 （941）、或（9-55）采用迭代法求解β值。
S
极限状态方程： Z R S 0 Z R R S S 0
R R
R
R R Rˆ R R
R
R
第二次转换
oˆ R
Sˆ S S S
P S
o
S S
o
S
S S
S
极限状态方程：Z R R S S 0 Z Rˆ R Sˆ S R S 0
OˆP直线方程Rˆ R Sˆ 与极限状态方程的交点P （Rˆ ，Sˆ ）
9.3 验算点法
中心点法方法对正态分布及对数正态分布时比较合适，这种 β计算方法已为一些实际规范所采用。
但当分布不是正态分布或对数正态分布时，计算结果与实际 情况有较大出入。此外，在泰勒级数展开中只保留了线性项， 故当极限状态方程为非线性时，有较大误差。
在可靠指标β的几何意义
R
安全域
Rˆ
原点至 极限状 态方程 直线的 最短距 离
R* R R cos R
Sˆ* Oˆ P* cosS cosS
S* S S cosS
P*在极限状态直线上，其坐标满足
g(R*, S*) R* S* 0
已知：S，R的统计参数 S、 S、R、 R 计算：方向余弦 cos R、cos S 计算： 、S *、R *
满足： g(R * ,S * ) R * S * 0
各失效形态间存在相关性 结构体系可靠度的上、下界
各构件的工作状态Xi、失效状态Xi、各构件失效概率Pfi 结构系统失效概率Pf
1、串联系统
▲元件（n个）工作状态完全独立
Pf
1
P
n
X
i 1
i
1
n
i 1
1
Pfi
▲元件（n个）工作状态完全相关Pf Nhomakorabea1
P
min
i1,n
X
i
1
min (1
i1,n
结构构件(包括连接）的可靠度 结构体系可靠度? 一、基本概念 1、结构构件的失效性质（根据其材料和受力性质不同） 脆性构件 --一旦失效立即完全丧失功能的构件 延性构件--失效后仍能维持原有功能的构件 构件失效性质的不同，对结构体系可靠度的影响不同 2、结构体系的失效模型 组成结构的方式（静定、超静定） 构件失效性质（脆性、延性） 串联模型、并联模型、串-并联模型
其中
cosR
R
2 R
2 S
cosS
S
2 R
2 S
标准法线式 距离OP*
除以法线化因素
2 R
2 S
R S
2 R
2 S
可靠指标
验算点法
验算点法中，β的计算转化为求OP*的长度。 P* 是极限 状态直线上的一点，称为设计验算点。
标准化空间中P*的坐标
一般空间中P*的坐标
Rˆ* Oˆ P* cosR cosR
Pfi
)
max
i1,n
Pfi
▲一般串联系统失效概率Pf
n
max
i1,n
Pfi
Pf
1 1 Pfi
i 1
对于静定结构，结构体系的可靠度总≤构件的可靠度
2、并联系统 元件（n个）工作状态完全独立
Pf
P
n
Xi
i 1
n
Pfi
i 1
元件（n个）工作状态完全相关
Pf
P
min
i1,n
X
i
min
Pf
min
i1,n
Pfi
max
i1,n
Pfi
Pf
(并联模型) (串联模型)
二、验算点法 （以两个正态基本变量R、S情况为例）
多个正态基本变量情况 ——自学 多个非正态基本变量情况——自学
将一般正态分布N（ , ） 标准正态分布N（0，1）
坐标变换
R
R R
R
第一次变换
45 0
o
S
o
S S
β0 P*
μR
N0
P*
Rˆ *
Sˆ* Oˆ
-β
极限状态曲面
Rˆ R R R
失效域
Sˆ S S
Sˆ
S
O
μS
μS
S
9.3 验算点法
极限状态方程
g(R, S) R S 0
标准化空间极限状态方程
RRˆ SSˆ R S 0
标准化空间极限状态方程也可用下式表达
Rˆ cosR Sˆ cosS 0
相关随机变量的结构可靠度
X
，
i
1
F Xi
X
*
i
fX i
X
*
i
实际工程中随机变量间可能存在着一定的相关性，对结构 的可靠度有着明显的影响，特别在高度正相关或负相关时。
正交变换法：将相关的随机变量变换为不相关的随机变量， 然后用JC法计算。
在广义空间内建立求解可靠指标的迭代公式。
9.3 结构体系的可靠度
（1）串联模型
若结构中任一构件失效，则整个结构也失效，这类结构系统~串联模 型
P
P
P
桁架杆件
S
S
所有静定结构的失效分析 ~ 串联模型 由脆性构件做成的超静定结构的失效分析 ~ 串联模型
（2）并联模型 ~ 若构件中有一个或一个以上的构件失效，剩余的构件或失效的延 性构件，仍能维持整体结构的功能 所有超静定结构的失效分析 ~ 并联模型
i1,n
Pfi
一般并联系统失效概率Pf
n
Pfi
i 1
Pf
min
i1,n
Pfi
对超静定结构
当结构的失效形态唯一时，结构体系的可靠度总大于或等于（）构
件的可靠度
Pf
min
i1,n
Pfi
(并联模型)
当结构的失效形态不唯一时，结构每一失效形态对应的可靠度总大 于或等于（ ）构件的可靠度，而结构体系的可靠度又总小于等于（） 每一失效形态所对应的可靠度
排架柱
(3)串—并联模型
在延性构件组成的超静定结构中，若结构的最终失效状态不限于一种， 则这类结构系统 ~ 串-并联模型
2 34 2
4
3
42 3
4
1
51
1
钢构架
2
4
5
51 1 3 4
5
51
5
2
3
4
截面塑性铰元件
由脆性构件组成的超静定结构并联子系统可简化为一个单元? 串联模型
（当一个元件发生破坏，就可近似认为整个结构破坏） 二、结构体系可靠度的上下界 同一结构中不同构件的失效有一定相关性
9.3.3 非正态变量
对变量进行当量化处理。
转换条件：设计验算点处
1. 当量正态变量与原非正态变量概率分布函数值（尾部面
F X 积）相等；
*
X
， i
i
F Xi
X
*
i
f X 2.概率密度函数值（纵坐标）相等。
*
X
， i
i
f Xi
X
*
i
X
，
i
X
*
i
Φ1
F Xi
X
*
i
X
，
i
9.4