自然循环锅炉水动力
自然循环热水锅炉水动力计算
自然循环热水锅炉水动力计算例题A1 锅炉规范额定供热量Q sup：7.0MW额定工作压力P： 1.0MPa回水温度t bac.w：70℃供水温度t hot.w：115℃锅炉为双锅筒、横置式链条炉，回水进入锅筒后分别进入前墙、后墙、两侧墙和对流管束回路中，两侧水冷壁对称布置，前墙和后墙水冷壁在3.2m标高下覆盖有耐火涂料层，如图A -1所示。
图A-1 锅炉简图A2 锅炉结构特性计算A2.1 前墙回路上升管划分为三个区段，第Ⅰ区段为覆盖有耐火涂料层的水冷壁管，第Ⅱ区段为未覆盖有耐火涂料层的水冷壁管，第Ⅲ区段为炉顶水冷壁(图A-2)A2.2 后墙回路上升管划分为二个区段，第Ⅰ区段为覆盖有耐火涂料层的水冷壁管，剩下的受热面作为第Ⅱ区段(图A-3)。
A2.3 侧墙水冷壁回路上升管不分段(图A-4)A2.4 对流管束回路不分段，循环高度取为对流管束回路的平均循环高度，并设对流管束高温区为上升区域(共7排)，低温区为下降区(共6排)。
对流管束共有347根，相应的上升管区域根数为191根，下降管区域根数为156根(图A-5)。
对流管束总的流通截面积A o 为：A o =347×0.785×0.0442 = 0.5274 m 2下降管区域流通截面积A dc 为 ：A dc =156×0.785×0.0442 = 0.2371 m 2下降管区域流通截面积与对流管束总的流通截面积比A dc / A o 为：4500=5274023710=...o dc A A 其值在推荐值(0.44—0.48)的范围内。
图A-2 前墙水冷壁回路 图A-3 后墙水冷壁回路图A4 侧墙水冷壁图A5对流管束回路A2.5 结构特性数据如表A-1所示表A-1 结构特性数据A3 各循环回路局部阻力系数计算各循环回路局部阻力系数计算结果如表A-2所示。
表A-2 各循环回路局部阻力系数计算A4 各受热面吸热量分配由热力计算得，炉膛水冷壁平均热流密度q av 为107.67kW/m 2，炉膛出口温度为θout.f = 893.6℃，对流管束烟气出口温度θout.conv = 220℃， 对流管束总的受热面积为A o =250.9m 2， (其中上升管区域受热面积为A rs =138.1m 2)， 对流管束总吸热量为3109.46kW(其中吸收来自炉膛的辐射吸热量为Q fr =320.5kW)。
第5节 锅炉水动力特性
hrs
iqh
ixj
idq Q1
' g h hyr
pxj
'g
' g i' 106
i ' p
10 6
qmo h1
p
三. 自然循环锅炉水循化的计算
起沸点A的位置在第二加热段h2,该段的吸热量Q2，则加热水段高度hrs 为：
（二）循环回路中的阻力计算
自然循环锅炉的水循环回路阻力由下降管阻力和上升管阻力构成，有摩擦阻 力和局部阻力。管内工质如单相流体、汽液两相流体，其各种阻力应分别计 算。
hrs
h1
igh
ixj
idq
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hyr
pxj
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Q2 'g i' 106
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106
Q1 qm0
qm0h2
p
进口水的欠焓：
iqh
i'
is"m K
三. 自然循环锅炉水循化的计算
K 为循环倍率定义: 循环倍率等于进入上升管水的流量qm0与上升管出 口汽流量之比：
K qm0 D
K值是水循环的计算结果之一。水动力计算时先推荐假定一个K，计 算后再校核。 若假定值得到的欠焓 iqh 和用计算结果K得到的 iqh值，两者的绝对 误差小于12kJ/kg,相对误差不超过30%。
三. 自然循环锅炉水循化的计算
锅炉炉水欠焓分析： 1. 当省煤器出口水已沸腾，则 iqh 0 ；净段水的欠焓为：
iqh
i'
is"m K
D D jd
2. 当部分给水通过蒸汽清洗装置，则认为蒸汽将清洗水层的水都 加热到饱和水，炉水欠焓为：
锅炉自然循环的原理
锅炉自然循环的原理锅炉自然循环是指在锅炉热交换管内，由于自然对流的存在，热水和冷水在密度差的驱使下，自然形成上升和下降的循环流动。
锅炉自然循环的原理可以从密度差、温度差和浮力平衡三个方面来解释。
首先，密度差是导致自然循环的根本原因。
根据物理学原理，热水的密度要小于冷水的密度。
当锅炉内的炉膛燃烧燃料，使炉膛和水管受热后，热水的密度降低，容易上升；而冷水的密度增加，容易下降。
这种密度差是自然循环产生的动力。
其次，温度差也是自然循环的重要条件。
由于锅炉内部热交换管燃烧侧的温度较高，而供水侧的温度较低，两者之间存在温差。
这种温差会造成热水上升、冷水下降的趋势，推动了循环的发生。
最后，浮力平衡也是锅炉自然循环的一个重要因素。
当热水受热后，密度减小，上升；冷水受冷后密度增加，下降。
在这个过程中，上升的热水受到管壁和相邻冷水的浮力作用，形成上升运动；而下降的冷水受到上升热水的浮力作用，形成下降运动。
这种浮力的平衡是自然循环持续进行的基础。
综上所述，锅炉自然循环的原理是由于热水和冷水在密度差、温度差和浮力平衡的作用下，形成上升和下降的循环流动。
在具体的锅炉系统中，通常存在锅炉炉膛、水管、烟管等热交换区域。
当炉膛内燃料燃烧产生高温烟气，通过烟管传热到水管内的水，使水受热，形成上升运动，然后经过循环管的下降段走向锅炉底部，与冷的进水混合后形成循环流动。
烟气在经过烟管后，损失了部分热量，降温后排放至大气中。
锅炉自然循环有以下几个特点：第一，自然循环无需辅助设备，不需要泵等能源设备就能实现水的流动。
因此，自然循环具有节能、经济的特点。
第二，自然循环具有简单可靠的特点。
相比较于强制循环，自然循环的工作原理更为简单，运行过程中无需额外的控制和调节。
只有确保锅炉内部的热量传递平衡，自然循环就可以稳定运行。
第三，自然循环一般适用于锅炉功率小、工作压力不高、蒸汽量较小或工作条件相对稳定的情况。
对于工作压力较高的大型锅炉，通常需要配备强制循环设备以增加循环动力。
中低压自然循环锅炉水动力计算中的多解问题
第18卷 第5期 ・36・1998年10月动 力 工 程POW ER EN G I N EER I N G V o l .18N o.5 O ct .1998 中低压自然循环锅炉水动力计算中的多解问题朱建宁 王妍 周玉铭 张晓鹏 朱文华(西安 西安交通大学)摘 要 通过分析证实:采用现行的水动力分析方法分析中低压自然循环锅炉的水动力特性时会遇到数学上解不唯一问题,对如何确定实际运行状态下的水动力特性提出了对策。
图2参5主题词: 中低压 自然循环锅炉 水动力计算 研究 19950425来稿,19960118收到修改稿。
1 问题的提出水动力计算是锅炉设计中确定并检验锅炉水循环特性的主要手段。
长期以来,由于计算手段的限制不少产品的设计并不进行此项计算,而只是参照已有的锅炉布置形式完成设计。
因此可以说有相当多的水循环回路的设计是凭经验完成的。
当然,这样的设计也就必然带有一定的盲目性,尤其对一些新的回路布置形式,这样做的结果则带有一定程度的冒险性。
近10年来随着计算机的普及与计算技术的发展,不少学者为解决这一问题先后尝试了利用计算机计算分析来确定锅炉的水循环工作特性。
他们编制了计算软件,提出了一些巧妙的算法[1,2,3]。
然而,不幸的是所有的这些计算均是建立在以往分析电站锅炉水动力特性方法的基础之上的。
当将其应用在参数较低的中低压自然循环锅炉时,便遇上了预想不到的麻烦。
其具体表现为求解过程的收敛性差,对初值的要求高且依赖性强,不少求解结果常常出人意料并难以解释。
经笔者多年的研究发现造成上述问题的祸根是回路方程的多解性或解的不唯一的问题。
2 不唯一解的存在性应当承认:尽管水循环计算相当繁琐,但其理论毕竟已使用了数十年之久。
为什么以往的分析计算都能经得起实践的检验?而现在提出这一问题有什么实际的意义呢?对此,笔者的回答是:过去水动力计算大多是针对参数较高的电站锅炉进行的。
由于电站锅炉水循环回路相对简单,管屏中各并联管子的结构与热负荷差异相对较小,更由于这些循环回路的设计中决不允许出现停滞与倒流,所以并不存在多解的问题。
强制流动锅炉及其水动力特性
四．直流锅炉工作过程特点
１．本质特点： （１）没有汽包．（２）工质一次通过，强迫流 动．（３） 受热面无固定界限．
２．蒸发受热面中工质流动工程特点． （１）强制流动锅炉没有自补偿能力，即受热强的 管子，流动速度小．
（２）在热负荷一定情况，蒸发受热面两端压差 p
1 由于有再循环流量，在额定负荷情况下，由给水量确定的 w 可以小于传热要求的临界质量流速，所以使给水泵压头和功 率大大减少。
2 当锅炉负荷变化时，由于再循环泵的作用，水冷壁管中质量
流速变化不大，因此 w变化小。
3 低循环倍率锅炉由于循环倍率低，循环水量少，可以用直径 较小的汽水分离器取代汽包。
4 低循环倍率锅炉由于循环倍率大于1，水冷壁平均出口干度在 左右，因此传热恶化比一次上升直流锅炉的传热恶化大为减 轻，因而一般可以不用螺纹管。
强制流动锅炉及其水动力特性
第一节 自然循环与强制流动锅炉
一 锅炉的分类
自然循环锅炉：只靠汽水密度差推动工质流动。 强制循环锅炉：利用水泵压头和汽水密度差推动工质流
动。 直流锅炉：工质不循环，一次通过各受热面的锅炉。
自然循环工作原理示意图
汽包
下降管
h
上升管
烟气
下联箱
由Y xj Yss可得： H g p xj H h g p ss 循环推动力（运动压头 ）： S yd H ( h ) g p xj p ss 有效压头： S yx p xj H ( h ) g p ss
比热达到最大值；温度不断升高，密度将逐 低循环倍率锅炉由于循环倍率低，循环水量少，可以用直径较小的汽水分离器取代汽包。
自然循环工作原理示意图
渐减小，导热系数及粘性系数先下降后略有 1 在垂直管圈中，由于重位压差
锅炉原理-10自然循环锅炉水动力学讲解
西安石油大学机械工程学院
• 10.1.4 复合循环锅炉 • 1.复合循环锅炉的基本原理 • 为了克服纯直流锅炉的不足及适应超临界压 力锅炉应用的需要，产生了复合循环锅炉
直流锅炉缺点是负荷降 低时，水冷壁内工质流 量降低，炉内热量得不 到工质的冷却，水冷壁 管壁容易超温。
在全负荷范围内均有△Pb大于 水冷壁中工质的流动阻力△Plz （即在全负荷范围内循环流量 均不为零）
图10-3低循环倍率锅炉系统和循环流量曲线
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• 3．部分负荷复合循环锅炉
1.低负荷时，循环管路有循 环流量，高负荷时，锅炉按 直流锅炉原理工作； 2.大多用于超临界压力机组 ； 3.与低循环倍率锅炉的主要 差别是在循环回路上装有循 环限制阀.
图10-2 复合循环锅炉再循环
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P C P A P b P lz
（10-1）
• 如果循环泵的工作压头△Pb大于水冷壁中工 质的流动阻力△Plz ，则有PC＞PA，锅炉按强 制循环锅炉原理工作 。（流过水冷壁的工质 流量为给水流量与再循环流量之和）
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• 直流锅炉与强制循环锅炉相比，取消了汽 包，且工质在给水泵压头的作用下一次性 通过各受热面 。 • 直流锅炉特点是：受热面可自由布置；金 属耗量少，启、停速度快；水容量及相应 的蓄热能力较小，对外界负荷变化较敏感 ；直流锅炉不能连续排污，对给水品质的 要求很高；给水泵功率消耗大。
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• 自然循环锅炉工程应用的最高蒸汽压力是 19.11MPa，单炉的最大容量为885MW。只有 当蒸汽压力超过16MPa时，且自然循环不可 靠，才需要考虑采用强制循环锅炉。当压 力超过19.6MPa，则适合采用直流锅炉。强 制循环锅炉工程应用的最高蒸汽压力是 19.6MPa，单炉的最大容量1000MW。当单炉 容量超过600MW，一般应在较低的压力时就 考虑采用强制循环锅炉或直流锅炉。
第五节 锅炉水动力特性
进口水的欠焓：
" i ' ism iqh K
三. 自然循环锅炉水循化的计算
K 为循环倍率定义: 循环倍率等于进入上升管水的流量qm0与上升管出 口汽流量之比：
qm0 K D
K值是水循环的计算结果之一。水动力计算时先推荐假定一个K，计
算后再校核。 若假定值得到的欠焓 iqh 和用计算结果K得到的 iqh值，两者的绝对
研究对象
1. 研究工质在锅内流动时水动力学问题。 （单相流体的阻力，汽水混合物流型、流 动阻力、流动稳定性、汽水分离过程及汽 水两相混合及分配等） 2. 单相流体管内流动的热交换过程及管内汽 水混合物沸腾换热及传热恶化条件。 3. 工质侧的热化学问题。
研究方法
1. 试验室模化设备上研究，设备简便，费 用少。 2. 半工业性锅炉上已经过试验室研究，但 需在较大的设备上做进一步验证。 3. 实际锅炉上。
一. 锅炉水循环的基本方式
复合循环： 复合循环锅炉主要用于超临界压力参数锅炉，主要原因： 在临界状态下，汽水密度没有差别，直流锅炉在低负荷时 常出现流动不稳定，一般采用较大的工质流速以满足低负 荷时的安全工作，因此，在满负荷时的流动阻力非常大。 复合循环锅炉主要特点是： 在省煤器出口与蒸发器之间安装一台循环泵，形成一个循 环回路，它只在低负荷时工作，使一部分水经过再循环管 路在蒸发受热面中进行再循环，以充分冷却蒸发受热面， 当高负荷时停止工作，自动切换成直流锅炉运行状态。
误差小于12kJ/kg,相对误差不超过30%。
三. 自然循环锅炉水循化的计算
1. 锅炉炉水欠焓分析： 当省煤器出口水已沸腾，则 iqh 0 ，净段水的欠焓为：
" i ' ism D iqh K D jd
自然循环锅炉水动力
§11—1锅炉水动力学基础 一、 锅炉水循环方式
循环—工质流经蒸发受热面的流动方式 划分—依据流动动力 自然循环锅炉 强迫循环锅炉 多次强制循环锅炉 直流锅炉 复合循环锅炉 自然循环和多次强制循环方式适用于低于 临界压力的锅炉
1. 自然循环锅炉
流动动力 不受热的下降管与受热 的上升管（水冷壁）之间的密度 差 全部由受热管束组成的回路也 可形成自然循环
③增加管内工的流速，提高水 循的稳定性。
④增加电耗。
问题 循环泵可靠性（高温、高压）
3. 直流锅炉
流动动力
给水泵
特征 ①无锅筒，工质一次性通过 水冷壁。 ②水冷壁布置自由，金属耗 量少，制造方便。 ③启停速度比较快，适应电 网负荷变化，适用压力范围广，尤 其是超临界参数的锅炉。 给 水 泵 ④流动阻力大，增加电耗， 自动调节和给水处理要求高。 问题 水动力不稳定性（多值性、 脉动），传热恶化，热偏差
系数C反映汽水之 间的相对速度
C wh / w sj
C=1,φ=β
向上流动
向下流动
C<1,φ<β
一般C>1,φ>β
压力和循环流速度增加 φ→β （a：w小；d：w大）
1－粗糙度小；2－粗糙度大
4. 密度
汽水混合物密度
' h ' 1 x 1 "
汽水混合物实际密度
有效压头法
S yx xj ss gh pss pxj
有效压头是循环回路中的部分水循环动力 稳定流动时克服回路中下降管的流动阻力
循环倍率：
K＝G0/D＝1/x
k小，D大而G0小，则w0小。
k＜Kjx，w0≌0，发生停滞、自由水位。
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2 wo
自补偿区
Sss呈现先降后升趋势
q对循环回路工作点的影响
运动压头法 q↑
2 wo ( ) gh Z xj Z ss 1 x 1 2 0
采用分相流模型，反映的是实际含汽率，又 称真实容积含汽率。
截面含汽率表达式
定义
f f
1 1 1 " 1 1 S 1 1 S ' x
改写
" " wo wh w0 wh " " " C wsj wsj wh wsj
kg / m 2 s
（4）质量流速
（5）折算流速
Gq v f
Qq f
Gs v Qs w (m / s) f f
' o
2. 速度参数
（1）混合流速 由质量流速定义 （2）实际流速
Qh Qs Qq ' '' wh wo wo (m / s ) f f
" " wh wo wo (1 ' )(m / s)
Sss Sxj f (G)
下降管压差
Sxj xj gh pxj
O
o
不受热无汽，G↑，单调减
上升管压差
Sss ss gh pss
受热有汽， G↑，单调增 两条曲线必有一交点
为回路工作点O
q对上升管压差的影响
G一定
S ss gh Z 1 1 x 2 f ( , x) f (q )
3. 两相流体的流动模型 均相流模型 假定两相流体流动时和非常均匀，看作是 具有平均流体特性的均质单相流体，汽液两相 之间没有相对速度且处于热力学平衡状态。该 模型可以应用单相流体的各种方程式，必要时 借助于试验系数对方程式进行修正。 适用于泡状流型
分相流模型 假定两相流体流动时完全分开，它们各自 以一种平均流速流动，即两相之间流速不等但 已经达到热力动态平衡。这种模型可以对每一 相流体写出一组基本方程式，或者将两相的方 程式合并在一起，并应用经验关系式建立某一 物理量与流动的独立变量之间的关系式。
摩擦阻力系数
1 4 lg 3.7d n / k
2
摩擦阻力校正系数ψ，双相摩擦阻力与按均相模 型计算的摩擦阻力之比。试验值，与质量含汽率 x、压力p及质量流速ρw有关。
2. 局部阻力 p jb jb
2 wo
1 x jb 1 2
③增加管内工的流速，提高水 循的稳定性。
④增加电耗。
问题 循环泵可靠性（高温、高压）
3. 直流锅炉
流动动力
给水泵
特征 ①无锅筒，工质一次性通过 水冷壁。 ②水冷壁布置自由，金属耗 量少，制造方便。 ③启停速度比较快，适应电 网负荷变化，适用压力范围广，尤 其是超临界参数的锅炉。 给 水 泵 ④流动阻力大，增加电耗， 自动调节和给水处理要求高。 问题 水动力不稳定性（多值性、 脉动），传热恶化，热偏差
3. 重位压降 pzw hsj g h g h
4. 加速压降 管段的出口和进口的单位截面工 质秒流量的动量差值
2
p js w wc w j w vc v j
p js w xc x j v v
1 f ( x) " 1 1 1 'x
（3）截面含汽率（真实容积含汽率） 用平均流量概念表示的x或β采用的是均相流 模型，没有考虑汽水之间实际存在的相对速度， 因此都没有反映管内混合物真正的蒸汽含量， 它们都只反映了水速与汽速相等条件下的含汽 率。
截面含汽率φ—某一管道截面上蒸汽流通截面 积与整个管道截面的比值
第十一章 自然循环锅炉水动力特性
§11—1锅炉水动力学基础 一、 锅炉水循环方式
循环—工质流经蒸发受热面的流动方式 划分—依据流动动力 自然循环锅炉 强迫循环锅炉 多次强制循环锅炉 直流锅炉 复合循环锅炉 自然循环和多次强制循环方式适用于低于 临界压力的锅炉
1. 自然循环锅炉
流动动力 不受热的下降管与受热 的上升管（水冷壁）之间的密度 差 全部由受热管束组成的回路也 可形成自然循环
2
三、水循环计算方法和步骤
压差法
Sss Sxj
2 l xj xj wxj 1. 下降系统压差 S xj xj gh xj 2 d xj
下降系统密度ρxj 按锅筒压力下的饱和水的密度计算，即ρxj＝ρ′ 下降管流速wxj
系数C反映汽水之 间的相对速度
C wh / w sj
C=1,φ=β
向上流动
向下流动
C<1,φ<β
一般C>1,φ>β
压力和循环流速度增加 φ→β （a：w小；d：w大）
1－粗糙度小；2－粗糙度大
4. 密度
汽水混合物密度
' h ' 1 x 1 "
汽水混合物实际密度
2. 复杂回路的工作点 复杂回路 各管组的吸熱量、结构特性、联结方式不同。 每个管组有各自的特性曲线和工作点，整个复杂 回路有一总工作点。 步骤 ①分别计算作出各管组的压差特性曲线Si； ②寻找共同部分，合成各曲线得总Sxj和Sss曲线， 交点为回路总工作点； ③反推求各管组的工作点。 合成方法 串联回路 在相同流量下，压差迭加。 并联回路 在相同压差下，流量迭加。
(kg / m3 )
hsj
(kg / m3 )
§11—2自然水循环原理 一、自然循环回路的水动力基本方程
1. 循环回路和管屏区段 下降管、上升管、锅筒、集 箱及其他部件所组成。 简单回路 并联的一组（根）下降管， 一组（根）几何结构尺 寸及吸熱相同的上升管， 以及其他部件所组成。 是独立的循环系统
锅筒
特征 ①有锅筒，具有较大的畜热 和蓄水能力，易于调节。
下 降 管 给 水 泵 下集箱 上 升 管 ②水动力特性稳定，运行可 靠，能耗小。 ③p↓， ↑，循环可靠。 问题 停滞、自由水位、倒流、
下降管带汽
2. 多次强制循环锅炉 （辅助循环，控制循环）
流动动力 ＋循环泵（主动力） 为了保证水循环可靠性，在自然循 环锅炉基础上发展起来。 特征 ①水冷壁布置自由，减小管子 和锅筒的直径，减少金属消耗量。 给 水 泵 循 环 泵 ②加快锅炉的启停和升降负 荷的速度，扩大负荷调节的范围，
4. 复合循环锅炉
主要用于超临界压力锅炉 再 循 环
低负荷 一部分水经过再循环管 路在蒸发受热面中进行再循环。
保证低负荷时水动力稳定， 并大幅度减小蒸发受热面中的流 动阻力。 高负荷 循环泵停止工作，切换 成直流运行。
给 水
二、汽液两相流体的流 动型态（流型） 1. 垂直向上流动
x＝1Biblioteka (a)泡状流型上升管压差 Sss ss gh pss
A
A
下降管压差 Sxj xj gh pxj 压差法
Sss Sxj
运动压头法
S yd xj ss gh pss pxj p
运动压头是循环回路中产生的水循环动力 稳定流动时克服回路中工质流动的总阻力
①确定循环流量或流速，循环倍率，压差，可靠性指标
②计算时按平均参数计算，并对条件最差管子进行校验
③只对锅炉额定参数进行计算
④ 对结构特性和受热状况基本相同的回路，可选其中一个 回路进行计算
二、压降（阻力）计算
总阻力 1. 摩擦阻力
p pmc p jb pzw p js
2 l wo pmc 1 x 1 dn 2
适用于环状流型
三、 汽液两相流体的基本参数
1. 流量参数 （1）质量流量 （2）容积流量 （3）循环流速
Gh Gq Gs (kg / s)
Qh Qq Qs Gqv Gsv(m3 / s)
wo Gov / f
Go Gh w f f
'' wo
(m / s )
直流锅炉蒸发受热面三种基本型式
德国，本生型
瑞士，苏尔寿型
苏联，拉姆辛型
垂直上升管屏 ①多次垂直上升,源于德国，又称本生型，一般用于中 等容量锅炉。 ②一次垂直上升, 在本生炉上改进，又称UP（通用压 力）型，适用于各种压力参数。
回转管屏 源于瑞士，又称苏尔寿型。分为垂直回转和水平回转 两集箱之间的很长的并联管引起较大的热偏差，制造 复杂，垂直管屏难疏水，水动力稳定性较差。 水平围绕管圈 前苏联，又称拉姆辛型。 节省金属，便于滑压运行和疏水排气。 为了解决垂直上升管屏混合集箱流量分配 下部辐射区采用螺旋型上升管圈 炉膛折焰角以上的辐射区采用一次垂直上升管屏
（a）并联回路
（b）串联回路
（C）有集中下降管的复杂回路
①算绘制各管组Si ②串联迭加得S1+3-5 和S2+4-6 ③S1+3-5和S2+4-6并联 迭加得Sss ④Sss与Sxj交点为回 路总工作点A ⑤从A点反推得各管 组的工作点
§11—3自然循环水动力计算
一、概述 目的 确定合理的最佳回路结构，校核锅炉受热面 的工作可靠性，提出提高可靠性的措施。 内容和原则
(b)弹状流型 (c)环状流型 (d)液滴环状流型 (e) 雾状流型
x＝0
2. 水平流动
不对称结构 分层流动
消除分层流动