自然循环热水锅炉水动力计算
中低压自然循环锅炉水动力计算中的多解问题
第18卷 第5期 ・36・1998年10月动 力 工 程POW ER EN G I N EER I N G V o l .18N o.5 O ct .1998 中低压自然循环锅炉水动力计算中的多解问题朱建宁 王妍 周玉铭 张晓鹏 朱文华(西安 西安交通大学)摘 要 通过分析证实:采用现行的水动力分析方法分析中低压自然循环锅炉的水动力特性时会遇到数学上解不唯一问题,对如何确定实际运行状态下的水动力特性提出了对策。
图2参5主题词: 中低压 自然循环锅炉 水动力计算 研究 19950425来稿,19960118收到修改稿。
1 问题的提出水动力计算是锅炉设计中确定并检验锅炉水循环特性的主要手段。
长期以来,由于计算手段的限制不少产品的设计并不进行此项计算,而只是参照已有的锅炉布置形式完成设计。
因此可以说有相当多的水循环回路的设计是凭经验完成的。
当然,这样的设计也就必然带有一定的盲目性,尤其对一些新的回路布置形式,这样做的结果则带有一定程度的冒险性。
近10年来随着计算机的普及与计算技术的发展,不少学者为解决这一问题先后尝试了利用计算机计算分析来确定锅炉的水循环工作特性。
他们编制了计算软件,提出了一些巧妙的算法[1,2,3]。
然而,不幸的是所有的这些计算均是建立在以往分析电站锅炉水动力特性方法的基础之上的。
当将其应用在参数较低的中低压自然循环锅炉时,便遇上了预想不到的麻烦。
其具体表现为求解过程的收敛性差,对初值的要求高且依赖性强,不少求解结果常常出人意料并难以解释。
经笔者多年的研究发现造成上述问题的祸根是回路方程的多解性或解的不唯一的问题。
2 不唯一解的存在性应当承认:尽管水循环计算相当繁琐,但其理论毕竟已使用了数十年之久。
为什么以往的分析计算都能经得起实践的检验?而现在提出这一问题有什么实际的意义呢?对此,笔者的回答是:过去水动力计算大多是针对参数较高的电站锅炉进行的。
由于电站锅炉水循环回路相对简单,管屏中各并联管子的结构与热负荷差异相对较小,更由于这些循环回路的设计中决不允许出现停滞与倒流,所以并不存在多解的问题。
自然循环热水锅炉水动力回路分析法的计算原理
(1)
Ei - Ei + 1 = Gi + 1 [ | Gi + 1 | ( Rx ( i + 1) + ) Rs ( i + 1) +
|
Gi′| Ri + |
′| G R ( i + 1)
( i + 1)
]
-
Gi |
Gi′| Ri -
Gi + 2 |
′| G R ( i + 1)
( i + 1)
i = 1 、2 …n -
的条件下 ,可以准确地计算出各单管内的工质流量 等水动力参数 。本文则通过理论推导 ,给出了自然 循环热水锅炉水冷壁和对流管束循环回路的水动力 回路分析法等效管路图 、水动力计算数学方程组及 其相应的求解方法 ,阐述了水动力回路分析法的计 算原理 。
到明显提高 。此外 ,为了便于应用水动力回路分析法对自然 循环热水锅炉进行水动力计算 ,推导给出了另外几种常见的
Gn
(15)
此方程中 , E 和 R 都是 G 的函数 ,则此方程组
是非线性方程组 ,解法如下 :
(1) 假设下降管 、上升管的初始温度 t0 、ts ,假
定第一根上升管的位置 k ;
(2) 假设每个回路的流量 G0 ( i) ,带入方程组 的绝对值项中 ,此非线性方程组则转化为线性方程
组 ,即 AG = b ;
至满足 G0 ( i) - G1 ( i) G0 ( i)
<ε;
(5) 各支路中的工质流量可按照式 (4) ～式 (6)
求得 。
2. 3 常见水冷壁循环回路的水动力回路分析法等 效管路图
为了便于应用水动力回路分析法对自然循环热 水锅炉进行水动力计算 ,推导给出了另外几种常见 的自然循环热水锅炉水冷壁循环回路水动力回路分 析法等效管路图 。
锅炉原理 第9章 自然循环原理及计算
自然循环的优点： 无需外部动力节能 环保运行稳定
自然循环的应用： 广泛用于火力发电 厂、供暖系统等领 域
自然循环计算
自然循环计算的目的
确定循环流量和循环水头
计算循环泵的扬程和功率
确定循环水的温度和压力
优化循环系统的运行效率
自然循环计算的基本公式
自然循环计算公式：Δt=Δt1+Δt2+Δt3 Δt1：加热段传热温差 Δt2：冷却段传热温差 Δt3：混合段传热温差
添加 标题
自然循环原理：介绍自然循环的基本原理和 循环动力。
添加 标题
自然循环在锅炉中的应用：说明自然循环在锅 炉中的重要性和作用如提高传热效率、减少能 耗等。
添加 标题
自然循环计算：介绍自然循环的计算方法和计 算过程包括循环流量、循环压头等参数的计算。
添加 标题
自然循环的优缺点：分析自然循环在锅炉应用 中的优缺点如可靠性高、维护成本低等优点以 及循环效率相对较低等缺点。
节能环保：自然循环的循环动力来 源于自然力因此运行成本较低且不 会对环境造成污染。
自然循环的缺点
需要较大的启 动功率
启动时需要外 力帮助
循环效率较低
容易受到腐蚀 和结垢的影响
自然循环在锅炉中的应 用
自然循环在锅炉中的重要性
提高锅炉运行效率：自然循环能够减少人工干预提高锅炉内热能的传递和利用效率从 而提高运行效率。
保证锅炉安全运行：自然循环能够保证锅炉内水流的均匀分布避免局部过热或水循环 受阻等问题从而保证锅炉的安全运行。
降低人工成本：自然循环能够减少人工操作的环节和难度降低人工成本同时减少人为 因素对锅炉运行的影响。
提高锅炉容量：Βιβλιοθήκη 然循环能够适应大容量锅炉的需要提高锅炉的容量和效率满足工业 生产的需求。
亚临界300～350MW自然循环水动力特性的计算分析综述
面。我 国发展 ３ ０～ ６ ０ ０ ０ ＭＷ 自然 循环锅 炉 的 ２ ０ ０ ＭＷ 锅炉进行 水循环特性 分析 ，并对 【】中 １ 计算 分析 可看 出 ，传 热恶 化 已成 为保 证 水冷 壁 工 作可靠 性 的主要 校核 项 目，以致必 须 采用 内 螺纹 管来确 保 工作 可靠 性 。至今 亚 临界压 力 自 的 ６ ０／ 燃 油锅 炉 的计 算实例 进 行 比较 ，此 ７ｔ ｈ
机容量 中 占较 大 比重 ，与 ６ ０～ Ｉ ０ ＭＷ 超超 ０ Ｏ０
已有方 法 … 作 了各 种分 析计 算 ，提 出 了不 少 １
临界机 组 同时 ，在 热 电联产 机 组 中高参 数 大容 有 用 的 见 解 ，有 的 还 进 行 过 一 些 现 场 测 试 。
量锅 炉将逐步替 代 中小 型机组 ，３ ０～ ６ ０ ０ ０ ＭＷ 不 少 资料 已作 为 七 五 攻 关 课 题 在 专 业 会议 上 ５ 的亚临界 锅炉将 在 大型 热 电联产 的 机组 中推 广 进 行 交 流 。值 此 本 公 司 在 成 功 掌 握 １０～ ０ ＭＷ 超 高压 自然循环 锅 炉基 础上研 发 ３ ０ ０ 使 用 。从锅 炉结 构及 可 靠性 方 面 ，这 种机 组 已 ２ ０
外 ，还对 ４ ０／ 四角布 置煤 粉 锅炉 采用 不 同 ８ｔｈ
管径 的水 动力 特性 进行 对 比，其 计算结 果 列 于
然循环锅炉 已在 ６ ０ ０ ＭＷ 机 组成功 运行 ，还 可 表 ｌ 。表 １ 中对 循环 流化床及燃 油锅炉 以及 引 以发展到 ９ ０ ０ ＭＷ 以上的 锅炉机 组 。但 是 ， 已 进的 ６ ０／ ７ｔ ｈ锅 炉均为 长方形炉膛 ，仅 ４ ０／ ８ｔｈ 有 的水动力计算 方法 ［】 ［】 １ 和 ２ 的编 制都局 限在 煤 粉锅 炉 为 四角布 置方 形炉膛 ，计 算 中均取 侧 研 制 ｌ０～ ２ ０ Ｏ ０ＭＷ 高压和超 高压 锅炉上 ，其 墙 回路 （ ３个 ）当作 热负荷最 高的 回路 ，数 分 自然 循环 水动力计 算方法有 很大 的局 限性 。 据 有 一定 代表 性 ，表 中均 为 侧 中回路 ，作 为 代 在上 世纪 ８ ０～ ９ ０年 代 ，国产 ３ ０ ０ ＭＷ 亚 表性计 算结果 。
电锅炉自然循环原理
电锅炉自然循环原理
电锅炉自然循环原理
1. 运动压头：自然循环回路的循环推动力叫做循环运动压头，等于回路各部分的总压头。
计算公式： (12-1)
2. 运动压头的三要素：饱和汽和饱和水的密度、上升管中的含汽率、循环回路的高度。
3. 有效压头：运动压头减去上升管侧阻力是有效压头，在数值上等于下降管侧阻力。
计算公式： (12-3)
4. 有效压头和下降管阻力不是一个概念，有效压头是流动的动力;下降管阻力是流动阻力，两者只是在数量上相等。
汽水混合物的流型和传热
管中汽水两相流的流型分为3种：
1.管中汽水两相流的流型：单相水、汽泡状流、弹状流、环状流、环状带液滴流、液雾流、单相汽。
讲解清楚各个流型的具体形状。
2.在自然循环锅炉的水冷壁中，最多是弹状流。
3.传热区域：液体对流传热、过冷沸腾、饱和核态沸腾、强制水膜对流传热、含水不足、蒸汽对流传热。
第十四讲自然循环热水采暖系统水力计算-本讲主要内容
第十四讲 自然循环水暖系统水力计算
11.
供 热 工 程
确定通过立管Ⅱ各层环路各管段的管径
作为异程式双管系统的最不利循环环路是通 过最远立管Ⅰ底层散热器的环路。对与它并联的 其它立管的管径计算，同样应根据节点压力平衡 原理与该环路进行压力平衡计算确定。
① 确定通过立管Ⅱ底层散热器环路的作用压力 ② 确定通过立管Ⅱ底层散热器环路各管段的管径。两根
立管的压力损失应相等。
③ 对计算管段进行水力计算
④ 计算并联立管Ⅰ与Ⅱ的不平衡率 ⑤ 继续计算立管Ⅱ第二、三层散热器环路。
第十四讲 自然循环水暖系统水力计算
通过该双管系统水力计算结果，可以看出， 第三层的管段虽然取用了最小管径(DN15)，但
热 • g——重力加速度，g＝9.81m/s2；
工
•
H——所计算的散热器中心与锅炉中心的高差， m；
程 • g 、h 一供水和回水密度，kg／m3；
• Pf 一水外循环环路中冷却的附加作用压力，Pa。
第十四讲 自然循环水暖系统水力计算
注意：
供
通过不同立管和楼层的循环环路的
热
附加作用压力值是不同的，应按附录3-2 选定。
c) 求通过底层与第二层并联环路的压降不平 衡率
不平衡率允许范围为±15%。 正超可用支管 阀门调节。
第十四讲 自然循环水暖系统水力计算
10. 确定通过立管Ⅰ第三层散热器环路中各管 段的管径
供 ① 通过立管Ⅰ第三层散热器环路的作用压力
热
② 计算该管段的资用压力 ③ 计算该管段实际压力损失
工 ④ 不平衡率计算
供
② 根据各管段流速v，查出动压头值，依据求
热
出局部损失
第11章 自然循环锅炉水动力(全)
有效压头法
S yx = (ρ xj − ρ ss )gh − ∆pss = ∆pxj
有效压头是循环回路中的部分水循环动力， 有效压头是循环回路中的部分水循环动力， 稳定流动时克服回路中下降管的流动阻力。 稳定流动时克服回路中下降管的流动阻力。
3. 直流锅炉
流动动力： 流动动力：给水泵 特征：①无锅筒，工质一次性通过 特征： 锅筒， 水冷壁。 水冷壁。 ②水冷壁布置自由，金属耗 水冷壁布置自由， 量少，制造方便。 量少，制造方便。 ③启停速度比较快，适应电 启停速度比较快， 网负荷变化，适用压力范围广， 网负荷变化，适用压力范围广，尤 其是超临界参数的锅炉。 其是超临界参数的锅炉。
3. 两相流体的流动模型 均相流模型 假定两相流体流动时和非常均匀，看作是 假定两相流体流动时和非常均匀， 具有平均流体特性的均质单相流体， 具有平均流体特性的均质单相流体，汽液两相 之间没有相对速度且处于热力学平衡状态。 之间没有相对速度且处于热力学平衡状态。该 模型可以应用单相流体的各种方程式， 模型可以应用单相流体的各种方程式，必要时 借助于试验系数对方程式进行修正。 借助于试验系数对方程式进行修正。 适用于泡状流型。 适用于泡状流型。
第十一章 自然循环锅炉水动力特性
§11—1锅炉水动力学基础 锅炉水动力学基础 一、 锅炉水循环方式
循环—工质流经蒸发受热面的流动方式 循环 工质流经蒸发受热面的流动方式 划分—依据流动动力 划分 依据流动动力 自然循环锅炉 强迫循环锅炉： 强迫循环锅炉：多次强制循环锅炉 直流锅炉 复合循环锅炉 自然循环和多次强制循环方式适用于低于 临界压力的锅炉
锅炉原理 10自然循环锅炉水动力学
发电厂：用于 发电，提供电
力
供暖系统：用 于供暖，提供
热能
海水淡化：用 于海水淡化， 提供淡水资源
化工行业：用 于化学反应， 提供热量和压
力
食品加工：用 于食品加工，
提供热能
PRT THREE
蒸发受热面：锅炉内壁，用于吸收热量，使水蒸发 水循环：水在锅炉内循环流动，将热量传递到蒸发受热面 水循环的动力：自然循环，依靠水的密度差和重力作用 水循环的稳定性：影响锅炉的运行效率和安全性
汇报人：XX
流体阻力：流体在流动过程中产生的阻力 管壁粗糙度：影响流体阻力的重要因素 流体密度：影响流体阻力的重要因素 流体粘度：影响流体阻力的重要因素 流体温度：影响流体阻力的重要因素 流体流速：影响流体阻力的重要因素
流动稳定性：保证锅炉水在自然循环过程中的稳定性，避免出 现波动或中断
安全性：确保锅炉水在自然循环过程中的安全性，避免出现泄 漏、爆炸等事故
设计合理的水力模型，确保水流的稳定性 采用先进的水力控制技术，提高水流的稳定性 定期检查和维护锅炉设备，确保水流的稳定性 加强锅炉操作人员的培训，提高水流的稳定性
提高传热性能：通过优化锅炉 结构、传热管设计等提高传热 效率，降低能耗
提高水循环效率：通过优化水 泵、管道设计等提高水循环速 度，降低能耗
水循环不畅：检查水泵、阀门、 管道等设备是否正常工作
水质恶化：检查水处理设备是 否正常工作，定期进行水质检
测
设备损坏：检查设备是否正常 工作，定期进行设备维护和保
养
定期检查锅炉水循环系统，确保设备运行正常 定期清洗锅炉水循环系统，防止水垢堆积 定期更换锅炉水循环系统中的易损件，保证设备使用寿命 定期对锅炉水循环系统进行安全检查，确保设备安全运行
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自然循环热水锅炉水动力计算例题A1 锅炉规范额定供热量Q sup：7.0MW额定工作压力P： 1.0MPa回水温度t bac.w：70℃供水温度t hot.w：115℃锅炉为双锅筒、横置式链条炉，回水进入锅筒后分别进入前墙、后墙、两侧墙和对流管束回路中，两侧水冷壁对称布置，前墙和后墙水冷壁在3.2m标高下覆盖有耐火涂料层，如图A -1所示。
图A-1 锅炉简图A2 锅炉结构特性计算A2.1 前墙回路上升管划分为三个区段，第Ⅰ区段为覆盖有耐火涂料层的水冷壁管，第Ⅱ区段为未覆盖有耐火涂料层的水冷壁管，第Ⅲ区段为炉顶水冷壁(图A-2)A2.2 后墙回路上升管划分为二个区段，第Ⅰ区段为覆盖有耐火涂料层的水冷壁管，剩下的受热面作为第Ⅱ区段(图A-3)。
A2.3 侧墙水冷壁回路上升管不分段(图A-4)A2.4 对流管束回路不分段，循环高度取为对流管束回路的平均循环高度，并设对流管束高温区为上升区域(共7排)，低温区为下降区(共6排)。
对流管束共有347根，相应的上升管区域根数为191根，下降管区域根数为156根(图A-5)。
对流管束总的流通截面积A o 为：A o =347×0.785×0.0442 = 0.5274 m 2下降管区域流通截面积A dc 为 ：A dc =156×0.785×0.0442 = 0.2371 m 2下降管区域流通截面积与对流管束总的流通截面积比A dc / A o 为：4500=5274023710=...o dc A A 其值在推荐值(0.44—0.48)的范围内。
图A-2 前墙水冷壁回路 图A-3 后墙水冷壁回路图A4 侧墙水冷壁图A5对流管束回路A2.5 结构特性数据如表A-1所示表A-1 结构特性数据A3 各循环回路局部阻力系数计算各循环回路局部阻力系数计算结果如表A-2所示。
表A-2 各循环回路局部阻力系数计算A4 各受热面吸热量分配由热力计算得，炉膛水冷壁平均热流密度q av 为107.67kW/m 2，炉膛出口温度为θout.f = 893.6℃，对流管束烟气出口温度θout.conv = 220℃， 对流管束总的受热面积为A o =250.9m 2， (其中上升管区域受热面积为A rs =138.1m 2)， 对流管束总吸热量为3109.46kW(其中吸收来自炉膛的辐射吸热量为Q fr =320.5kW)。
设来自炉膛的辐射热被对流管束高温区(即上升管区域)均匀吸收。
设对流管束高温区与低温区分界处的烟气温度为θ (℃)， 则θ为：rs of out conv out f out A A t t t t =)lg()lg()lg()lg(... ------θθθθ (A-1)式中： t −对流管束内工质平均温度， ℃。
t 可取为： t=0.5(t hot.w + t bac.w )= 0.5×(115+70) = 92.5 (℃) 则由式(A-1)得：11389250=59259268935922205926893..).lg()..lg().lg()..lg(-- - -- -θ求得： θ = 383.8 (℃)则对流管束下降管区域所吸收的热量Q cd 为：19678=22068932208383×5320463109==...)..(... - - - -- conv out f out conv out cd QQ θθθθ (kW)上升管区域总吸热量Q cr ：Q cr = Q - Q cd =3109.46-678.19=2431.27 (kW)表A-3给出了各受热面热量分配结果。
A5 各回路水循环计算A5.1 各回路下降管入口水温的假设t in.dc= 0.5(t hot.w + t bac.w ) = (115+70)/2 = 92.5 (℃)A5.2 各回路中循环流量的假设假设四个回路中循环流量G1、G2、G3所对应的上升管中的流速约为：G1 −对应上升管水速W rs.1约为0.15 (m/s)G2 −对应上升管水速W rs.2约为0.20 (m/s)G3 −对应上升管水速约W rs.3为0.35 (m/s)则：G i = 3600fρW rs.i (i=1，2，3) (kg/h)A rs−上升管流通截面积，m2；W rs.i −假设的上升管水速，m/s；ρ−水的密度，kg/m3；G i −与W rs.i相对应的流量，kg/h。
计算ρ时，对应的温度t可取为：t= (t hot.w + t bac.w)/2 = (115+70)/2 = 92.5(℃)ρ=1008.6263-0.2811t-0.0021921t2 =1008.6263-0.2811×92.5-0.0021921×92.52= 963.87各回路中的循环流量取值如表A-4所示：A5.3 各回路水循环计算A5.3.1 各回路水循环计算结果如表A-5至A-8∆P s , ∆P x j (P a )G (kg/h)图A-6前墙水冷壁回路水循环特性曲线∆P s , ∆P x j (P a )G (kg/h)图A-7后墙水冷壁回路水循环特性曲线表A-8 对流管束水循环计算结果2000022000240002600028000300004670046800G (kg/h)图A-8 侧墙水冷壁回路水循环特性曲线3475034800348503490034950∆P r s , ∆P d c (P a )G (kg/h)图A-9 对流管束水循环特性曲线∆P s , ∆P x j (P a )G (kg/h)A5.4 计算结果由各回路水循环特性曲线， 可以得到在假设的下降管入口水温下， 回路工作点及工作点的流量，结果如表A-9所示。
计算全炉循环倍率：锅炉总的回水量G bac (kg/h)为：h)133778(kg/70)-(1157000860t Q 860G bac =×==Δ K=∑G/G bac =278900/133778=2.085由式（4-18）得，当K>1.0，t in.dc =t hot.w -(t hot.w-t bac.w )/k=115-(115-70)/2.085=93.4℃， 与假设的t in.dc =92.5℃相差在15℃以内。
因此， 计算有效。
A6 循环回路中最低、最高水速的计算以前墙循环回路为例A6.1 回路中受热最弱、最强管各段吸热量计算回路中受热最弱、最强管各段吸热量计算结果如表A-11所示。
表A -11回路中受热最弱、最强管各段吸热量计算结果A6.2 平均工况下管组两端压差确定由图A-6可知，平均工况下管组两端压差 P=44060 Pa A6.3 受热最弱管中两端压差计算管内流量(单根管，截面积为A=0.00152 m2)假设G1 =500(kg/h)，G2 = 800(kg/h)，G3 = 1200(kg/h)，两端压差计算结果见表A-12。
A6.4 受热最强管中两端压差计算管内流量(单根管，截面积为A=0.00152 m2)假设G1 =1000(kg/h)，G2 = 1400(kg/h)，G3 = 1800(kg/h)，两端压差计算结果见表A-13。
表A-12 受热最弱管中两端压差计算结果A6.5 受热最弱管中工作点时水速W rs, min的确定如图A-10a所示, 得到W rs, min为0.1497 (m/s) A6.6 受热最强管中工作点时水速W rs, max的确定如图A-10b所示, 得到W rs, max为0.2702 (m/s)(a)(b)图A-10 受热最弱(a)、最强管(b)中水速的确定∆P s ,m i nW(m/s)∆P s , m a xW (m/s)A7 过冷沸腾的校验以前墙回路为例工作绝对压力: 1.1(MPa)前墙水冷壁管内径: d in= 0.044(m), 管长l = 8.16 (m)上升管出口处倾角为: α=75 oA7.1 管内壁热流密度q n计算A7.1.1 平均工况管管子吸热量Q p=55.74 kW'=πd n l ) = 55.74 / (3.14×0.044×8.16) = 49.44 (kW/m2)q pQ/(n则q n = J×Cβ×q’n按第三章3.5.5节，取J= 0.9。
由第三章式（3-30）计算可得: Cβ=1.225q n = 0.9×1.225×49.44 = 54.50(kW/m2)A7.1.2 受热最弱管管子吸热量Q min = 27.87 kWq n,min=J CβQ min/(πd n l ) = 0.9×1.225×27.87/(3.14×0.044×8.16)=27.25 (kW/m2) A7.1.3 受热最强管管子吸热量Q max=72.47kWq n,max=J CβQ max/(πd n l ) = 0.9×1.225×72.47/(3.14×0.044×8.16)=70.87 (kW/m2)A7.2 管内流速A7.2.1 平均工况管由前计算得W ps=0.202 (m/s)A7.2.2 受热最弱管按第四章4.2.8.2第h规定, W s,min= 0.9×W s,min=0.9×0.1497=0.135 (m/s)A7.2.3 受热最强管按第四章 4.2.8.2第h规定, W s,max= 0.9×W s,max=0.9×0.2702 =0.243(m/s)A7.3 上升管出口水温A7.3.1平均工况管由前计算得: t"ps=133..59 ℃A7.3.2 受热最弱管管内循环流量G min可用内插法求得G min=500+(800-500)/(0.1535-0.0966)×(0.1497-0.0966) = 780(kg/h)t''min,s = t''xj+860Q min/G min = 93.4 +860×27.87/780=124.13(℃) A7.3.3 受热最强管管内循环流量G max可用内插法求得G max= 1000+(1400-1000)/(0.2702-0.1945)×(0.2702-0.1945) =1400(kg/h)t''max,s = t''xj + 860Q max/G max = 93.4 + 860×72.47/1400 = 137.92 (℃) A7.4 过冷沸腾校验按第三章第3.5节中最小安全水速公式(3-26)和（3-28）可计算出工质为除氧水或非除氧水时, 最小安全水速。