后张法现浇箱梁预拱度的设置
后张法预应力简支箱梁的反拱设置
Ｐｒ ｃ ｍ ｂ ｒ ｓ ｔｉ ｏ ｓ—ｔ ｎｓ０ ｅ ｅ ｔｅ ｓ ｄ ｃ ｎｃ ｅ ｅ ｓｍ ｐｌ ｅａ ｅ ｅ ｔｎｇ ｆ ｒ ｐＯ ｔ ｅ ｉ ｎ ｄ ｐｒ －ｓｒ ｓｅ ｏ ｒ ｔ ｉ ｙ ｓ ｕｐｐ ｒ ｅ ｘ ｂｅ ｍ ｏ ｔ ｄ ｂｏ ａ
Ｌ ｎ —ｘｎ Ｉ Ｘｉ ｇ— ｉ ｇ
程 施 工参 考 。
关 键 词 ： 张 法 ； 变 ； 应 力 ； 粱反 拱 设 置 后 徐 预 箱 中图 分 类号 ： ４ ５４ １ Ｕ ４ ．７ 文献 标 识码 ： Ａ 文 章 编 号 ： ０ ６ ８ ３ （０ ０ ０ — ０ ８ ０ １０ — ９ ７ ２ １ ） ３ ０ ５ — ２
外 。预 制 阶段 ， 理设 置 预拱 度 是 一个 极 为重 要 的环 节 。 合
式 中 ： 为 使用 荷 载 作 用时 ， 受拉 边 缘 的 有效 预 压 梁 应 力 ，广为 箱 梁 砼抗 拉标 准 强度 ； 为 受 拉 区砼 塑 性 系 Ｒ 数；Ｗ 为 对 构件 受 拉 区边 缘 （ 用荷 载作 用 时 ） 使 的换 算
箱梁预拱设置
箱梁梁底模板跨中设置预（反）拱的计算采用移动模架造桥机现浇32米铁路简支箱梁，梁底模板跨中设置预（反）拱的计算一、《肆桥设（2023年年）2221-Ⅵ》定型图中关于线形控制的说明①扣除自重影响后预应力产生的上拱度：直线梁为13.64mm，曲线梁为14.15mm；②静活载挠度：直线梁和曲线梁均为7.54，为跨度的1/4125；③反拱的设置：为保证线路在运营状态下的平顺性，梁体应预设反拱。
理论计算跨中反拱值为20mm，其它位置应按二次抛物线过渡。
实际施工中反拱的设置应按照详细情况，充足考虑收缩徐变的影响以及预计二期恒载上桥时光决定。
本设计二期恒载上桥时光按预加应力后60天计算，理论计算残余徐变拱度值为6.2mm。
二、移动模架造桥机的挠度值移动模架造桥机等载预压时，经实测，底模跨中的挠度值（弹性变形值）为40mm三、跨中梁底模板设置预（反）拱的计算保证线路在运营状态下平顺，即梁体上下结构表面坡度与设计坡度一致。
梁底模板跨中设置的拱度值△L如下式：△L=L1-L2-L3 （mm）L1:模架等载预压时底模跨中的挠度值（弹性变形值）。
现场实测为39mm 。
L2:张拉及混凝土收缩徐变引起的上拱值。
按《肆桥设（2023年年）2221-Ⅵ》定型图的说明，是20mm（？）L3:预应力60天后的残余徐变拱度值。
按《肆桥设（2023年年）2221-Ⅵ》定型图的说明，是6.2mm△ L = L1- L2 - L3= 39-20-6.2= 12.8 mm按照上式计算，△L为正当，则在立梁底模板时跨中设向上的预拱值12.8 mm。
跨中至支座顶，则按△L值到0mm，按二次抛物线过渡。
这样计算对否？上述一、①及一、②中的数据有何用途？黄玉仁 06.11.22第 1 页/共 5 页附：中铁十一局的计算资料移动模架造桥机A、梁体变形限值梁体竖向饶度Δ限值：在ZK活载静力作用下，Δ≤L/1500；在中-活载静力作用下，Δ≤L/1200。
预拱度怎么设置
lep实习生精华0积分16帖子25水位52技术分0状态离线#1sfj1977实习生精华0积分19帖子30水位62技术分0状态离线#211103实习生#3lmx助理工程师精华0积分20帖子33水位67技术分0状态离线#4ywmj63311 826助理工程师精华0积分21帖子32水位70技术分0状态离线#5hgq1188助理工程师精华0积分21帖子34水位70技术分0状态离线#6superwheat 助理工程师精华0积分25帖子40水位82技术分0状态离线#7精华0积分23帖子38水位76技术分0状态离线#8kee助理工程师精华0积分23帖子37水位76技术分0状态离线#9megvin助理工程师精华0积分23帖子37水位75#10王大山工程师精华0积分69帖子34水位69技术分0状态离线#11zhangxin19 82工程师精华0积分80帖子40水位80#12nico朱工程师精华0积分83帖子40水位83技术分0状态离线#13yuthusa工程师精华0积分72帖子34水位72技术分0状态离线#14工程师精华0积分57帖子28水位57技术分0状态离线#15javalisp工程师精华0积分55帖子27水位55技术分0状态离线#16zypyq工程师精华0积分51帖子26水位51zyhzyh助理工程师精华0积分45帖子22水位45技术分0状态离线#1allenhsu工程师精华0积分64帖子30水位64技术分0状态离线#2zxinqi工程师精华0积分71帖子31水位71技术分0状态离线#3shilei04930工程师精华0积分69帖子35水位69技术分0状态离线#4shixr0222工程师精华0#5guozhiyi198 5工程师精华0积分74帖子36水位74技术分0状态离线#6xupingg工程师精华0积分81帖子39水位81技术分0状态离线#7saiin工程师精华0积分74帖子35水位74技术分0状态离线#8haiya12311工程师精华0积分75帖子35水位75技术分0状态离线#9jyynba工程师#10梧桐雨工程师精华0积分81帖子39水位81技术分0状态离线#11#12ychunhui工程师精华0积分65帖子33水位65技术分0状态离线#13kamoll工程师精华0积分65帖子33水位65技术分0#14sjf3076工程师精华0积分64帖子31水位64技术分0状态离线#15wufengxia工程师精华0积分51帖子26水位51技术分0状态离线#16精华0积分45帖子23水位45技术分0状态离线catia_l工程师精华0积分257帖子127水位257技术分0状态离线#1MOLISATO 工程师精华0积分69#2boning工程师精华0积分64帖子31水位64技术分0状态离线#3Rockpine工程师精华0积分75帖子37水位75技术分0来自shangha i状态离线#4larry_lll工程师精华0积分72帖子35水位72技术分0状态离线#5charles233工程师精华0积分81帖子38水位81技术分0状态离线#6yeast工程师#7liu149工程师精华0积分75帖子37水位75技术分0状态离线#8zhaoqing18 18518工程师精华0积分82帖子41水位82技术分0状态离线#9sealwing 工程师精华0积分67 帖子31 水位67 技术分0 状态离线g198552工程师精华0积分63 帖子30 水位63 技术分0 状态离线目前的我国连续刚构桥梁跨中下捞很普遍，预抛高不紧要解决预拱度的问题还要解决桥梁在使用过程中长期的外部因数产生的下挠。
浅谈预应力现浇箱梁预拱度的设置
重 影 响 驾驶 人 的舒 适 感 和桥 梁 的 美感 。 因此 ， 预 应 力 现 浇 箱 梁施 工过 程 中 ， 过 设 置 合 适 的预 拱 度 ， 制桥 在 通 控 梁 的 成桥 线形 显 得 尤 为 重要 。文 章 简要 介 绍 漳 州 市 南凌 大 桥 南 引桥 的预 拱 度 设 置 方案 。
都将详细记录这 台设备在使用过程 中的表现 ，为将来对 复杂的课题 ， 贯穿于公路工程施工 的全部 过程 。 因此我们 该设备进行维修提供依据 。通过对机械设备运作过程 中 必须要有高度的责任感和好 的管理办法 ， 持之 以恒 ， 常抓
发 生 的大 量 复杂 的数据 进 行 整理 ， 换 成 规 范化 、 转 系统 化 不 懈 ， 持 居 安 思危 的忧 患 意识 ， 能 从 根本 上 做 到 设 备 保 才 的信息 ， 如进行数据处理输 出管理报表 、 提供 管理决策 、 不窝工 ， 最大化的追求设备 的使用效益 ， 消除各种机械设
２ 预 拱 度计 算 ． ３
作者简 介： 杨卫 平 ， 中铁 大桥 局 五公 司。 图 ３基础沉 降观 测布置图
第 ３ 卷第 ５期 １
杨卫平 ： 浅谈预应力 现浇箱梁预拱度 的设置
１９ ５
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实测 结果显示 梁底 标高 比设计梁 底标高低 １ 在混凝土浇筑完毕 ．ｃ ３ ｍ； ２ （ 架 后 ） 实 测 结 果 显 示 梁 底 标 ８ 卸 ｄ ，
后张法现浇预应力箱梁起拱与下挠的施工控制
施 工 技 术 CONSTRUCTION TECHNOLOGY
2012 年 11 月下 第 41 卷 第 377 期
后张法现浇预应力箱梁起拱与下挠的施工控制
贺洪儒 ，宋伟明 ，邱永会
（ 中交二航局第二工程有限公司质量检测所，重庆 400016 ）
［摘要］ 针对现浇箱梁施工各环节产生结构起拱和下挠影响因素的研究， 得出通过采 取 预 设 一 定 反 拱 度 、 采取高性 能混凝土和高性能浆液 、 提高桥梁钢筋 及 预 应 力 体 系 的 安 装 定 位 精 度 以 及 混 凝 土 和 孔 道 压 浆 的 精 细 化 施 工 等 措 施， 减少混凝土的收缩徐变， 提高混凝土匀质性和整体 性 能， 使箱梁起拱和下挠控制在合理范围内， 使桥梁结构的 耐久性和使用寿命得到保证 。 ［关键词］ 混凝土； 箱梁； 预应力； 起拱； 下挠； 施工控制 ［中图分类号］ TU755 ； TU448 ［文献标识码］ A ［文章编号］ 10028498 （ 2012 ） 22003003
2012 No． 377
贺洪儒等： 后张法现浇预应力箱梁起拱与下挠的施工控制
31
2. 2
混凝土原材料选择 1 ） 水泥 选用 P·O42. 5 级 水 泥， 其 性 能 指 标 为： 密 度
［收稿日期］ 201203 14 ［作者简介］ 贺洪儒， E-mail ： hehongru1974@ 126． com 试验技师，
配制具有良好 体 积 稳 定 性 的 高 性 能 混 凝 土， 确 保桥梁混凝土整体 受 力 均 匀， 避免混凝土局部缺陷 造成混凝土收缩徐变不均或过大的情况发生 。 2 ） 混凝土弹性模量及收缩徐变 将弹性模量控 制 在 适 当 范 围， 降低混凝土收缩 徐变， 最大 限 度 地 减 少 预 应 力 损 失， 抑制混凝土过 大的起拱或下挠 。 3 ） 原材料 选择适宜的碎 石 颗 粒 级 配 、 最大粒径以及混凝 土的坍落度 、 流动 度， 降 低 混 凝 土 单 方 水 泥 用 量、 用 确 保 混 凝 土 工 作 性 能、 强 度、 刚 度、 匀 水量和砂率， 质性好 、 收缩徐变小 。 4 ） 混凝土性能 设计合适 的 含 气 量 、 凝 结 时 间， 使配制的混凝 提 高 施 工 质 量， 降低混凝土开裂风 土有利于施 工， 险， 提高混凝土耐久性 。
后张法预应力箱梁现浇法施工.
一、后张法预应力混凝土连续箱梁施工（一）、施工工艺后张法预应力连续箱梁施工工艺框图见施工组织设计建议书（表5.4 预应力连续箱梁施工工艺流程图）。
（二）、立支架本立交枢纽六次跨越北绕城公路，施工不得中断交通，为此采用门式支架，净高4.5m，净宽8m。
在G、H匝道桥中及A、B、E、F跨皂河梁段采用军用制式器材：83式军用墩、64式军用梁；F 匝道桥、主线桥及北绕K25+319.98、北绕K25+739.612采用碗扣墙式支架，型钢横梁、纵梁。
其他非跨线支架采用碗扣式满堂支架形式。
1、军用墩、梁支架（1）、基础施工83式军用墩采用明挖扩大临时墩基础（150号片石混凝土）。
挖掘机挖土，翻斗车运土，人工配合清理，立模板，灌筑片石混凝土基础。
按军用墩要求每2m预埋1根钢柱的地脚螺栓4根，并视基础地基承载力情况，在基础中适当配置钢筋网片。
（2）、拼装支架用吊车配合人工拼装83式军用墩和64式拼装军用梁。
支架形式见图6-3-1。
军用墩的安装采用在地面将墩身中的一根立柱拼接到设计高度，然后用汽车吊一次性吊装。
64式军用梁采用单层式结构，其跨度具体根据桥梁各跨确定。
在地面按跨度拼装好，然后用汽车吊吊装，吊装时注意吊点的位置准确。
每孔支架架至下一跨的L/5处或设计规定的部位。
2、碗扣式支架（1）、地基加固种植土地段，用挖掘机及推土机挖除稻田地的淤泥50cm厚，人工配合推土机平整场地，用砂砾分层回填，每层厚度不超过25cm，用振动压路机进行分层碾压，碾压稳定后，观测无辙痕、无沉降，再用核子密度仪进行检则。
（2）、基础施工支撑柱承载力较大，而与地基接触面积小对地基要求较高，用片石混凝土基础或枕木扩大基础，按现场的地质情况及承载力的大小定；跨越绕城高速公路地段，直接利用原路面（施工时注意对路面的保护）。
在扩大基础上放支架底座并联成整体。
（3）、拼装支架碗扣墙式支架和碗扣式满堂支架按拼装图进行拼装，万能杆件的横向间距采用60～90cm，高度按每120cm布置横杆，并用斜拉杆将整个支架形式见图6-3-1。
支架法现浇简支箱梁预拱度设置及起拱控制浅谈
现浇简支箱梁梁面高程控制成功与否取决于两方面：一是 箱梁现浇施工时的高程设置和施工控制，二是箱梁浇筑后张拉
加载按照梁体自重（８３６．８０的６０％＋３０ｔ、１００％＋３０ｔ、１２０％＋３０ｔ
分三次加载，每级加载完静压６ｈ后进行变形观测，支架预压荷
载全部加载完成后，按照６ｈ、１２ｈ、２４ｈ观测３次，相隔２４ ｈ的 预压沉降量观测平均值相差不大于ｌｍｍ时，认为支架预压已 达稳定，可以卸载，卸载后再次测量标高，根据加载前和卸载后
Байду номын сангаас
万 方数据
卸载后测量出各测量点标高值Ｈ４，此时就可以计算出各
观测点的变形如下：
非弹性变形坫Ｈ１一Ｈ４。通过试压后，可认为支架、模板、方
木等的非弹性变形已经消除；
弹性变形皓Ｈ４一Ｈ３。根据实测数据分析得出支架跨中弹
性变形值为３８．５ｍｍ。 １．３预拱度设置 取设计要求梁的预拱度和支架在荷载作用下的弹性变形
因此预压试验的荷载为８３６．８
１．２预压
支架的弹性变形，以此作为预拱度设置的主要依据。
１．２．３支架预压观测成果整理 根据加、卸载过程观测点数据及变形曲线的分析，确定支 架在荷载作用下的弹性变形。
铺设底模板后对支架进行全面检查（确保支架在荷载作用 下无异常变形），测量Ｈ１； 布载结束后立即进行观测各测量点的标高值Ｈ２，并做好
相应的记录； 维持布载２４ｈ后、卸载前测量各测量点标高值Ｈ３；
种；集料种类；混凝土的拌和、浇注、振捣工艺；养护条件；加荷
龄期等。
ａ．在混凝土配合比设计方面，由于预应力混凝土箱梁为高
标号混凝土，故可以考虑采用高标号水泥并掺入适量高效早强
减水剂及硅粉，以降低混凝土水灰比和每ｍ３混凝土的水泥用
后张法预应力箱梁预拱度设置
后张法预应力箱梁预拱度设置海宁市欣河水泥股份有限公司浙江海宁 314406摘要：现代桥梁的发展不仅仅集中于施工技术、使用功能特征、质量安全等方面，人们对其外形关注度也不断提高，是一座城市经济实力的象征。
而桥梁线性是体现桥梁外形特征的主要控制点，若线性设计不合理则会导致桥梁使用功能、驾车行驶舒适感等下降，影响桥梁美感。
因此，针对预应力箱梁设置符合要求的预拱度至关重要。
基于此，本文以案例分析法，就钱江通道北接线上跨沪昆铁路立交工程为研究对象，重点对预拱度的设置原理、预拱度设置计算及修正、现场施工质量控制等内容进行阐述，期望能够给同领域相关施工技术人员提供一定理论参考。
关键词：后张法；预应力；箱梁；预拱度；设置0引言为了有效抵消桥梁梁部、拱及桁架结构荷载的作用产生的挠度，在施工的过程中可预留与位移相反的校正量，主要可确定的因素包含有：①脚手架所能够承受的施工荷载，进而引起的弹性变形；②超静定结构体系由于混凝土收缩徐变导致的挠度的产生；③杆件接头的挤压过程和卸落过程中设备的压缩导致的塑性变形；④脚手架基础部分受到荷载冲击后的弹性变形等。
同时合理规范的设置预拱度也是保证桥梁结构整体线性的重要措施，本文选取后张法预应力箱梁项目，对预拱度的设置展开探讨。
1工程简介1.1桥梁简介钱江通道北接线上跨沪昆铁路立交工程，钱江通道及接线工程（北接线）与铁路交叉工程两幅高架桥上下部结构。
桥梁分左、右两幅，桥梁起讫桩号，左幅K3+936～K4+371，全长435m，右幅K3+936～K4+381，全长445m。
桥梁跨径为左线：第一联4×30m先简支后连续小箱梁，第二联4×30m先简支后连续小箱梁，第三联3×30m先简支后连续小箱梁，第四联3×35m先简支后连续小箱梁（铁路跨）。
右线：第一联4×30m先简支后连续小箱梁，第二联4×30m先简支后连续小箱梁，第三联4×25m先简支后连续小箱梁，第四联3×35m先简支后连续小箱梁（铁路跨）。
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梁峁洛河大桥线形控制
一、几个相对位置的确定
1、支座中心线距相邻梁端部，水平距离110cm ；
2、48m 箱梁梁缝中心线距梁端部，水平距离8cm ；
可知，梁缝中心线距支座中心线，118cm 。
在5号～8号墩孔跨不存在纵向偏心，故支各部位几何尺寸如下：
二、箱梁设计预挠度
根据工点设计图设计说明：梁体预挠度设置采用二次抛物线，跨中预设下挠度设计值为26mm ；施工时应根据桥面工程施工时间及检测的混凝土弹性模量等情况确定实际箱梁预设下挠度。
设计预拱度设置，按二次抛物线法分配（支座处预拱度为0）：
x 2
4x (L -x)
=
L δδ⋅⋅ x δ——距左支座x 的预拱度值；
x ——距左支座的距离；
L ——跨长。
故有以下计算表：
5号～8号墩设计预拱度在膺架不同位置处的取值
另外，梁峁工点设计图中已明确：4号墩为32mT梁+48m箱梁不等跨墩，设有40cm的纵向预偏心，9号墩为32m箱梁+48m箱梁不等跨墩，设有20cm的纵向预偏心。
故，4号～5号墩、8号～9号墩梁部设计预拱度在膺架不同位置的取值如下表所示。
4号～5号墩设计预拱度在膺架不同位置处的取值
8号～9号墩设计预拱度在膺架不同位置处的取值
三、贝雷桁架的弯曲变形计算
1、基本参数
跨度最大13.25m，最小跨度12m（临时支墩处相邻两排仅距3m，故忽略不计）；贝雷桁架面宽5m，16榀。
桥面铺木板厚度tp=14mm；单榀普通贝雷梁长3.0m，高1.5m由上、下弦杆、竖杆及斜杆焊接而成（见附图），单层普通贝雷梁单榀允许最大弯矩：67t.m；最大剪力：22.1t；每片梁自重按110kg/m计算。
挠度为负表示有预拱度。
出于安全考虑，各跨径连续梁均按简支梁计算。
2、荷载计算
箱梁自重：q1砼=723060n/45m=16068kg/m；
桥面铺板q2=1*B*tp*γ= 1*12.6*0.014*900=158.76kg/m；
贝雷梁自重q3=12*qb=16*260=4160kg/m；
人员设备及其它荷载q4=B*p5= 5*200=1000kg/m
均布荷载总计q=q1+q2+q3+q4 =21386.76kg/m
跨中挠度(l=13.25m)f=5*q*l^4/E/I/N/384
=5*21386.76*13.25^4/2.1E10/.0056925/12/384*100
=0.60cm
跨中挠度(l=12m)f=5*q*l^4/E/I/N/384+fa
=5*21386.76*12^4/
2.1E10/.0056925/12/384*100
=0.40cm
考虑测量误差及模板安装偏差，故箱梁施工时，由于上述荷载产
生的挠度可忽略不计。
四、荷载堆放方案
1、箱梁浇筑混凝土前的状态：翼板脚手架（含箱梁模板）、钢筋及钢绞线安装就位。
在膺架纵桥向45.0m，横桥向5.0m范围内：翼板（单侧）45.0m 内15T，箱梁底板15.1+43.0=58.1T。
砼预压块单块（0.9m*0.9m*0.9m，1.75T）。
故，翼板（单侧）均布8块，箱梁底板范围内均布33块。
2、箱梁底板浇筑砼状态：
箱梁底板范围内增加荷载1.316*45*2.4=142.128T，故砼预压块增加81块，在箱梁底板范围内均布。
3、箱梁腹板浇筑砼状态：
在箱梁腹板（单侧）增加荷载0.917*45*2.4=99T，故，在箱梁腹板（单侧）增加砼预压块56块，均布。
4、箱梁顶板及翼板浇筑状态：
在箱梁翼板、顶板范围内增加荷载1.97*45*2.4=212.76T，故在此方位增加砼预压块122块。
5、以上重量合计58.1+15*2+142.128+99+212.76=542T，箱梁总重278.1*2.6=723.06T，723.06-542=181T，此荷载对称布置在箱梁两侧，平箱梁端模6.0m范围内均布52块。