10立方罐计算书新版
Fc= 0.6
地震弯矩：
立式容器设计计算书
Me= Qe × H/2= 351.39 N·m
第5页/共7页
地震引起的弯矩稳定性校核：
Me < MR 5、圆筒的应力计算及校核
满足要求
压力引起的轴向应力
圆筒受外压时： Pc= P + Pt/(K5)1/2 = 0.0013 Mpa 圆筒受内压时： Pc= P + Pt/K5 = 0.0014 Mpa
人员安装和操作产生的载荷
0.0001 Mpa 60 ℃ 1500 Pa
风压 q0 地震烈度 其他载荷
300 Pa 7
设备使用地类型
D、有密集建筑群且房屋较高的城市市区
三、材料选择及基本生产工艺
防腐层树脂
901
封头采用工艺喷射来自内衬防腐厚度3 mm树脂化学环境最高耐温 Td 树脂浇铸体的断裂伸长率 εr
许用外压：
[P]=
0.8531KDγEfh3/4Ea1/4δn5/2 FL(1-μaμh)3/4(D0/2)3/2
＝ 3666 Pa
Zp=
(1-μaμh)1/2
Efh3/2Ea1/2 Efa2
L2 D0δn/2
＝ 2105.79
立式容器设计计算书
第4页/共7页
圆筒的计算长度 L= 3037 mm γ= 0.90 D0= 2019 mm
短期压力载荷: Pt= 0.0015 Mpa
σa1=PcDi/(4δn) 内压 σa1= 0.0001 Mpa
外压 σa1= 0.0001 Mpa
重力载荷引起的轴向应力 圆筒受外压时： Wm= Wi + Wt/(K5)1/2 = 5850.60 N 圆筒受内压时： Wm= Wi + Wt/K5 = 5779.70 N 计算截面以上设备的长期重力载荷，Wi= 4625.86 N 计算截面以上设备的短期重力载荷，Wt= 1500.00 N
fW= 0.88
储罐的抵抗力矩：
MR= (W0 + WL)D0/2 = 35637.62 N·m
储罐的抗风载荷校核：
MWS + MWR < MR
满足要求
4、储罐的抗震设计计算
水平地震载荷： Qe= 0.4αmax We = 244.87 N
αmax = 0.345 We= Fc × WL= 1774.41
0
500
计算压力 Pc δz
计算厚度δh δ
0.0382 2.73 1.52 4.80
0.0325 2.32 1.29 4.80
注：标准要求计算壁厚不得小于4.8mm。
环向：
1000 0.0269
1.92 1.07 4.80
δh=
PcDi 2[σh]
1120
1680
0.0256 0.0192
1.83
化学环境分项安全系数 K2
四、层合板的基本力学性能
加强层树脂
196
无碱玻璃纤维加强
筒体采用
防腐层喷射成型，加强层缠绕成型
筒体缠绕角度
70°螺旋缠绕
100 ℃
热变形温度 HDT
130 ℃
4%
许用应变 εar
1.2
设计使用年限
0.004 10 年
项目 轴向拉伸弹性模量 Ea 环向拉伸弹性模量 Eh
压缩强度 Sca 轴向拉伸强度 Sa 环向拉伸强度 Sh 轴向泊松比 μa 环向泊松比μh 层合板的轴向极限应变εa 层合板的环向极限应变εh
σa2=Wm/（πDiδn) 内压 σa2= 9.6877 Mpa
外压 σa2= 9.8066 Mpa
弯矩引起的轴向应力
当圆筒受外压时： Mm=Mb+Mt/(K5)1/2 = 44044209.87 N·mm
Mb=mbglb= 42492172.99 N·mm
1.37
1.01
0.76
4.80
4.80
Pc=P+ρgh
2240 0.0129
0.92 0.51 4.80
3370 0.0002 0.01
0.01 4.80
2、筒体稳定性计算
罐壁的计算外压：
P0C = 2.25A1q0+A2P0 = 539 Pa
查表： A1= 0.62 本设备 有 放空或安全阀，故 A2= 1.2
计算值为 7.80 mm 取： δn= 9.50 mm KD= 0.84
罐壁的外稳定性校核： [P] > P0C
3、储罐的抗风载设计计算
水平风载荷引起的倾覆力矩：
满足要求
MWS= 0.5SfA1q0D0H2 + 0.25A1q0D0HD(H+HD/3)= 1900.85 N·m
Sf= 0.7 H= 2870 mm HD= 500 mm 举升风载荷引起的倾覆力矩： FU= fW× πD02 × A1q0 = 524.02 N 4 MWR= FUD0/2 = 529.00 N·m
2000 mm 圆封头
总高度 罐底
3370 mm 平封头
全容积 筒体长度
10.1 m3 2870 mm
工作介质
盐酸
浓度
31%
比重 ρ 1150 Kg/m3
设计内压 P
0.0002 Mpa
工作压力
0.0001 Mpa 雪载荷
350 Pa
设计外压 P0
0.0001 Mpa
工作压力
设计温度 Tm
60 ℃
工作温度
编程号： 2020-A3
立式容器 设计 、计算书
设备名称： 设备规格： 用户名称：
盐酸储罐 DN2000×3370
设计 孔祥齐 2020/09/25 项目
审核
名称
批准
版次
一、设计依据
立式容器设计计算书
第2页/共7页
HG/T20696-2018 《纤维增强塑料化工设备技术规范》
二、设计条件
罐体直径 Di 罐顶
内压安全系数 K
7.97
7.42
外压安全系数 F
9.76
8.46
S0= 2.0
K1= 2.0
K3= 1.4
K=S0×K1×K2×K3×K4×K5(1/2)
K4= 1.0
K5= 1.5 1.3
F=S0×K1×K2×K3×K4×K5
五、设计计算及校核
1、筒体厚度计算
轴向： 距罐底
δz=
PcDi 4[σa]
罐顶、罐底 9650 Mpa 9650 Mpa 130 Mpa
90 Mpa 90 Mpa 0.330 0.330 0.0012 0.0012
筒体 7000 Mpa 25200 Mpa 130 Mpa 120 Mpa 313 Mpa 0.300 0.158 0.0023 0.0017
立式容器设计计算书
第3页/共7页
项目
罐顶、罐底
筒体
设计许用应变εd 轴向许用拉应力σa 环向许用拉应力σh 轴向弯曲模量 Efa 环向弯曲模量 Efh
0.0010 9.65 Mpa 9.65 Mpa 15200 Mpa 15200 Mpa
0.0010 7.00 Mpa 25.20 Mpa 10837 Mpa 21487 Mpa
储 罐 设 计 计 算 书
hw t1 d1 / ψw mL m M1 ξ σ
GB50191-93 (19.2.6) GB50191-93 (19.2.6-2) GB50191-93 (19.2.7) GB50191-93 (19.2.7) GB50191-93 (19.2.9) 见图 见图 2013-8-15
Pa N N
N / A + CLM1 / W Σ Gi 9367 x 9.81
s3 s4 s5 s6 s6
计 算 公 式
来源
c. 第3圈罐壁板规格厚度 d. 第4圈罐壁板规格厚度 e. 第5圈罐壁板规格厚度 f. 第6圈罐壁板规格厚度 2 顶圈罐壁板的规格厚度 3 各圈罐壁板的实际高度 a. 第1圈罐壁板实际高度 b. 第2圈罐壁板实际高度 c. 第3圈罐壁板实际高度 d. 第4圈罐壁板实际高度 e. 第5圈罐壁板实际高度 4 各圈罐壁板的当量高度 a. 第1圈罐壁板当量高度 b. 第2圈罐壁板当量高度 c. 第3圈罐壁板当量高度 d. 第4圈罐壁板当量高度 e. 第5圈罐壁板当量高度 5 6 7 罐壁筒体的当量高度 罐壁筒体的临界压力 罐壁筒体的设计外压 a. 设计负压 8 9 设计者:高鹏 罐壁加强圈数量 罐壁加强圈至包边角钢的实际距离
罐壁,罐顶,保温层等自重标准值和雪荷载标准 值的50%之和 (a1). 罐壁自重标准值 设计者:高鹏
G G1 第6页
典型设计
储罐设计计算书
144823838.xls
序号
名
称
符 号
G2 G3 G4 r S N t1 d1 A CL W [σ c r] E /
单位
N N N m m2 N m m m / m3 Pa Pa Pa σ 1 - [σ
HO - Σ ( h1 ~ h2 ) HO - Σ ( h1 ~ h3 ) HO - Σ ( h1 ~ h4 ) HO - Σ ( h1 ~ h5 ) 0.0049[ρ 1D(Hi - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C + C1 0.0049[ρ 1D(H1 - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C + C1 0.0049[ρ 1D(H2 - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C + C1 0.0049[ρ 1D(H3 - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C + C1 0.0049[ρ 1D(H4 - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C + C1 0.0049[ρ 1D(H5 - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C + C1 2013-8-15 SH3046-92 (5.3.1-1)
大型储罐计算书(自支撑式拱顶罐)-c(2005)
若有 5.1.2 微内
Aw
=
D 2 (P - 0 .08 th )
1 .1tg 罐q 顶板
其中 有连效接厚处
th
罐设顶计与压
力P
5.1.3 实际
∴
Aw= 106.441 mm2
5.1.3.1
A1 = Wh ? th
其中: Wh = 0.3(R2th )0.5 =
∴ A1=
5.1.3.2 5.1.3.3
本设计计算书根据GB50341-2003《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》编写
3.3中 间抗 当
时，
a 不需[Pcr ]? P0
当
b 时，P0 >[Pcr]? P0/2
c 当P0 / 2 > [Pcr ]? P0 / 3
d 当 P0 / 3 > [Pcr ]? P0 / 4
与1
2
H
E
以此
3 4
H
E
?
103
?
????
te Rn
???2 ?
=
请删∴ 计合格
7.2 除以
1
其 [钢Pcr材] =的0.1E
tm R
2
te tm
2
中： 弹罐性顶模曲
率顶半板径有
效带厚肋度顶
te
7.2.1
板的折
tm
顶板
191000 MPa 3.9 mm
7.937 kPa
191000 MPa 6.05 m 3.9 mm
烈 附加
载 雪载
荷 罐： 立式固
型： 定顶储
2.罐 壁板
td
=
? ?4.9D
[(Hi
?
- 0.3)r [s ]d j
立式储罐计算(压力容器)
设备名称设计规范：设计内部压力P i 8kPa 设计外部压力P e 0kPa 设计温度T 50°C 设计风速V 115km/h 设计雪压S 0 kPa 罐顶动载荷Lr 0 kPa 罐壁内径D 6.5m 罐壁高度 H 17.2m 充液高度H 6.48m液体比重G 或ρ 1.2罐壁CA 0mm 罐底CA 0mm 焊缝系数E0.85罐壁尺寸、材料及许用应力如下：高度（m）厚度（mm）材料设计S d （MPa ）R p0.2（MPa ）R m （MPa ）水压试验S t （MPa）重量（kg ）1 1.58S30408137192.251371371962.82 1.58S30408137192.251371371962.83 1.56S30408137192.251371371471.64 1.56S30408137192.251371371471.65 1.26S30408137192.251371371177.36罐壁总高度7.2罐壁总重：m 18046.1计算结果：计算液位高度H （m ）计算壁厚t d （mm ）名义厚度t n（mm ）1 6.48 2.0 6.02 4.98 1.5 6.03 3.48 1.0 6.04 1.980.6 6.051.480.46.0立式圆筒形钢制焊接储罐设计计算书从下至上分段号TAILINGS DECANT WATER TANK （2020-TK-003）从下至上分段号1. 设计基本参数：API Std 650-2013 《钢制焊接石油储罐》2) 水压试验厚度计算：2. 罐壁分段及假设壁厚：腐蚀裕量3. 罐壁计算：1) 设计厚度计算（储存介质）：罐壁高度度： H1—中间抗风t—除非另有规定，量宽度的那层壁板的。
10立方米乙烯储罐课程设计
荆楚理工学院课程设计成果学院: 化工与药学院班级: 12级过程装备与控制工程一班学生姓名: 刁勇超学号: 2012402020111设计地点（单位）化工实验楼A411设计题目: 10m³乙烯储罐设计完成日期：2015年12 月23 日指导教师评语: ______________ __________________________________________________________________________________________ _________________________________________________________________ _________________________________________________________________ ______ __________ _成绩(五级记分制):_____ _ __________教师签名:__________ _______________目录前言第一章设计参数的确定1.1任务说明1.2介质特性分析1.3设计题目1.4原始数据第二章设计方案的确定2.1储罐的选型2.2主体材料的选择2.3封头型式的确定第三章结构尺寸的确定3.1筒体尺寸的确定3.2液柱静压力计算第四章设备结构设计4.1筒体厚度的计算4.2封头壁厚的计算4.3 筒体、封头的水压试验第五章法兰、接管及其零部件的确定5.1法兰尺寸型号的选择5.2接管尺寸的确定5.3垫片的选择5.4螺栓的选择5.5液位计的选型5.6人孔的选型第六章开孔补强设计6.1确定需要补强的开孔及接管6.2补强面积的计算6.2.1接管M处补强面积计算6.2.2接管D处补强面积计算6.3补强圈的设计6.3.1接管M处补强圈6.3.2接管D处补强圈第七章鞍座的选型7.1鞍座初步选型7.2估算鞍座负荷7.3鞍座位置的确定第八章焊接结构设计8.1回转壳体的焊接结构设计8.2接管与带补强圈的焊接结构设计8.3焊接方法和焊接材料选择总结附录参考文献前言近年来，我国乙烯工业取得了快速发展，已成为国民经济重要产业，国家在十一五期间提出了乙烯工业“基地化、大型化、一体化、园区化”的发展模式。
100立方0.2Mpa不锈钢储罐压力容器强度计算书
内筒体下段内压计算 计算单位 工程公司计算所依据的标准GB/T 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 p c 0.52 MPa设计温度 t -196.00 ︒ C 内径 D i 3000.00 mm材料S30408(Rp1.0)# ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]166.60 MPa 设计温度许用应力 [σ]t166.60 MPa 试验温度下屈服点 R eL 250.00 MPa 负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 0.00 mm 焊接接头系数 φ1.00厚度及重量计算计算厚度 δ = ct ic ][2P D p -φσ = 4.69mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 7.70 mm 名义厚度 δn = 8.00 mm 重量899.22Kg压力试验时应力校核压力试验类型 气压试验试验压力值 p T = 1.10p [][]σσt = 0.3900MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.80 R eL = 200.00MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 76.17 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [p w ]= 2δσφδe t i e []()D += 0.85302MPa 设计温度下计算应力 σt= ee i c 2)(δδ+D p = 101.56 MPa [σ]tφ 166.60 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论 合格内容器上封头内压计算计算单位 工程公司 计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 p c 0.35 MPa设计温度 t -196.00 ︒ C 内径 D i 3000.00 mm 曲面深度 h i 750.00 mm 材料S30408 (板材) 设计温度许用应力 [σ]t166.60 MPa 试验温度许用应力 [σ] 166.60 MPa 负偏差 C 1 0.30mm 腐蚀裕量 C 2 0.50（封头加工减薄量） mm焊接接头系数 φ 1.00压力试验时应力校核压力试验类型 气压试验 试验压力值p T = 1.10pt][][σσ= 0.3900MPa 压力试验允许通过的应力[σ]t [σ]T ≤ 0.80 R eL = 200.00MPa 试验压力下封头的应力σT = φδδ.2)5.0.(eh eh i T KD p += 112.60MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格厚度及重量计算形状系数K = ⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+2i i 2261h D = 1.0000计算厚度 δh = ct ic 5.0][2p D Kp -φσ = 3.15mm 有效厚度 δeh =δnh - C 1- C 2= 5.20 mm 最小厚度 δmin = 4.50 mm 名义厚度 δnh = 6.00 mm 结论 满足最小厚度要求 重量468.64Kg压 力 计 算最大允许工作压力 [p w ]= eh i eht 5.0][2δφδσ+KD = 0.57705MPa结论 合格内筒下封头压力计算计算单位 工程公司 计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 p c 0.55 MPa设计温度 t -196.00 ︒ C 内径 D i 3000.00 mm 曲面深度 h i 750.00 mm 材料S30408 (板材) 设计温度许用应力 [σ]t166.60 MPa 试验温度许用应力 [σ] 166.60 MPa 负偏差 C 1 0.30mm 腐蚀裕量 C 2 0.90（封头加工减薄量） mm焊接接头系数 φ 1.00压力试验时应力校核压力试验类型 气压试验 试验压力值p T = 1.10pt][][σσ= 0.3900MPa 压力试验允许通过的应力[σ]t [σ]T ≤ 0.80 R eL = 200.00MPa 试验压力下封头的应力σT = φδδ.2)5.0.(eh eh i T KD p += 86.13MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格厚度及重量计算形状系数K = ⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+2i i 2261h D = 1.0000计算厚度 δh = ct ic 5.0][2p D Kp -φσ = 4.96mm 有效厚度 δeh =δnh - C 1- C 2= 6.80 mm 最小厚度 δmin = 4.50 mm 名义厚度 δnh = 8.00 mm 结论 满足最小厚度要求 重量625.86Kg压 力 计 算最大允许工作压力 [p w ]= eh i eht 5.0][2δφδσ+KD = 0.75440MPa结论 合格注：带#号的材料数据是设计者给定的。
储罐计算
带肋球壳
罐顶厚度初算 拱顶半径 Rn (m) 18.96 拱顶厚度 t (mm) 7.9632 初算名度厚度 t (mm) 10 拱顶体积 m3 2.054067 拱顶重 kg 16124.43 Gk Pa 1012.315 附加载荷 Pa 1250 设计外压 Pa 3261.256 自支锥顶厚度 t (mm) 11.22522 自支拱顶厚度 t (mm) 9.814122 拱顶名度厚度 t (mm) 10 球面拱顶展开计算 输入数据 顶板块数n 系数a 系数b 中心顶板孔D2 12 25 30 1.92 φ φ
0
D1 15.75
(°) 24.62432 (°) 2.902293 球面拱顶展开计算是按"球罐 展开长L1(mm) 7163.132 和大型储罐"内的有关内容编 大弧长AB(mm) 4163.34 的有关符号和简图请参看本书 小弧长CD(mm) 542.6548 217、218和219页。 大半径R1(mm) 8665.302 小半径R2(mm) 961.2329 大弦长L1(mm) 4123.411 小弦长L2(mm) 535.4773
间距(mm)Leabharlann 经向的面积折算系数经向的组合截面形心 距离(mm)
间距(mm) 经向的面积折算系数
经向的组合截面形心 距离(mm)
钢板宽度H1 弹性模量E 罐顶起始角 雪载
MPa (° ) 192000 30 Gk 顶保温重 1.724234859 205.406708 103.1922 4108.134 罐底重量计算 罐底外径 m 15.94 罐底厚度 罐底重量 mm m kg 10 0.01 15665.21
m 1.58 f
罐内径D 罐壁高H 负偏差C1 腐蚀量C2 m 15.8 m 11.1 mm 0 mm 2
最新10立方米液氨储罐设计
目录第一章概论 (4)一、设计原则及规范 (4)二、项目建设概况 (5)第二章建设项目过程中危险源及危险和有害因素分析 (7)第三章储罐设计 (13)一、设计参数 (13)二、筒体设计 (14)三、内压封头设计： (17)四、人孔的设计和选择: (18)五、支座设计： (19)管道 ................................................................................................................................................. 错误!未定义书签。
法兰 (20)第四章储罐附件 (21)一、温度计 (21)二、液面计 (21)三、压力表 (23)四、氨气浓度检测仪 (24)五、水淋浴装置 (25)六、隔热和保冷设施 (26)七、通风设施 (26)八、安全阀 (26)第五章液氨冷库总平面布置及周边环境 (29)一、液氨储罐区的设置： (29)二、本装置布置时应当考虑的安全原则： (29)三、罐区防火间距： (30)四、安全色及安全标志 (31)第六章电气 (31)一、爆炸危险区域内电气设备选型 (31)二、防雷及防静电措施 (32)三、照明 (32)第七章防火提 (32)第八章消防设计 (35)一、消防车道 (35)二、消防栓 (36)三、灭火系统 (36)四、消防池 (36)第九章事故模拟计算 (38)一、泄漏程度分析 (38)二、危害半径模拟计算 (40)三、池火灾事故的模拟计算： (42)四、爆炸损害计算 (43)第十章安全控制措施 (45)一、应急事故处理 (45)二、人员疏散 (47)第十一章安全管理制度 (48)一、重大危险源管理制度 (48)二、储罐及储罐区安全管理制度 (48)第十二章结论与建议 (49)第一章概论一、设计原则及规范1.设计原则：认真贯彻“预防为主，防消结合”的方针，严格遵循国家和地方的有关防火规范及规定，搞好本项目的安全设计。
10立方安全泄放量的计算
内容器壳体外表面积 S3=2*S2+S1=26.28m2
外容器内直径D1=2300mm
外容器筒体壁厚t3=8mm
外容器外直径 D2=2316mm
外容器筒体长度h3=3860mm
外容器筒体内表面积 S4=π*D1*h3=27.89m2
外容器封头内表面积 S5=5.53m2
1.3.容器设计参数
内容器设计压力P=1.6MPa
内容器设计温度 T1=77K
安全阀整定压力P1=1.6MPa
安全阀泄放压力控制在Pd=1.86MPa
爆破片泄放压力控制在Pb=1.956MPa
1.4.安全阀参数
安全阀型号DAH-15A1
进出口尺寸 进口：M30*1.5外螺纹，出口：G3/4内螺纹
阀座处直径 d1=15mm
η——肋化效率
η=th(my)/my=
式中：y——翅片高度，0.12m
m=
U=2H=1.6m
H——肋片长或管长
A=HX=
X——翅片长度，0.003m
1.1.4绝热系统完好，但夹层已丧失真空状态下，外部温度为环境温度，内容器的温度为泄放压力下所储存介质的饱和温度，从热壁传入内容器的总热流量计算：
H3=Hi1+Hst+Htube
外容器壳体内表面积 S6=2*S5+S4=38.95m2
容器内液位高度h4=3955mm
1.2.容器所用绝热材料数据
绝热层材料导热系数（正常工况下）λiv=0.00102 W/m*k
绝热材料的导热系数（火灾环境）λif=0.0295 W/m*k
绝热层厚度ti=10mm
绝热层内外表面积的算术平均值Aim=(S3+S6)/2=32.62m2
立罐基础计算书
******************************************************************************* ***独立塔基础计算机辅助设计(CTCAD2002 For Windows)计算书******************************************************************************* ***项目号: 2014712-4图纸编号:设备名称: LNG储罐设备编号:计算日期: 09/13/14 计算时间: 10:37:10*************************************设计依据*************************************建筑结构荷载规范(GB50009-2012)混凝土结构设计规范(GB50010-2010)建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)高耸结构设计规范(GBJ135-2006)石油化工塔型设备基础设计规范(SH3030-2009)构筑物抗震设计规范(GB50191-2012)*************************************原始数据*************************************★★塔基础及地基类型[set_1]塔基础类型------------ 圆柱式地基类型-------------- 天然地基★★垂直及水平荷载[set_2]设备自重-------------- 525.5(kN) 结构重要性系数-------- 1.0设备保温层重---------- 0.0(kN) 基本风压--------------0.40(kN/m^2)设备防火层重---------- 0.0(kN) 体型系数-------------- 0.60设备内充水重---------- 639.0(kN) 风振系数-------------- 考虑平台及梯子重---------- 0.0(kN) 地面粗糙度类别-------- B类设备内操作介质重------ 639.0(kN)★★塔体几何尺寸[set_3]塔分段数-------------- 1(段)塔段塔段高外径壁厚保温厚第1段23494(mm) 3820(mm) 10(mm) 0(mm)裙座高度-------------- 0(mm) 底座环外径------------ 3940(mm)裙座外径-------------- 3240(mm) 底座环内径------------ 2570(mm)裙座壁厚-------------- 10(mm) 平台类型--------- 独立平台(有直梯)裙座防火层厚---------- 0(mm) 平台间距-------------- 3500(mm)★★螺栓几何尺寸[set_4]地脚螺栓类型---------- 锚板螺栓地脚螺栓丝扣长-------- 150(mm)地脚螺栓直径---------- 42(mm) 设备0度与建北夹角----- 0.000(度) 地脚螺栓个数---------- 12(个) 螺栓中心圆直径-------- 3240(mm)地脚螺栓露头长-------- 200(mm) 螺栓初始角------------ 0.000(度)★★基础材料及几何尺寸[set_5]基顶标高-------------- 0.800(m) 混凝土强度等级-------- C35地面标高-------------- 0.000(m) 热扎钢筋种类---------- HRB400基底标高-------------- -2.000(m) 保护层厚度------------ 50(mm)圆柱外径-------------- 4000(mm) 选用最大钢筋直径------ 25(mm)★★天然地基参数[set_6]地基承载力特征值------ 180(kN/m^2) 地基变形-------------- 计算基底以上土加权平均重度18(kN/m^3) 地震作用-------------- 考虑基底以下土重度-------- 18(kN/m^3) 地下水位到地面的高度-- 2(m) 宽度修正系数---------- 0.15 抗震设防烈度---------- 7度(0.15g)深度修正系数---------- 1.40 设计地震分组---------- 第二组抗震承载力调整系数---- 1.30 场地类别-------------- Ⅱ类土分层数-------------- 2-----------------------------土层参数信息----------------------------土层土层厚度压缩模量第1层2000(mm) 8.000(MPa)第2层10000(mm) 13.900(MPa)*************************************计算结果*************************************塔型设备的基本自振周期----------------- 0.497(s)塔型设备的加权平均重心高度------------- 12.547(m)-----------------------------风荷载标准值----------------------------基顶风弯矩基顶风剪力基底风弯矩基底风剪力基本风压作用时: 636(kN.m) 45(kN) 765(kN.m) 46(kN) 0.15kN/m^2作用时: 227(kN.m) 16(kN) 273(kN.m) 17(kN)----------------------------地震作用标准值---------------------------基顶地震弯矩--------- 1191(kN.m) 基顶地震剪力--------- 101(kN)基底地震弯矩--------- 1527(kN.m) 基底地震剪力--------- 123(kN)--------------------------基顶荷载效应组合值---------------------------------------------------------标准组合-------------------------------荷载组数基顶垂直力基顶总弯矩基顶总剪力荷载组合形式第1组1165(kN) 636(kN.m) 45(kN) 正常生产第2组1165(kN) 227(kN.m) 16(kN) 充水试压第3组526(kN) 636(kN.m) 45(kN) 停产检修第4组1165(kN) 1318(kN.m) 110(kN) 地震作用-------------------------------基本组合-------------------------------荷载组数基顶垂直力基顶总弯矩基顶总剪力荷载组合形式第5组1397(kN) 890(kN.m) 64(kN) 正常生产,永久荷载对结构不利第6组1572(kN) 0(kN.m) 0(kN) 正常生产,永久荷载起控制作用第7组1165(kN) 890(kN.m) 64(kN) 正常生产,永久荷载对结构有利第8组1334(kN) 318(kN.m) 23(kN) 充水试压,永久荷载对结构不利第9组1572(kN) 0(kN.m) 0(kN) 充水试压,永久荷载起控制作用第10组1165(kN) 318(kN.m) 23(kN) 充水试压,永久荷载对结构有利第11组526(kN) 890(kN.m) 64(kN) 停产检修,永久荷载对结构有利第12组1461(kN) 1726(kN.m) 145(kN) 地震作用,永久荷载对结构不利第13组1165(kN) 1726(kN.m) 145(kN) 地震作用,永久荷载对结构有利-----基底荷载效应组合值(不包括地面以下基础自重与底板以上回填土重)------------------------------------标准组合-------------------------------荷载组数基底垂直力基底总弯矩基底总剪力荷载组合形式第1组1416(kN) 765(kN.m) 46(kN) 正常生产第2组1416(kN) 273(kN.m) 17(kN) 充水试压第3组777(kN) 765(kN.m) 46(kN) 停产检修第4组1416(kN) 1680(kN.m) 132(kN) 地震作用-------------------------------基本组合-------------------------------荷载组数基底垂直力基底总弯矩基底总剪力荷载组合形式第5组1699(kN) 1071(kN.m) 65(kN) 正常生产,永久荷载对结构不利第6组1911(kN) 0(kN.m) 0(kN) 正常生产,永久荷载起控制作用第7组1416(kN) 1071(kN.m) 65(kN) 正常生产,永久荷载对结构有利第8组1635(kN) 383(kN.m) 23(kN) 充水试压,永久荷载对结构不利第9组1911(kN) 0(kN.m) 0(kN) 充水试压,永久荷载起控制作用第10组1416(kN) 383(kN.m) 23(kN) 充水试压,永久荷载对结构有利第11组777(kN) 1071(kN.m) 65(kN) 停产检修,永久荷载对结构有利第12组1763(kN) 2199(kN.m) 173(kN) 地震作用,永久荷载对结构不利第13组1416(kN) 2199(kN.m) 173(kN) 地震作用,永久荷载对结构有利---------------------------基础底板直径选择---------------------------正常生产时最小基础底板直径------------------ 4134(mm)充水试压时最小基础底板直径------------------ 4000(mm)停产检修时最小基础底板直径------------------ 4000(mm)地震作用时最小基础底板直径------------------ 4425(mm)最终计算结果：基础底板直径------------------ 4450(mm)深宽修正后的地基承载力特征值---------------- 222(kPa)调整后的地基抗震承载力特征值---------------- 288(kPa)-------------------------标准组合下地基反力-------------------------荷载组数平均土压力最大土压力最小土压力第1组138(kPa) 227(kPa) 50(kPa)第2组138(kPa) 170(kPa) 107(kPa)第3组97(kPa) 186(kPa) 9(kPa)第4组138(kPa) 341(kPa) 0(kPa)-------------------------基本组合下地基反力-------------------------荷载组数平均土压力最大土压力最小土压力等效均布荷载第5组157(kPa) 280(kPa) 33(kPa) 227(kPa)第6组170(kPa) 170(kPa) 170(kPa) 123(kPa)第7组138(kPa) 262(kPa) 15(kPa) 209(kPa)第8组153(kPa) 197(kPa) 108(kPa) 147(kPa)第9组170(kPa) 170(kPa) 170(kPa) 123(kPa)第10组138(kPa) 183(kPa) 94(kPa) 133(kPa)第11组97(kPa) 223(kPa) 0(kPa) 169(kPa)第12组161(kPa) 437(kPa) 0(kPa) 375(kPa)第13组138(kPa) 441(kPa) 0(kPa) 377(kPa)---------------配筋计算(钢筋面积前面带G 者为构造配筋)-----------------------------------圆柱式塔基础底板内力及配筋---------------------基础底板总厚度-------- 250(mm) 底板边缘厚度---------- 250(mm)配筋控制点每米宽板弯矩作用半径每米宽板配筋选筋底板上层最大径向: 0(kN.m) 2000(mm) G 294(mm^2) 47Φ10均布底板上层最大环向: 0(kN.m) 2000(mm) G 201(mm^2) Φ8@250底板下层最大径向: 10(kN.m) 2000(mm) G 375(mm^2) 47Φ12均布底板下层最大环向: 2(kN.m) 2000(mm) G 375(mm^2) Φ10@200------------------------------圆柱配筋------------------------------圆柱配筋总面积--------G 6283(mm^2) 圆柱选配钢筋---------- Φ12@200 --------------------------塔基础沉降计算----------------------------塔基础边缘最小沉降值------ 31.528(mm)塔基础边缘最大沉降值------ 31.528(mm)塔基础平均沉降值---------- 31.528(mm)塔基础沉降倾斜值---------- 0.00000基础混凝土强度等级C35;共计35.9立方米垫层混凝土强度等级C10;共计 1.7立方米******************************文件结束******************************。
储罐计算书模板
1600m3储罐设计计算书一 . 产品要求湖北新裕有限公司施工图设计, 需1600m3拱顶储罐, 按下述技术条件进行设计计算。
二 . 设计技术条件:1. 储罐编号: T-2109 ;2. 使用压力: 常压 (正压6550Pa, 负压150Pa);3. 储罐容积: 1600 m3;4. 储罐尺寸:储罐内径: 11.5m;罐壁高度: 15.5m;5. 储存介质: 食用油;6. 介质设计密度: 0.857. 设计温度: 50℃;8. 设计压力： Pa；9. 腐蚀裕量: 1.58mm; ;10. 储罐形式: 立式拱顶金属结构;11. 制造材料: Q235-A;12. 地震设防烈度: 7度;13.基本风压: 302Pa;14.基本雪压: 150Pa；三 . 设计计算: (一). 罐壁设计计算:1. 罐壁设计厚度按下列公式计算: Φ=][t 2D P i c σδ (JB/T4735—1997, 式5-1)δ 储罐罐壁的计算厚度( mm);cP 储罐的计算压力（MPa ），根据《钢制焊接常压容器》，其值为设计压力与容器各部位或元件所承受得液柱压力之和。
i D储罐内直径(mm), 11500mm;[]σt 设计温度下罐壁钢板的许用应力(MPa),查JB/T4735—1997表4－1根据中间插值法得130MPa;ϕ焊缝系数, 取0.9;C 1 钢板厚度负偏差(mm), 08mm; C 2 腐蚀裕量(mm), 取1.58mm;2. 先计算底圈罐壁板的壁厚，故Pc ＝Pi ＋ρg H ，其中Pi 为储罐设计压力，ρ为储液密度，Hi 为储罐高度，Pc ＝750＋1500×9.8×6.6＝0.09777MPa ；δ=9.01302500009777.0⨯⨯⨯ ＝2.09mm根据JB/T4735—1997中3.5中规定，罐壁的最小厚度为6mm ，故设计厚度为最小厚度和腐蚀裕量之和，取为8mm 。
由于JB/T4735—1997 12.2.1条 规 定 的 D <16m 罐 壁 钢 板 厚 度 应 不 小 于5mm, 所 以底圈 罐 壁 钢 板 厚 度取8mm 。