底面抗滑稳定性计算
均布荷载1（KN/㎡） 均布荷载2（KN/㎡） 均布荷载3（KN/㎡） 均布荷载4（KN/㎡） 均布荷载5（KN/㎡） 均布荷载6（KN/㎡） 均布荷载7（KN/㎡） 均布荷载8（KN/㎡） 均布荷载9（KN/㎡）
公式，抗滑移模型简 算。
33.70 0.55 0.83 655.55 1185.59 1.35 满足
厚度1（m） 厚度2（m） 厚度3（m） 厚度4（m） 厚度5（m） 厚度6（m） 厚度7（m） 厚度8（m） 厚度9（m）
0.6 0.8 0 0 0 0 0 0 0
18 容重1（KN/m³） 23 容重2（KN/m³） 0 容重3（KN/m³） 0 容重4（KN/m³） 0 容重5（KN/m³） 0 容重6（KN/m³） 0 容重7（KN/m³） 0 容重8（KN/m³） 0 容重9（KN/m³） 其余均布荷载P（KN/㎡）
底面抗滑稳定性计算
参照《公路软土地基路堤设计与施工技术细则》JTGT D31-02-2013第50页计算公式，抗滑移模型简 化右图所示。暂不考虑坡面台阶的抗滑有利作用，沿路基前进方向取1m单位宽度计算。
B1(m) B2(m) B(m) H1(m) H2(m) 抗滑力(KN)
7 19.27 26.27 12.85 0 738.10
与地基土的摩擦系 通过实验确定。
载1（KN/㎡） 载2（KN/㎡） 载3（KN/㎡） 载4（KN/㎡） 载5（KN/㎡） 载6（KN/㎡） 载7（KN/㎡） 载8（KN/㎡） 载9（KN/㎡）
11 18.4 0 0 0 0 0 0 0 29.4
坡度 1 ： 1.5 5 轻质土容重(KN/m³) 其余均布荷载（KN/㎡） 29.4 轻质土与边坡的摩擦系数 0.5 547.25 下滑力(KN) 1.3 抗滑稳定系数 抗滑稳定性
坡度角度(°) 坡度正弦值sin 坡度余弦值cos 抗滑段重力KN 下滑段重力KN 抗滑安全系数
根据《公路软土地基路堤设计与施工技术细则》6.4.8规定，现浇泡沫轻质土与地基土的摩擦系 数，无实测资料时可取0.5；当现浇泡沫轻质土与地基之间铺设防水土工布时，应通过实验确定。
4.0米高重力式挡墙验算(土压力计算方式：静止)
4.O 米高重力式挡墙验算(土压力计算方式：静止)重力式挡墙验算计算项目：重力式挡墙1计算时间:2023-03-0714:32:04星期二 执行规范：《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002),本文简称《边坡规范》 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001),本文简称《荷载规范》 《建筑抗震设计规范》(GB500U-2010),本文简称《抗震规范》《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010),本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002),本文简称《基础规范》《砌体结构设计规范》(GB50003-2001),本文简称《砌体规范》［已知条件］ 1.基本信息边坡类型 土质边坡 边坡等级 二级墙身高(m) 4.000 采用扩展墙趾台阶 √ 墙顶宽(m)1.200卜台阶尺寸bl(m)0.600]TJ TJ TJ TJ TJ 1 2 3 4 5 6 ΓL ΓL ΓL ΓL ΓL ΓL3.荷载信息场地环境一般地区土压力计算方法静止［计算内容］(1)墙身力系计算(2)滑动稳定性验算(3)倾覆稳定性验算(4)地基承载力及偏心距验算(5)基础强度验算(6)墙底截面强度验算(7)台顶截面强度验算［计算结果］一、【组合1】(一)作用在挡土墙上的力系计算1岩土压力计算(1)合力按假想墙背计算静止土压力：Ea=153.131(kN)Ex=153.131(kN)Ey=O.000(kN)作用点高度Zy=I.671(m)(2)分布岩土压力分布见左侧结果图。
2墙身重力计算墙身截面积=11.085(m2)重量=277.133(kN)重心至墙趾的水平距离=2.213(m)3墙背与假想墙背之间土楔重(包括超载)=62.834(kN)重心坐标⑵036,T.671)(相对于墙面坡上角点)(二)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.200因墙下基础为钢筋混凝土底板，所以需要验算基础底面的滑移稳定性基础截面积=2.947(m2)基础重量Wj=73.671(kN)采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下：基底倾斜角度=14.036(度)总竖向力=413.638(kN),在基底面的法向分量=401.288(kN),切向分量=100.322(kN)总水平力二153.131(kN),在基底面的法向分量二37.140(kN),切向分量二148.559(kN)滑移力=48.237(kN)抗滑力=87.686(kN)滑移验算满足：KC=1.818>1,300地基土摩擦系数=0.500地基±±楔重=58.600(kN)地基土层水平向:滑移力=153.131(kN)抗滑力=236.119(kN)地基土层水平向：滑移验算满足：K c2=1.542>1,300(三)倾覆稳定性验算相对于墙趾点：墙身重力的力臂=2.213(m)Ey的力臂=4.053(m)EX的力臂=0.658(m)墙背与第二破裂面(或假想墙背)之间土重的力臂=3.636(m)基础为钢筋混凝土底板，验算挡土墙绕基础趾点倾覆稳定性基础截面积=2.947(m2)基础重量Wj=73.671kN基础重心距离基础趾点的水平距离=2.516(m)倾覆力矩=160.150(kN-m)抗倾覆力矩=1340.486(kN-m)倾覆验算满足:Ko=8.370>1.600(四)地基承载力及偏心距验算基础类型为钢筋碎底板，验算底板下偏心距及压应力基础截面积=2.947(m2)基础重量Wj=73.671(kN)取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距相对于墙趾点：总竖向力(标准值)=438.428(kN)总弯矩(标准值)=1180.336(kN-m)力臂Zn=2.692(m) 基础底面宽度B=4.97基In)偏心距e=-0.203(m)(右偏)作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.203≤0.250X4.978=l.245(m)基底压力(标准值)：墙趾=66.506(kPa)墙踵=109.638(kPa)地基平均承载力验算满足：Pk=88.072≤f a=150.000(kPa)基础边缘地基承载力验算满足：Pi=IO9.638W1.2f∙=l.2X150.000=180.000(kPa)(五)基础强度验算基础为钢筋混凝土底板，需要作强度验算基础截面积=2.947(m2)基础重量Wj=73.671(kN)取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距基础底面宽度B=4.97基In)偏心距e=-0.203(m)(右偏)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.692(m)基础底压力(设计值)：趾部=66.506(kPa)踵部=109.638(kPa)悬臂根部=73.437(kPa) 重要性系数Yo=1.000混凝土底板基础悬臂端部强度验算:截面高度：H'=0.600(m)截面弯矩：M=10.337(kN-m)截面剪力：Q=27.342(kN)纵向受拉钢筋：AS=&aιfebho∕f y=52mm2P=0.01%<P Mln=0.20%按构造配筋As=1200mm2抗剪截面验算：V=27.34kN<0.250BCfCbhO=I636.25kN截面满足抗剪承载力验算：27.34(kN)≤0.7βh ftbho=488.95(kN)满足(六)墙底截面强度验算1岩土压力不重新计算2墙身重力计算墙身截面积=9.160(m2)重量=229.000(kN)重心至墙趾的水平距离=2.128(m)3墙背与假想墙背之间土楔重(包括超载)=40.000(kN)重心坐标(1.867,T.333)(相对于墙面坡上角点)4截面验算相对于验算截面外边缘：墙身重力的力臂=2.128(m)Ey的力臂=3.636(m)EX的力臂=0.658(m)相对于截面趾点：总竖向力(设计值)=267.283(kN)总弯矩(设计值)=525.827(kN-m)力臂Zn=1.967(m)截面宽度B=3.800(m)偏心距e=-0.067面)(右偏)截面上偏心距验算满足：e=0.067≤0.225X3.800=0.855(m)重要性系数YO=1.000验算截面上的轴向压力设计值N=267.283(kN)素混凝土构件的稳定系数6=1.000每沿米混凝土受压区面积A'c=3.935(m2)素混凝土轴心抗压强度设计值=10115.0(kPa)受压承载力验算满足：YON=267.283<Φf c<A,c=39798.645(kN)重要性系数Yo=1.000验算截面上的剪力设计值V=38.283(kN)轴向压力设计值N=267.283(kN)挡墙构件的计算截面每沿米面积A=3.800(m2)素混凝土轴心抗拉强度设计值L=698.500(kPa)计算截面的剪跨比入=1.5受剪承载力验算满足：YoV=38.283<1.75ftbh√(λ+l)=1858.010(kPa)(七)台顶截面强度验算1岩土压力计算按假想墙背计算静止土压力：Ea=70.431(kN)Ex=7O.431(kN)Ey=O.000(kN)作用点高度Zy=L133(m)2墙身重力计算墙身截面积=6.970(m2)重量=174.250(kN)重心至墙趾的水平距离;1.450(m)3墙背与假想墙背之间土楔重(包括超载)=28.900(kN)重心坐标(1.767,T.133)(相对于墙面坡上角点)4截面验算相对于验算截面外边缘：墙身重力的力臂=1.450(m)Ey的力臂=2.617(m)EX的力臂=1.133(m)相对于截面趾点：总竖向力(设计值)=191.858(kN)总弯矩(设计值)=218.914(kN-m)力臂Zn=1.141(m)截面宽度B=2.900(m)偏心距e=0.309(m)(左偏)截面上偏心距验算满足：e=0.309≤0.225X2.900=0.653(m)重要性系数YO=1.000验算截面上的轴向压力设计值N=191.858(kN)素混凝土构件的稳定系数4>=1.000每沿米混凝土受压区面积A'c=2.282(m2)素混凝土轴心抗压强度设计值fe=10115.0(kPa)受压承载力验算满足：YON=191.858<Φfc<Λ,c=23082.844(kN)重要性系数YO=1.000验算截面上的剪力设计值V=17.608(kN)轴向压力设计值N=191.858(kN)挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.900(m2)素混凝土轴心抗拉强度设计值*=698.500(kPa)计算截面的剪跨比人=1.5受剪承载力验算满足:YoV=17.608<1.75f l bho∕(λ+l)=1417.955(kPa)二、【组合2】(一)作用在挡土墙上的力系计算1岩土压力计算(1)合力按假想墙背计算静止土压力：Ea=153.131(kN)Ex=153.131(kN)Ey=O.000(kN)作用点高度Zy=I.671(m)(2)分布岩土压力分布见左侧结果图。
水利工程设计常用计算公式
水利常用专业计算公式一、枢纽建筑物计算1、进水闸进水流量计算：Q=B0δεm（2gH03）1/2式中：m —堰流流量系数ε—堰流侧收缩系数2、明渠恒定均匀流的基本公式如下：流速公式：u＝RiC流量公式Q＝Au＝A RiC流量模数K＝A RC式中：C—谢才系数，对于平方摩阻区宜按曼宁公式确定，即C ＝6/1n 1RR —水力半径（m ）；i —渠道纵坡；A —过水断面面积（m 2）；n —曼宁粗糙系数，其值按SL 18确定。
3、水电站引水渠道中的水流为缓流。
水面线以a1型壅水曲线和b1型落水曲线最为常见。
求解明渠恒定缓变流水面曲线，宜采用逐段试算法，对棱柱体和非棱柱渠道均可应用。
逐段试算法的基本公式为△x=f21112222i -i 2g v a h 2g v a h ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+ 式中：△x ——流段长度（m ）；g ——重力加速度（m/s ²）；h 1、h 2——分别为流段上游和下游断面的水深（m ）；v 1、v 2——分别为流段上游和下游断面的平均流速（m/s ）；a 1、a 2——分别为流段上游和下游断面的动能修正系数；f i ——流段的平均水里坡降，一般可采用⎪⎭⎫ ⎝⎛+=-2f 1f -f i i 21i 或⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=∆=3/4222224/312121f f v n R v n 21x h i R 式中：h f ——△x 段的水头损失（m ）； n 1、n 2——分别为上、下游断面的曼宁粗糙系数，当壁面条件相同时，则n 1=n 2=n ； R 1、R 2——分别为上、下游断面的水力半径（m ）；A 1、A 2——分别为上、下游断面的过水断面面积（㎡）；4、各项水头损失的计算如下：（1）沿程水头损失的计算公式为⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+∆=3/4222223/412121f v n v n 2x h R R （2）渐变段的水头损失，当断面渐缩变化时，水头损失计算公式为：L f 2122c f c i g 2v g 2v f h h h -+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=+=ω 5、前池虹吸式进水口的设计公式（1）吼道断面的宽高比：b 0/h 0=1.5—2.5；（2）吼道中心半径与吼道高之比：r 0/h 0=1.5—2.5；（3）进口断面面积与吼道断面面积之比：A 1/A 0=2—2.5；（4）吼道断面面积与压力管道面积之比：A 0/A M =1—1.65；（5）吼道断面底部高程（b 点）在前池正常水位以上的超高值：△z=0.1m —0.2m ；（6）进口断面河吼道断面间的水平距离与其高度之比：l/P=0.7—0.9；6、最大负压值出现在吼道断面定点a 处，a 点的最大负压值按下式确定：γανp *w 20a h g 2h h -+++Z +∆Z =∑、B式中：Z —前池内正常水位与最低水位之间的高差（m ）；h 0—吼道断面高度（m ）；∑w h —从进水口断面至吼道断面间的水头损失（m ）； γ/p *—因法向加速度所产生的附加压强水头（m ）。
泵房设计规范
6泵房设计6.1泵房布置6.1.1泵房布置应根据泵站的总体布置要求和站址地质条件，机电设备型号和参数，进、出水流道（或管道），电源进线方向，对外交通以及有利于泵房施工、机组安装与检修和工程管理等，经技术经济比较确定。
6.1.2泵房布置应符合下列规定：6.1.2.1满足机电设备布置、安装、运行和检修的要求。
6.1.2.2满足泵房结构布置的要求。
满足泵房内通风、采暖和采光要求，并符合防潮、防火、防噪声等技术规定。
6.1.2.4满足内外交通运输的要求.6.1.2.5 注意建筑造型，做到布置合理，适用美观.6.1.3泵房挡水部位顶部安全超高不应小于表6.1.3的规定.表泵房挡水部位顶部安全超高下限值注：（1）安全超高系指波浪、壅浪计算机高程以上距离泵房挡水部位顶部的高度；（2）设计运用情况系指泵站在设计水位时运用的情况，校核运用情况系指泵站在最高运行水位或洪（涝）水位时运用的情况。
6.1.4主机组间距应根据机电设备和建筑结构布置的要求确定，并应符合本规范9.11.2〜的规定。
6.1.5主泵房长度应根据主机组台数、布置形式、机组间距，边机组段长度和安装检修间的布置等因素确定，并应满足机组吊运和泵房内部交通的要求。
6.1.6主泵房宽度应根据主机组及辅助设备、电气设备布置要求，进、出水流道（或管道）的尺寸，工作通道宽度，进、出水侧必需的设备吊运要求等因素，结合起吊设备的标准跨度确定，并应符合本规范9.11.7的规定。
立式机组主泵房水泵层宽度的确定，还应考虑集水、排水廊道的布置要求等因素.主泵房各层高度应根据主机组及辅助设备、电气设备的布置，机组的安装、运行、检修，设备吊运以及泵房内通风、采暖和采光要求等因素确定，并应符合本规范〜9.11.10的规定。
主泵房水泵层底板高程应根据水泵安装高程和进水流道（含吸水室）布置或管道安装要求等因素确定。
水泵安装高程应根据本规范9.1.10规定的要求，结合泵房处的地形、地质条件综合确定.主泵房电动机层楼板高程应根据水泵安装高程和泵轴、电动机轴的长度等因素确定。
挡墙计算书
挡土墙单元计算书计算采用北京理正软件设计研究院所编制的《理正挡土墙设计软件（Ver 5.11）》设计。
设计时根据现场实际做恰当调整。
由于现场高程变化较大，4号挡土墙分别选取ZK062、ZK444和ZKR450进行滑动稳定性、倾覆稳定性等分析。
设计计算时，4号挡土墙按国标《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）进行计算。
按ZK062计算得滑移验算满足: Kc = 3.35 > 1.300倾覆验算满足: K0 = 2.826 > 1.500按ZK444计算得滑移验算满足: Kc = 1.777 > 1.300倾覆验算满足: K0 = 2.581> 1.500按ZKR450计算得滑移验算满足: Kc = 1.831 > 1.300倾覆验算满足: K0 = 2.656 > 1.500截面强度验算均满足要求。
依据《理正基坑深基坑支护结构设计软件》按ZK444验算挡土墙顶填土稳定性得：K=2.71>1.3计算结果表明：本标段采用上述支挡方案是安全的。
Zk62-007.446标段-5.8米截面重力式挡土墙验算[执行标准：通用]原始条件:墙身尺寸:墙身高: 5.800(m)墙顶宽: 1.840(m)面坡倾斜坡度: 1:0.200背坡倾斜坡度: 1:0.000采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.240(m)墙趾台阶h1: 0.590(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率: 0.200:1物理参数:圬工砌体容重: 22.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500墙身砌体容许压应力: 690.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 210.000(kPa)墙身砌体容许拉应力: 80.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 130.000(kPa)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 18.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 19.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 240.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.600地基土类型: 岩石地基地基土内摩擦角: 35.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.000 2.000 02 5.000 0.000 2第1个: 距离0.000(m),宽度11.000(m),高度0.560(m)第2个: 距离11.000(m),宽度42.000(m),高度3.330(m)坡面起始距离: 1.340(m)地面横坡角度: 62.000(度)墙顶标高: 0.000(m)=====================================================================第 1 种情况: 一般情况[土压力计算] 计算高度为 6.448(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到:第1破裂角： 28.000(度)Ea=162.735 Ex=155.203 Ey=48.935(kN) 作用点高度 Zy=2.606(m) 墙身截面积 = 15.227(m2) 重量 = 335.002 kN墙顶上的土重 = 10.774(kN) 重心坐标(1.393,0.298)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.600采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 339.061(kN) En = 78.423(kN) Wt = 67.812(kN) Et = 142.592(kN) 滑移力= 74.780(kN) 抗滑力= 250.490(kN)滑移验算满足: Kc = 3.350 > 1.300地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 155.203(kN) 抗滑力= 207.328(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.336 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 2.000 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 3.240 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.958 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 303.915(kN-m) 抗倾覆力矩= 858.781(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.826 > 1.500(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 417.484(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=554.865(kN-m) 基础底面宽度 B = 3.304 (m) 偏心距 e = 0.323(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.329(m)基底压应力: 趾部=200.462 踵部=52.239(kPa)最大应力与最小应力之比 = 200.462 / 52.239 = 3.837作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.323 <= 0.250*3.304 = 0.826(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=200.462 <= 288.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=52.239 <= 312.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=126.351 <= 240.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 14.178(m2) 重量 = 311.907 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.989 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 3.240 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.958 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 371.616(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=504.981(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.359(m)截面宽度 B = 3.240 (m) 偏心距 e1 = 0.261(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.261 <= 0.300*3.240 = 0.972(m)截面上压应力: 面坡=170.159 背坡=59.234(kPa)压应力验算满足: 计算值= 170.159 <= 690.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 2.024 <= 210.000(kPa)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 5.210(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到:第1破裂角： 28.000(度)Ea=116.982 Ex=111.567 Ey=35.177(kN) 作用点高度 Zy=2.151(m) 墙身截面积 = 12.301(m2) 重量 = 270.618 kN墙顶上的土重 = 10.774(kN) 重心坐标(1.393,0.298)(相对于墙面坡上角点)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 12.301(m2) 重量 = 270.618 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.682 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.882 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.151 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 316.569(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=342.868(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.083(m)截面宽度 B = 2.882 (m) 偏心距 e1 = 0.358(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.358 <= 0.300*2.882 = 0.865(m)截面上压应力: 面坡=191.694 背坡=27.993(kPa)压应力验算满足: 计算值= 191.694 <= 690.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -5.226 <= 210.000(kPa)=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力 = 250.490(kN),滑移力 = 74.780(kN)。
挡墙稳定应力计算书-(个人例子分享2)
1.2 挡墙稳定应力计算
1）抗滑稳定安全系数按下式计算：
Kc=fΣV/ΣH
式中：Kc——抗滑稳定安全系数；
f——基底面与地基间摩擦系数，取f=0.3；
ΣV——垂直荷载总和；
ΣH——水平荷载总和。
2）抗倾稳定按下式算：
Ko=ΣMy/ΣMo
式中：Ko——抗倾稳定安全系数；
ΣMy——作用于墙身各力对墙前趾的稳定力矩；kN.m
ΣMo——作用于墙身各力对墙前趾的倾覆力矩。
kN.m 3）基底应力按下式计算：
σ1，2=ΣV /B（1+6e/B）
式中：σ1——墙前基底处的应力；KPa
σ2——墙背基底处的应力；KPa
B——墙底宽度；(m)
e——墙底压力偏心距。
(m)
其它符号意义同前。
4）计算工况
根据本工程实际情况，挡墙稳定应力计算拟定了以下三种计算工况。
工况1：施工完建期，墙前墙后均无水；
工况2：墙前正常蓄水位3.0m，墙后水位2.0m。
通过计算，抗滑、抗倾安全系数、地基应力均能满足规范要求。
挡墙稳定计算成果分别见表1-4。
表1-4 挡墙稳定应力计算成果表
由上表可知，挡墙抗滑稳定安全系数均大于1.2，抗倾覆安全系数均大于1.45，基底应力的最大值与最小值之比小于2.0，均能满足规范要求。
挡墙基底计算最大正应力为93.0kPa，高于地基土允许承载力标准值40kPa，要求进行钻孔灌注桩地基处理。
重力坝抗滑稳定及应力计算
项目名称：几内亚凯勒塔（KALETA）水电站工程项目阶段：复核阶段计算书名称：重力坝抗滑稳定及应力计算审查：校核：计算：黄河勘测规划设计有限公司Yellow River Engineering Consulting Co. ,Ltd.二〇一二年四月目录1.计算说明 (1)1.1 目的与要求 (1)1.2 基本数据 (1)2.计算参数和研究方法 (2)2.1 荷载组合 (2)2.2 计算参数及控制标准 (2)2.3 计算理论和方法 (3)3.计算过程 (5)3.1 荷载计算 (5)3.1.1 自重 (5)3.1.2 水压力 (6)3.1.3 扬压力 (10)3.1.4 地震荷载 (14)3.2 安全系数及应力计算 (17)4.结果汇总 (22)1.计算说明1.1 目的与要求下列计算是有关挡水坝段、溢流坝段、进水口、底孔坝段抗滑稳定性和基底应力计算。
1.2 基本数据正常蓄水位：110m；设计洪水位：112.94m；校核洪水位：113.30m；大坝设计洪水标准为100年一遇，校核洪水标准为1000年一遇；坝址区地震动峰值加速度为0.15g（g=9.81m/s²），地震动反应周期为0.25s，相应的地震基本烈度为7度，本工程抗震设计烈度为7度。
计算选取的挡水坝段坝顶高程114.00m，坝基底高程92.00m，坝高22m，坝顶宽5m。
上游坝面竖直，下游坝坡在107.33m高程以上竖直，在107.33m 高程以下坡度为1:0.75。
计算选取的溢流坝段堰顶高程110.00m，坝基底高程96.00m，坝高14m，上游坝面竖直，下游坝坡在108.59m高程以上为Creager剖面，在108.59m 高程以下坡度为1:0.85。
正常蓄水位时，溢流坝段下游无水；设计洪水位112.94m时，下游水位104.80m；校核洪水位113.30m时，下游水位105.42m。
进水口坝段顶高程114.00m，坝基底高程87.80m，坝高26.2m，顶宽13.06m，上游坝坡为1:0.25，下游坝坡在107.33m高程以上竖直，在107.33m 高程以下坡度为1:0.75。
建(构)筑物抗滑抗倾覆稳定性计算的新公式
猿冤 挡土墙基底应力的计算公式院
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式中院 孕皂葬曾渊皂蚤灶冤 为 挡土 墙 基 底 应力 的 最 大 值 及 最 小 值曰移酝 为 作用 在挡 土墙 上的 全部 荷载 对 基底 形 心
的力矩之和曰粤 为挡土墙基底面积曰宰 为挡土墙基底
面截面模量遥
渊圆冤 叶建筑地基基础设计规范曳 咱圆暂
渊员冤
式中院运糟 为挡土墙沿基底面抗滑稳定安全系数曰枣 为 挡土墙基底面与地基土间的摩擦系数曰移郧 为作用 在挡土墙上全部垂直于水平面的荷载曰移匀 为作用 在挡土墙上全部平行于基底面的荷载遥
当挡土墙基底面向内倾斜时袁则院
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重力坝尧水闸尧挡土墙尧压力管道镇墩尧进水塔尧 桥梁及渡槽墩台等广泛应用于水利工程及土建工程 中袁这些建渊 构冤 筑物都要进行抗滑抗倾覆稳定性及 基底应力的计算袁而现行规范不尽完善袁尤其是规范 中建渊构冤 筑物抗滑抗倾覆稳定安全系数计算公式 有局限性袁在某些情况其结果不能反映建渊 构冤 筑物 的抗滑抗倾覆稳定性袁与实际不符遥 如规范公式不 适用于被动土压力较大情况袁随着被动土压力的增 大袁抗滑及抗倾覆稳定安全系数不连续袁会出现无穷 间断点袁随着出现负值袁且绝对值愈来愈小遥 针对此 情况袁本文推荐建渊构冤 筑物抗滑抗倾覆稳定性计算 新公式袁它克服了规范公式的缺陷袁其意义明确袁适 用范围广袁函数连续袁其结果符合实际袁新公式涵盖 了规范公式袁规范公式只是它的特例遥
收稿日期院圆园员苑 原园苑 原猿园 作者简介院程刚渊员怨苑愿原 冤 袁男袁陕西省西安市人袁工程师袁主要从 事 水利水电工程设计工作援
重力坝抗滑稳定及应力计算
项目名称：几内亚凯勒塔（KALETA）水电站工程项目阶段：复核阶段计算书名称：重力坝抗滑稳定及应力计算审查：校核：计算：黄河勘测规划设计有限公司Yellow River Engineering Consulting Co. ,Ltd.二〇一二年四月目录1.计算说明.......................................... 错误!未定义书签。
目的与要求..................................... 错误!未定义书签。
基本数据....................................... 错误!未定义书签。
2.计算参数和研究方法................................ 错误!未定义书签。
荷载组合....................................... 错误!未定义书签。
计算参数及控制标准............................. 错误!未定义书签。
计算理论和方法................................. 错误!未定义书签。
3.计算过程.......................................... 错误!未定义书签。
荷载计算....................................... 错误!未定义书签。
自重....................................... 错误!未定义书签。
水压力..................................... 错误!未定义书签。
扬压力..................................... 错误!未定义书签。
地震荷载................................... 错误!未定义书签。
安全系数及应力计算............................. 错误!未定义书签。
挡土墙验算资料：车辆荷载换算及计算参数
路 基 路 面 工 程
-----李强
长 沙 理 工 大 学 备 课 纸
行验算，其稳定系数不应小于 1.25。 二、基底应力及合力偏心距验算 基底应力验算：保证挡土墙基底应力不超过地基容许承载力。 合力偏心距验算：使挡土墙墙型结构合理和避免发生显著的不均匀沉陷。 1. 基础底面的压应力 ⑴ 轴心荷载作用时
SQiK 为其它荷载效应； Rk 为构件抗力标准值； ci 为荷载效应组合系数； rQi 为其它荷载效应分项系数。
2. 计算状态与荷载系数 ① 承载力极限状态
承载能力极限状态荷载分项系数 情况 组合 垂直恒载 rG 恒载或车辆荷载、人群 荷载的主动土压力 rQ1 被动土压力 rQ 2 水浮力 rQ 3 静水压力 rQ 4 动水压力 rQ 5 地震作用 rQ 6 1.00 0.30 0.95 0.95 0.95 0.90 0.95 1.40 0.50 1.10 1.05 1.20 1.10 1.30 荷载增大对挡土墙结构起有利作用时 III I，II 0.90 荷载增大对挡土墙结构起不利作用时 III I，II 1.20
墙高 ≤5.0 ｍ ＞5.0 ｍ
r
Qi
ci S QiK ) Rk / rk
公路等级 高速公路、一级公路 1.0 1.05 二级及以下公路 0.95 1.0
rG 为垂直恒载引起的效应分项系数； rQ1 为恒载及汽车活载的土压力效应分项系数； rK 为抗力安全系数； S GK 为恒载效应 （包括挡土墙自重及后踵板上或基础襟边以上的土重） ；SQ1K 为恒载及汽车活载的土压力效应；
5.3坝肩岩体抗滑稳定计算及参数选定-华电
坝基岩体稳定分析与评价方法框图
坝基表层滑移计算图形
扬压力计算图形
２.深层滑移稳定性
（２）单滑面倾向下游
（３）双向滑动面
坝肩（拱座）岩体稳定分析与评价方法框图
二、抗滑稳定计算中f、c值的确定 一般的混凝土重力坝如将f值提高0.1，则工程 量可节省10％～15％。如新安江大坝，若f值减少 0.01，就会增加2万多方混凝土的工程量。 １.对于大、中型水电工程， f 、 f’、c’ 值原则 上以原位抗剪(断)试验或室内中型抗剪(断)试验成 果为主要依据，当夹泥厚度较大时，可据室内试 验资料为依据。混凝土坝对试验成果的取值标准， 可按下述原则进行。 (1)坝基底面与基岩、坝基下基岩岩体之间的抗 剪(断)强度指标，可按下述原则考虑： ①当试件呈脆性破坏时，抗剪(断)强度以峰值 强度(极限强度)的小平均值、抗剪强度以比例极 限强度作为标准值。
还有人提出用变形一致的原则计算， 即选取各种岩层在所处部位的应力作用 下，用同一特定变形值时的各自抗剪强 度(f ，c)计算坝基抗滑稳定。无疑这种方 法较准确，较符合实际。 由上可知，由多种岩层组成的坝基， 其抗滑稳定计算是复杂的。
②当岩体破碎，具有碎裂结构或隐裂隙发育， 试件呈塑性破坏时以屈服强度为标准值。 (2)岩体中结构面的抗剪(断)强度指标，可按下 述原则考虑： ①当结构面试件呈剪断破坏，即结构面的凸起 部分被剪断或胶结充填物被剪断时，以峰值强 度的小平均值作为标准值。 ②当试件呈剪切(摩擦)破坏时，以比例极限强 度作为标准值。
3.岩性不均时f、 c值的选定
当坝基岩体由软硬性质不同的岩层组成时，通常 采用面均加权法求出平均的f、c值来计算抗滑稳定， 即将各种不同性质的岩石在某坝段所占面积分别乘 以各自的抗剪指标，再将这些乘积的和除以该坝段 的总面积。 由于岩性软、硬不同和在坝基所处部位不同，岩 体中的应力分布也不一样。坚硬岩石和在坝趾附近 的岩体所承受的应力都较大，所以，用面积加权平 均的f、 c值去计算坝基的抗滑稳定，是不能完全符 合实际情况的。因此，尚有应力加权法计算坝基岩 石的f值，即考虑层、断层带的抗剪(断)强度指标可按 下述原则考虑： ①当试件呈塑性破坏时，以屈服强度或流变强 度作为标准值。 ②当粘土含量大于30％，并以蒙脱石矿物为主 时，采用流变强度。 据试验得出的上述各种情况的标准值，应根据 试验时剪切变形和破坏情况、裂隙发育和充填胶 结情况、裂隙面粗糙程度、起伏差、岩体风化情 况，以及地应力等地质条件，分析判断试验成果 的代表性，进行调整和修正，然后提出地质建议 值。建议值通常比标准值稍低一些，但根据具体 情况也有稍高的。