桥梁挂篮强度验算计算书资料

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主桥挂篮计算书

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一、工程概况及计算依据1.1、工程概况南京机场高速公路包含主线、东、西集散车道,均跨越秦淮河新河相交,本次施工的桥梁为东、西集散车道跨秦淮河新河大桥。

东集散车道跨秦淮新河桥梁墩号、桩号范围:Pe13~Pe16,K4+026.57~K4+226.57;西集散车道跨秦淮新河桥梁墩号、桩号范围:Pw13~Pw16,K4+026.54~K4+226.54,桥梁结构采用单箱单室斜腹板预应力混凝土箱梁,桥梁全宽15.5m,中墩及边墩顶梁高为5.4m、2.7m,变高梁以腹板斜率不变,变底板宽度来实现。

主要施工工艺:箱梁采用对称悬臂浇筑法施工,边跨现浇段搭设支架浇筑,先边跨合拢再中跨合拢。

上部结构主梁为预应力混凝土变截面箱梁,跨径组合54+92+54m。

中支点梁高5.4m 高跨比1/17.04;跨中梁高2.7m,高跨比1/34.07。

箱梁高度按2次抛物线线形变化,边跨与中跨梁高对称。

桥梁截面为单箱单室斜腹板箱型截面,箱梁顶板宽15.2m,设置单向2%横坡;底板横向为平坡。

截面尺寸:顶板厚28cm;底板厚30~80cm;腹板厚45~85cm;悬臂板长度3.7m,挑臂根部厚55cm。

在墩顶及中跨跨中设置横梁。

箱梁节段长度0#块为12.0m,其它节段长度3×3.0m+4×3.5m+4×4.0m,共11节段。

合拢段长2.0m。

全桥共设1个主跨合拢段和2个边跨合拢段。

各节段梁体参数表1.2、计算依据1、机杨高速东西集散车道跨秦淮河新河大桥施工图纸(第二册);2、我单位积累的成熟技术、科技成果、施工方法以及从事类似工程的施工经验;3、《公路桥涵施工技术规范》(G/TF50-2011);4、《公路工程施工安全技术规程》(JTJ076-95);5、《路桥施工计算手册》 人民交通出版社;6、《公路钢木结构设计规范》(JTJ025-1986)。

1.3、计算荷载参数取值1、施工人员、施工料具运输、堆放荷载:①计算模板及直接支撑模板的小棱时,取2.5KN/m 2;②计算直接支撑小棱的梁或拱架时取1.5KN/m 2;③计算支架立柱及支承拱架的其它结构构件时取1.0KN/m 2;2、振捣荷载2.0KN/m 2;3、模板、支架自重:0.750KN/m 2;4、钢筋混凝土容重取:3/26m KN g =;5、钢材弹性模量取:Mpa E 5101.2⨯=;6、A3钢力学性能:轴心应力[]Mpa 1400=σ;弯曲应力[]Mpa w 145=σ;剪应力[]Mpa 85=τ(其容许应力按临时结构组合Ⅰ提高1.3倍);4、计算模型本项目采用三角桁架片组成的三角挂篮,挂篮按最重节段4#重量为1330.5KN 进行设计,其主要技术指标见。

最新挂篮计算书091101

最新挂篮计算书091101

挂篮计算书091101(40+56+40)m连续梁挂篮计算书一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《有砟轨道预应力混凝土连续梁40+56+40m(通桥(2008)2261A-Ⅵ》1.2 《40+56+40m连续梁梁部施工方案》1.2《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)1.3《钢结构设计规范》GB 50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取2.6t/m3,钢材密度取7.85t/m3,钢材弹性模量E=2.1x105Mpa,泊松比取0.3。

2.2 Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=215Mpa,抗剪强度设计值[fv]=125Mpa; Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa,抗剪强度设计值[fv]=180Mpa;φ32精轧螺纹钢筋(吊杆和锚杆)采用785级,按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。

3、计算方法和内容本挂篮采用ANSYS通用有限元程序,按照挂篮实际结构建立空间模型进行整体分析计算。

计算工况:根据设计图纸,本桥箱梁梁段长度有3.0米、3.5米两种,取3.0米长度的第一个梁段,即最重的A1号梁段进行计算。

荷载施加:混凝土浇筑时,箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上;顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模滑梁上;翼板混凝土和外模自重作用在外模滑梁上;挂篮其他结构在计算模型中以自重形式考虑;各部分混凝土方量均按A1号梁段后端的J16截面进行计算,计算砼重量超过设计重量5%;主要计算内容:挂篮整体结构的强度和刚度。

4、荷载组合①模板及挂篮自重;内模自重5.175t,外模自重6.707t,分别以均布荷载形式施加在内、外滑梁上,挂篮其他结构自重按7.85t/ m3在计算模型中考虑。

②新浇筑钢筋混凝土自重;砼体积的计算偏安全考虑,以J16截面的面积按等截面计算后,按2.6t/ m3的密度换算成计算荷载。

③施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载;人群、机具等临时荷载取g临=1KN/ m2。

桥梁挂篮强度验算计算书

桥梁挂篮强度验算计算书

合口澧水大桥挂篮强度验算计算书一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《临澧县合口澧水大桥工程招标文件第四卷设计图表桥梁、涵洞第二册》1.2《挂蓝施工设计图》1.3《悬浇箱梁施工组织设计》1.4《公路桥涵施工技术规》(JTJ-041-2000)1.5《路桥施工计算手册》1.6《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》(JTG D62-2004)1.7《钢结构设计规》GB 50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取2..5t/m3,钢材密度取7.85t/m,钢材弹性模量E=2.1x105Mpa。

[τ=85Mpa;2.2Q235钢弯曲容许应力][σ=145Mpa;剪切容许应力]Q420钢(贝雷插销)抗剪强度设计值[fv]=195Mpa;贝雷梁Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa,抗剪强度设计值[fv]=180Mpa,容许弯矩[M]=900KN.M;φ25、φ32精轧螺纹钢筋(吊杆和锚杆)采用785级,按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。

3、计算方法和容3.1计算工况:根据设计图纸,本桥箱梁梁段长度有3.5m和4.0m两种,取3.5m和4.0m长度的梁段,即最重的1#和5#梁段进行计算。

3.2荷载施加:混凝土浇筑时,箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上;顶板混凝土及模自重作用在挂篮模走行梁上;翼板混凝土和外模自重作用在外模;挂篮其他结构在计算模型中以自重形式施加;各部分混凝土方量均按1#和5#梁段后端进行计算;主要计算容:挂篮主体结构的总体强度和刚度。

4、荷载传递路径翼板荷载外模行走梁 已浇梁段翼板顶板、底板、腹板荷载 底模纵梁 底模前横梁 前吊横梁 底模后横梁 已浇梁段二、 荷载计算单个挂蓝构件重量明细表主桁架最重梁段重量计算三、吊杆系统强度验算由于底模、外侧模、顶板模吊杆系统为独立支撑,因此各系统吊杆分别对应承受底腹板砼重量、翼板砼重量、顶板砼重量以及相对应系统自重之和。

大桥挂篮计算书

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大桥挂篮计算单一.计算依据1.《路桥施工计算手册》周水兴等编著2.《桥涵》(上、下册)交通部第一公路工程总公司主编3.《实用土木工程手册》(第三版)杨文渊编4.《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)5.《材料力学》(上、下册)6.《结构力学》(上、下册)二.计算1.计算A2段各块重量图一、T构横截面长3.5m,体积28.07m3,重量73.44t,梁高3.639~3.295m,顶板厚度0.2m,底板厚0.607~0.526m,腹板厚0.8m。

⑴箱梁截面积计算① 2#截面A1=1.8×(0.18+0.45)=1.134 ㎡A2=0.2×3.1+0.25*0.8=0.82㎡A3=0.65*[(3.639+3.295)/2-0.2]*2=4.28 ㎡A4=3.1* (0.526+0.607)/2+0.4*0.2=1.84㎡A=A1+A2+A3+A4=8.07㎡⑵ 2#箱梁段重量计算(钢筋砼按2.6t/m3计)G=AL=8.07*3.5*2.6=73.44M32.底模纵梁计算⑴荷载分析:挂篮结构荷载计算安全系数:K=K1K2=1.2×1.05=1.26K1为荷载冲击系数K2为钢结构加工焊缝引起重量的增加量底模纵梁计算的力学假定:①1#、5#纵梁承担边腹板砼;②2#、3#、4#纵梁承担其结构尺寸内的底板砼底模纵梁是挂篮施工中承受底模、腹板、底板重量的结构,将其所受的压力及自身重力传递给下横梁,其纵梁布置如图五所示:图二、底模纵梁布置图底模重:1.0t。

均布q底模=1.0/4.4*3.5=0.065t/㎡⑵ 1#纵梁计算在腹板下共有4根纵梁,其纵梁受力简图及横截面如图六所示。

选用][32b。

图三、1#纵梁受力简图及横截面纵梁重:0.56905T模型重:0.065t/㎡砼重:4.28*3.5*2.6/2=19.5t 施工荷载:0.25t/㎡q=[(0.56905*1.2*1.05+19.5)/2]/3.5+(0.065+0.25)*0.65=3.09t/mIx=8056.8*2=16113.6cm4W= Ix/(32/2)=1007.1cm3由图三可知:R后=3.09*3.5*(0.8+3.5/2)/4.8=5.75tR前=3.09*3.5*(0.5+3.5/2)/4.8=5.07t当x=0.8+2.25*3.5/4.8=2.44Mmax=3.09*3.5*2.25/5.5*[0.8+3.5*2.25/(2*5.5)]=6.71tmMpaMpa WM1709.140108.247210832.3464max<=⨯⨯==-σб= Mmax/ W=6.71*104 / 1007.1*10-6 =66.6Mpa 〈200 Mpa 〈可〉 当x=2.55m 时, =maxf 5.2mmf/l=052/480=1/923<1/400 <可> (3)2#纵梁计算由图二可知2#、3#、4#3根底板纵梁受力一样,故检算即可。

大桥-挂篮设计计算书

大桥-挂篮设计计算书

溪洛度水电站坳田沟大桥连续刚构挂篮设计计算书计算:二○一一年十月一、设计依据1、《溪洛度水电站坳田沟大桥连续刚构梁部图纸》;2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86)》3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD62-2004)》4、《钢结构设计规范(GBB50017-2003)》5、《公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2004)》6、《公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000)》二、梁段情况连续梁截面形式为单箱单室、直腹板、变高度、变截面结构。

梁段分为3m、3.5m、4m、4.5,合拢段长度为2m。

梁段顶宽均为11.5m。

连续梁梁段最大重量分别为:174..76t。

梁部预应力体系按纵、横、竖三向预应力体系设计,其中梁体腹板竖向预应力钢筋采用32mm精轧螺纹钢筋(PSB830)。

梁段主要参数及施工荷载:(1)梁宽:顶板宽11.5m;(2)最重梁段为1#段:174.76t吨;最长梁段4.5m;三、挂篮设计方案挂篮主要由主桁三角架、底模平台、前后吊系统安装、轨道及锚固系统、内模和外模六大部分组成。

四、荷载取值1、主梁容重按26kN/m3计算;2、计算时以1#段:174.76吨;梁段长度3m;3、浇注砼时的动力附加系数:1.2;4、挂篮空载走行时的冲击系数:1.3。

五、荷载分析计算工况:1、荷载组合Ⅰ挂篮自重+砼自重+动力附加荷载+施工机具自重(计算强度)2、荷载组合Ⅱ挂篮自重+砼自重+施工机具自重(计算刚度)3、荷载组合Ⅲ挂篮自重+挂篮走行时冲击荷载+风荷载(计算走行)六、钢材许用应力按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86中规定的临时结构容许应力系数提高1.3取值。

Q235:16δ< []180Mpa σ= []110Mpa τ=1640δ> []172Mpa σ= []110Mpa τ=Q345:16δ≤ []263.5M p a σ= []150Mpa τ= 1625δ> []245Mpa σ= []150M p a τ= 3650δ> []225.5Mpa σ= []130M p aτ= 45钢: []360M p a σ= []125M p a τ= 七、结构计算1.梁段受力分析:以1#梁段为例,梁段长3米,重量为176.74t 。

三角挂篮桥检算书

三角挂篮桥检算书
4 检算基础数据
4.1 各杆件计算参数(见下表)
序 部位
杆件
规格型号 每延米重 断面积 弹性模 惯性矩 Wx
[б]
[бw]
-3-
(kg/m) (cm2) 量(MPa) (cm4) (cm3) (MPa) (MPa)
1
主弦杆 G1
2[40b
230
166 2.1×105 37280 1864.4
140
·挂篮总重量(含桁间联接桁架): Q1 = 34649kg = 346.5kN;
·挂篮两片主桁桁架重量:
Q1-1 = 8447kg = 84.5kN;
·挂篮两片主桁间联接桁架重量: Q1-2 = 1400kg = 14kN;
·挂篮前上横梁重量:
Q1-3 = 2349kg = 23.5kN;
·挂篮前下横梁重量:
承压应力:
σ cl
=
NG3 dΣδ
1067.2×103 / 2 =
80 × 25
= 266.8MPa > [σ cl ] = 170MPa
不能满足受力要求,须进行加强!
式中:NG3 -- G3 杆轴向力 dl -- 销栓直径,取 80mm ∑δ-- 承压钢板总厚度中的较小值,取单根拉杆板厚 25mm。
(2)主桁斜拉带 G2 杆两端销栓检算
- 10 -
剪应力:
τ
=
NG2 A
=
NG2 n jπdl 2 / 4
=
997.5×103 / 2 2×π ×802 / 4
= 49.6MPa ≤ [τ l ] = 80MPa
满足受力要求!
式中:NG2 -- G2 杆轴向力 A -- 销栓受剪面积(mm2) dl -- 销栓直径,取 80mm nj -- 剪切面数量,取 2。

挂篮主要构件检算书_SAL

挂篮主要构件检算书_SAL

YDK161+617.80 资水特大桥(49.9+4*80+49.9)连续梁三角形挂篮主要构件检算书一、设计计算依据1 挂篮计算书计算依据1.1大桥施工图;1.2现有砼设备的搅拌、运输及灌注能力;1.3施工配合比设计资料;1.4挂篮设计时钢材容许应力按规定的1.25倍取值.单位:MPa应力种类钢号Q235 16Mn 45#钢轴向应力〔EMBED Equation.3〕172*1.25=215 200*1.25=250 210*1.25=262.5弯曲应力〔EMBED Equation.3 〕180*1.25=225 210*1.25=262.5 220*1.25=275剪应力〔τ〕100*1.25=125 120*1.25=150 125*1.25=156.25 弹性模量E 2.1*1051.5参考书目;1.5.1《路桥施工设计计算手册》周水兴编著1.5.2《钢结构设计手册》(上册)第三版1.5.3《桥梁悬臂施工与设计》雷俊卿编著1.5.4《钢结构设计规范》(GB50017-2003)1.5.5《结构设计原理》(下册)黄棠编著2 工程概况大桥主跨为(49.9+4*80+49.9)m预应力混凝土连续刚构结构,其箱梁顶板宽8.5m,箱宽4.3m,其中1#段顶板厚38cm,底板厚78cm,腹板厚60cm,梁高603.2~564.9cm。

3 桥重计算计算桥梁最重一段各块的重量:(1号段最重97T)SHAPE \* MERGEFORMAT图1--T构横截面1号段长3m,体积37.3m3,重量97t,梁高603.2~564.9cm,顶板厚度38cm,底板厚78cm,腹板厚60cm。

⑴箱梁各块体积计算:A1=2.19m3 A2=4.8m3 A3=9.99m3 A4=8.16 m3A=A1+A2+A3+A4=37.3m3⑵1#箱梁段重量计算(钢筋砼按2.6t/m3计)G=AL=37.3×2.6=97t二、三角形挂篮概述2.1 根据大桥的特点,本桥悬臂施工采用三角形挂篮。

某大桥三角轻型挂篮计算书(附挂篮全套图纸)

某大桥三角轻型挂篮计算书(附挂篮全套图纸)

XXX 大桥三角轻型挂篮计算书第一部分承重系统检算一、设计依据:以本桥具有代表性的大桥现浇4号块计算为例1.箱梁中心高:取均值=(392.4+362)/2=377.2cm2、底板厚:取均值=(49+44.9)/2=46.95cm3、顶板厚28cm4、腹板厚70cm5、节段长3.5m6、节段体积65m 37、节段重量169t二、浇注砼重量分配从大桥施工过程知道,4号块重量并不是挂篮中的单一构件承担的,是由侧模、内模、底模共同承担的,所以对2重量进行分配。

参照图纸可以将其重量按区域的浇注砼重量分成三个部分:W 侧=9.19×2t W 内=17.16×2t W 底=114.38t AA 三、主构架的计算由挂篮结构图纸,承重系统由三组相同的槽钢,每组槽钢由[]拼焊而成。

(一)、技术参数(1)节段浇注砼重量最大:169t(2)底模重量15t (含下横梁及附件)(3)侧模重量2×6t(4)前横梁4t (含其上附件)(5)内模重量2×5.3t(含行走机构和内滑梁)(6)另加2.5%的施工负载(169+15+12+10.6+4)×2.5%=5.3t 以上重量共计:216t。

这个荷载由构架前端和前节段箱梁端部承受,分别分担总重量的一半,则挂篮前端所承担的重量为216/2=108t,每个三角架前端所承担的重量为108/3=36t=360KN。

(7)双拼40b[]槽钢截面特性为惯性距I=120777cm4截面积A=478.08cm2抗弯截面系数W=5490cm3EI=120777×10-8×2.1×105×106×10-3=253631.7KN.m2EA=2.1×105×106×478.08×10-4×10-3=10039680KN容许弯距[M]=σ容W=1180KN.m容许剪力[V]=τA=5961.6KN(二)、受力分析及计算计算采用清华大学开发的“结构力学求解器”程序软件SMSOLVER。

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合口澧水大桥挂篮强度验算计算书一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《常德临澧县合口澧水大桥工程招标文件第四卷设计图表桥梁、涵洞第二册》1.2《挂蓝施工设计图》1.3《悬浇箱梁施工组织设计》1.4《公路桥涵施工技术规范》(JTJ-041-2000)1.5《路桥施工计算手册》1.6《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)1.7《钢结构设计规范》GB 50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取 2..5t/m3,钢材密度取7.85t/m,钢材弹性模量E=2.1x105Mpa。

[τ=85Mpa;Q420钢2.2Q235钢弯曲容许应力][σ=145Mpa;剪切容许应力](贝雷插销)抗剪强度设计值[fv]=195Mpa;贝雷梁Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa,抗剪强度设计值[fv]=180Mpa,容许弯矩[M]=900KN.M;φ25、φ32精轧螺纹钢筋(吊杆和锚杆)采用785级,按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。

3、计算方法和内容3.1计算工况:根据设计图纸,本桥箱梁梁段长度有3.5m和4.0m两种,取3.5m和4.0m长度的梁段,即最重的1#和5#梁段进行计算。

3.2荷载施加:混凝土浇筑时,箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上;顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模走行梁上;翼板混凝土和外模自重作用在外模;挂篮其他结构在计算模型中以自重形式施加;各部分混凝土方量均按1#和5#梁段后端进行计算;主要计算内容:挂篮主体结构的总体强度和刚度。

4、荷载传递路径翼板荷载外模行走梁 已浇梁段翼板顶板、底板、腹板荷载 底模纵梁 底模前横梁 前吊横梁 底模后横梁 已浇梁段二、 荷载计算单个挂蓝构件重量明细表主桁架最重梁段重量计算三、 吊杆系统强度验算由于底模、外侧模、顶板模吊杆系统为独立支撑,因此各系统吊杆分别对应承受底腹板砼重量、翼板砼重量、顶板砼重量以及相对应系统自重之和。

1. 底篮吊杆系统受力验算对于1#块 1)、吊杆受力简图:前后25025221.5P1=2×G3+G4=9.1吨P2=G13=62吨则前吊杆受力R前=32吨后吊杆受力R后=39吨由于前后吊杆系统均承受5根Φ32精轧螺纹钢,则每根前吊杆受力为6.4吨,取7吨;后吊杆受力为8吨,吊杆强度满足要求。

2)、同理对于5#块受力分析后:单根前吊杆受力为7吨,单根后吊杆受力为10吨,同理满足强度要求。

2.外侧模吊杆系统外侧模吊杆系统共设计吊杆Φ32精轧螺纹钢4根,前、后吊杆各2根1)、对于1#块受力图为:内外P1=G5=4.2吨P2=G12=11吨则R外=1.3吨R内=13.9吨单根吊杆R 外=1.3/2=0.65吨 R 内=13.9/2=7.0吨满足强度要求2)、对于5#块,同样分析之后,R 外=0.7吨,R 内 =7.5吨,满足强度要求 3.顶板模吊杆系统顶板吊杆系统共设计Φ32精轧螺纹钢4根,前、后各2根吊杆 1)、对于1#块受力图为:前后25025225P1=G6=3.3吨 P2=G11=16吨 则R 后=10.5吨 R 前=8.8吨单根吊杆受力:R 后’=10.5/2=5.3吨 R 前’=8.8/2=4.4吨 吊杆满足强度要求2)、对于5#块 同样分析之后,R 前’=R 后’=5.3吨,满足强度要求 通过以上对底蓝、外侧模、顶板模吊杆受力计算,吊杆受力最大为8t ,则最大拉应力为:б=N/A=8×104/π×1.6×1.6×10-4=99.5Mpa <[б]=390Mpa ,满足要求。

4.后锚杆受力验算本挂篮共设主桁架2组,单组主桁架设3根Φ25精轧螺纹钢作为后锚杆,取3根后锚杆距支点中心平均距离为350cm,由于前吊杆锚固于前横梁上,后吊杆锚固在已浇注的梁段上,所以后锚杆只承受所有底蓝、外侧模、顶板模前吊杆的受力,以及前横梁、主桁架、吊杆、其他材料的自重。

1)、对于1#块350250P1=(32+7*2+8.8+3+0.5)/2=29.2吨取30吨P2、P3为主桁架自重,长分别为7m,5mP2=7×100kg/m×4=2.8吨P3=5×100kg/m×4=2.0吨则P4=(30×4.5+2.8×3.5-2×2.5)/3.5=40吨单根Φ25精轧螺纹钢受力为40/3=13.3吨,则拉应力为:б=N/A=13.3×104/π×1.25×1.25×10-4=271Mpa<[б]=390Mpa,满足要求。

四、主桁架受力验算单个挂篮共设主桁架2组,每组由4片贝雷片组成,其梁段自重及模板自重等荷载通过吊杆传递上横梁,最后传递给主桁架,但由于吊杆系统设前后吊杆,前吊杆锚固在前上横梁上,后吊杆锚固在已浇箱梁砼上,故梁板自重与模板自重等荷载只有一半由主桁架承受,另外一半由已浇梁段承受。

4排单层主桁架容许弯矩为[M]=90*4=360t.m1)、1#块受力图如下:350250支座处为最大弯矩截面P1=30吨P2=2.8吨则M=30*4.5+2.8*3.5=144.8t.m主桁架的安全系数为:360/144.8=2.48 满足要求同理分析可得5#块主桁架所收最大弯矩为:M=28*4.5+2.8*3.5=135.8t.m满足要求五、底蓝系统强度验算一)、底蓝纵梁计算书底蓝纵梁均由I36工字钢组成,分为A、B两种,A纵梁主要承受腹板组合荷载为双I36工字钢,B纵梁主要承受底板砼,为单I36工字钢,受力图如下:1、纵梁A计算:1.1、按1#梁段验算(1)荷载计算单侧腹板砼重G腹=G11=21t 则q腹=21*0.6*6/(0.6*3.5)=60KN/m底板自重G底=2.2t 则q底=2.2*10*0.6/(6*3.5)=0.6KN/m施工荷载G施= 2.5 KN/m2 则G施=2.5*0.6=1.5 KN/m则q=q腹+ q底+ q施=60+0.6+1.5=62.1 KN/ma=250cm b= 300cm c=350cm d =250cm L=a+b=500cm (2)受力计算支点反力R前=q*c*a/(a+b)=62.1*35*2/5=87KN当X=(d+c*b)/(a+b)=(0.25+3.5*3)/5=2.35m时,弯矩最大Mmax=q*c*b*(2*5*d+c*b)/2*5^2=62.1*3.5*3(2*5*0.25+3.5*3)/2*25=170KN.mσmax=Mmax/w=170*10^3/(2*877.6*10^-6)=97Mpa<[]σ=145Mpa 满足要求最大剪力Q=R后=130KNτmax=Q*S/(I*δ)=130*10^3*508.8/(15796*10*10^-3)=42Mpa<[]τ=85Mpa 满足要求同理,当X=2.3m时,纵梁A的挠度最大,则,f max=q*c*b/(24E*I)*[(4*L-4*b^2/L-c^2/L)*x-4*X^3/L+(x-d)^4/b*c]=6.3mm<L/460=5*10^3/400=12.5mm满足要求1.2按5#梁段验算与分析单则腹板的重量:G腹=G15=13.3t 则q腹=13.3*10*0.6/(0.5*4)=37.6KN/m 底板自重G底=22.2 t 则q底=0.6 KN/m施工荷载G施=2.5 KN/m2 则q施=1.5 KN/m则q=376+0.6+1.5=39.7 KN/m其中a=225cm b= 275cm c=400cm d =25cm L=a+b=500cm①支座反力R后=q*c*B/L=39.7*4*2.75/5=87KNR前=q*c*a/L=39.7*4*2.25/5=71KN②当X=(d+c*b)/L=0.25+4*2.75=2.45时,弯矩最大Mmax=q*c*b*(2*L*d+c*b)/2L^2=39.7*4*2.75*(2*5*0.25+4*2.75)/2*5^2=118KN.mσmax=Mmax/w=118*10^3/(2*877.6*10^-6)=67Mpa<[]σ=145Mpa ③最大剪力Qmax=87KNτmax=Q max*S/(I*δ)=87*10^3*508.8/(15796*10^-2*10*10^-3)=28Mpa<[]τ=85Mpa④当X=2.45m时,挠度最大,则c=q*c*b/(24E*I*2)*[(4*L-4*b^2/L-c^2/L)*x-4*X^3/L+(x-d)^4/b*c] =4.8mm<5*10^3/400=12.5mm满足要求2、纵梁B计算2.1按1#梁段验算和受力分析(1)荷载计算底板砼G底=2.3t 则q底=2.3*10*1.0/(4.8*3.5)=13.7KN/m 底腹板砼G底=2.2t 则q底=0.6KN/m施工荷载G施= 2.5 KN/m2 q底=2.5KN/m纵梁自重q梁=0.6KN/m受力图“1.1”,其中a=250cm b= 300cm c=350cm d =250cm (2)纵梁分布荷载q=13.7+0.6+2.5+0.6=17.4KN/m(3)受力计算:由“1.1”计算可知支点反力R前=24.4KN R后=36.4KN当X=2.35时,弯矩最大,Mmax=47.6KN.mσmax=Mmax/w=47.6*10^3/(877.6*10^-6)=54Mpa<[]σ=145Mpa 挠度最大值f max=3.6mm <L/400=5*10^3/400=12.5mm最大剪力Qmax=36.4KNτmax=Q max*S/(I*δ)=36.4*10^3*508.8/(15796*10^-2*10*10^-3) =11.7Mpa<[]τ=85Mpa故纵梁B强度、刚度等满足要求。

2.3按5#梁段验算和受力分析⑴受力简图同“1.2”且a、b、c、d值也相同⑵荷载计算底板砼G底=2.6t 则q底=26*16*1.0/(4.8*4)=13.5KN/m底模自重G底=2.2t 则q底模=0.6KN/m施工荷载G施= 2.5 KN/m2 q施=2.5*1.0=2.5KN/m纵梁自重G梁=0.6KN/m q梁=0.6KN/m⑶纵梁分布荷载 q=13.5+0.6+2.5+0.6=17.2KN/m⑷受力计算由“1.2”计算可知支点反力R后=37.7KN R前=31KN当X=(d+c+b)/L=2.45时,弯矩及挠度最大最大,Mmax=51KN.mσmax=Mmax/w=51*10^3/(877.6*10^-6)=58Mpa<[]σ=145Mpa 最大剪力Qmax=37.7KNτmax=Q max*S/(I*δ)=37.7*10^3*508.8/(15796*10^-2*10*10^-3) =12Mpa<[]τ=85Mpa挠度最大值f max=4.1mm <L/400=5*10^3/400=12.5mm二)、底篮前后横梁计算1、前横梁计算1.1、按1#梁段验算和受力分析(1)荷载计算底篮前横梁主要承受底模纵梁A、B传下来的荷载,根据“<一>”的计算结果可知,PA前=87KN,PB前=24.4KN,其中A纵梁为8板,B纵梁为4板,受力图如下:PA PAPAPBPAPBPBPB(2)前横梁强度、刚度计算简化计算,取PA=PB=87/2=43.5KN,各支点间距为等距188cm,则B点弯矩最大:Mmax=0.286×P×L=0.286×43.5×1.88=23.4KN.mB点左剪力最大:Q max=1.286×P=55.9KNσmax=23.4×103/(2×877.6×10-6)=13.3mpa<[]σ=145mpaτmax=Qmax×S /I*S=55.9×508.8×103/(15796×10×10-2×10-3)=18mpaf max=1.764×PL3/100E2=43.5<[]τ=85mpa=1.764×43.5×103×1.883/(100×2.1×105×106×2×15796×10-8)=0.076mm <L/400=4.7mm,故强度及刚度满足要求。

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