排架结构计算稿(理正)
排架结构内力计算(完整)分解共62页
Hale Waihona Puke 谢谢你的阅读❖ 知识就是财富 ❖ 丰富你的人生
71、既然我已经踏上这条道路，那么，任何东西都不应妨碍我沿着这条路走下去。——康德 72、家庭成为快乐的种子在外也不致成为障碍物但在旅行之际却是夜间的伴侣。——西塞罗 73、坚持意志伟大的事业需要始终不渝的精神。——伏尔泰 74、路漫漫其修道远，吾将上下而求索。——屈原 75、内外相应，言行相称。——韩非
排架结构内力计算(完整)分解
11、获得的成功越大，就越令人高兴 。野心 是使人 勤奋的 原因， 节制使 人枯萎 。 12、不问收获，只问耕耘。如同种树 ，先有 根茎， 再有枝 叶，尔 后花实 ，好好 劳动， 不要想 太多， 那样只 会使人 胆孝懒 惰，因 为不实 践，甚 至不接 触社会 ，难道 你是野 人。(名 言网) 13、不怕，不悔(虽然只有四个字，但 常看常 新。 14、我在心里默默地为每一个人祝福 。我爱 自己， 我用清 洁与节 制来珍 惜我的 身体， 我用智 慧和知 识充实 我的头 脑。 15、这世上的一切都借希望而完成。 农夫不 会播下 一粒玉 米，如 果他不 曾希望 它长成 种籽； 单身汉 不会娶 妻，如 果他不 曾希望 有小孩 ；商人 或手艺 人不会 工作， 如果他 不曾希 望因此 而有收 益。-- 马钉路 德。
(整理)框架结构计算书
仅参考第一章设计资料1.建设地点：南方某城市。
2.工程名称：某多层综合楼。
3.水文、地质、气象原始资料：a.气温:极端最高温度+40℃,极端最低温度-14.9℃。
b.平均相对湿度76%。
c.风向、主导风向N、NE，五、六、七三个月以南风为主，其次为北至东北风。
d.风荷载：基本风压0.3KN/。
C类地区：基本雪压0.4KN/m2。
4.程地质资料：根据勘测单位勘测资料，结合个岩土层的时代成因、沉积规律及工程地质性状不同，将场地勘察深度范围内岩土层分为四层，（从上至下）其特征分述如下：①杂填土（Q ml）：灰——黑——黄色，稍密，稍湿——湿，局部呈密实状，由混凝土、沥青地板、粘性土及少量砖渣、瓦砾组成，充填时间大约20年。
场区内均见分布，一般厚度0.40——3.90米，平均厚度1.73米。
②粘土（Q2al）：红——褐红——褐黄色，硬塑，湿——稍湿，K2孔呈可塑——硬塑状，含铁、锰氧化物及其结核，下部含高岭土团块或条带，局部含少量钙质结核，且粘性较差，夹粉质粘土，该层压缩性中偏低，场区均见分布，厚度1.00——5.30米，平均数3.47米，层顶标高42.50——45.90米。
③层含粘土叫砾石家碎石（Q2dl+pl）：红——黄褐色，中密——密实，湿，上部以角砾为主，角砾含量达60——80%，次棱角状，砾径为5——20毫米，成人以石英砂为主，下部为角砾——碎石，碎石含量大30——50%，粒径以30——50毫米为主，最大达120毫米，棱角——次棱角壮，成份以石英及石英砂岩为主，填充少量呈沙土及粘性土，分选差，级配良好。
该层压缩性低，场区内均见分布，厚度 1.36——6.20米，平均厚度4.40米，顶层标高37.20——41.80米。
④层粘土（Q el）：黄色，硬塑，稍湿——稍干，含灰色高岭土团块，由泥岩、页岩风化残积而成，原岩结构已完成破坏，下部见少量泥岩，页岩碎屑，该层属中偏低压缩性土层，场区均见分布，一般厚度2.60——4.20米，平均厚度2.74米。
11排架结构计算书
排架结构计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本设计资料1．依据规范及参考书目：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《水工建筑物抗震设计规范》（SL 203－97）《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)，以下简称《规范》《水工钢筋混凝土结构学》(中国水利水电出版社)《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002），以下简称基础规范2．层高参数：层高参数从柱顶到柱底依次排列：层高-横梁轴线间垂直距离，单位m；梁高-横梁高度，单位m；；梁宽-横梁宽度，单位m左P-左节点附加水平荷载标准值，向右为正，单位kN；左G-左节点附加垂直荷载标准值，向下为正，单位kN右P-右节点附加水平荷载标准值，向右为正，单位kN；右G-左节点附加垂直荷载标准值，向下为正，单位kN3．结构尺寸：立柱横槽向高度H1 = 0.30 m 立柱纵向（顺槽向）宽度B1 = 0.60 m两立柱横槽向中心距L = 1.80 m 横梁贴角尺寸d = 0.15 m柱顶外挑长度a = 0.30 m 柱顶外挑直高b = 0.50 m柱顶外挑斜高c = 0.30 m扩展基础尺寸：一阶横向长度B2 = 0.40 m 一阶纵向长度A2 = 0.400 m二阶横向长度B3 = 0.70 m 二阶纵向长度A3 = 0.700 m一阶高度H2 = 0.60 m 二阶高度H3 = 0.600 m4．荷载信息：地震设防烈度：7度，动态分布系数αi = 3.00排架支撑建筑物传到排架顶部的垂直荷载标准值G k＝360.000 kN基本风压ωo ＝0.400 kN/m2柱顶风压高度变化系数μz＝1.060排架间距S = 10.00 m，支撑建筑物侧墙高度H s＝1.80 m地基承载力特征值f ak＝300.0 kN/m2基础埋深H t＝1.200 m地基土承载力修正系数ηb ＝0.30 地基土承载力修正系数ηd ＝1.60基础底面以下土容重γ＝0.30 kN/m2基础以上土容重γm＝1.60 kN/m2 5．荷载系数：可变荷载的分项系数γQ1K＝1.20永久荷载的分项系数γG1K＝1.05安全系数K ＝1.556．材料信息：混凝土强度等级：C25横向受力钢筋种类：HRB335扩展基础钢筋种类：HRB335构造钢筋种类：HPB235纵筋合力点至近边距离a s = 0.030 m三、计算说明1．荷载组合承载力极限状态计算时，荷载效应组合设计值按下式计算：S ＝γG1K×S G1K＋γG2k×S G2K＋γQ1k×S Q1K＋γQ2k×S Q2K，即：S ＝1.05×S G1K＋1.20×S G2K＋1.20×S Q1K＋1.10×S Q2K，即：正常使用极限状态验算应按荷载效应的标准组合进行，并采用下列表达式：S k（G k，Q k，f k，αk）≤c2．横向计算（1）视排架为两立柱固支的对称结构，用有限单元法计算各截面的弯矩及轴向力。
排架(一)支撑计算书
排架（一）支撑计算书排架（一）支撑计算书提要：基本尺寸为：梁截面B×D=800mm×300mm，梁支撑立杆的横距l=米，立杆的步距h=米，物业排架（一）支撑计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（jGj130-2001）。
模板支架搭设高度为米，基本尺寸为：梁截面B×D=800mm×300mm，梁支撑立杆的横距l=米，立杆的步距h=米，梁底增加一道承重立杆。
图1梁模板支撑架立面简图图2梁模板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×。
一、模板支架荷载标准值:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：脚手架钢管的自重：NG1=×=钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
模板的自重：NG2=××/2=钢筋混凝土梁自重：NG3=×××/2=经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=××/2=3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=+经计算得到，梁支撑每根立杆的轴向压力计算值约为N=×+×=二、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N--立杆的轴心压力设计值；N=--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径；i=A--立杆净截面面积；A=w--立杆净截面抵抗矩；w=--钢管立杆受压强度计算值；[f]--钢管立杆抗压强度设计值；[f]=l0--计算长度；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式或计算l0=k1uhl0=k1--计算长度附加系数，按照表1取值为；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u=a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=；公式的计算结果：=，立杆的稳定性计算公式的计算结果：=，立杆的稳定性计算如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式计算l0=k1k2k2--计算长度附加系数，按照表2取值为；公式的计算结果：=，立杆的稳定性计算三、梁底支撑脚手架钢管的小横杆计算:作用在梁底支撑钢管上的集中力的计算：P=/×=梁底支撑钢管按照简支梁的计算如下计算简图经过简支梁的计算得到支座反力RA=RB=中间支座最大反力Rmax=最大弯矩mmax=截面应力=×106/=/mm2水平支撑梁的计算强度小于/mm2,满足要求!四、梁底支撑脚手架钢管的大横杆计算:支撑小横杆的大横杆按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P取小横杆的最大支座反力，P=大横杆计算简图如下梁底支撑钢管按照简支梁的计算公式其中n=/=1经过简支梁的计算得到支座反力RA=RB=/2×+=最大弯矩mmax=/××排架（一）支撑计算书提要：基本尺寸为：梁截面B×D=800mm×300mm，梁支撑立杆的横距l=米，立杆的步距h=米，物业5=截面应力=×106/=/mm2水平支撑梁的计算强度小于/mm2,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取大横杆的支座反力，R=单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达时,试验表明:单扣件在12kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取。
排架结构,混凝土抗风柱计算计算(2012年版规范)
7.48
KN
VB=R= VA=q*H-R= MC=R*Hc-0.5*q*Hc^2= MA=R*H-0.5*q*H^2=
7.48 12.50 5.01 -23.18
KN KN KN.m KN.m
上柱剪力 下柱剪力，对基础顺时针为正 柱截面变化处弯矩 （下柱弯矩）
五：截面配筋计算：(按单筋矩形截面计算) 1：上柱下截面，注：x=h0-（h0^2-2M/α
x/fy，考虑荷载组合
土强度等级，此处C30
相对受压区高度
、HRB400、HRB500钢筋
强度设计值，此处HRB400
计算配筋面积
最小配筋面积
还应与构造要求进行比较
-1
计算配筋面积
还应与构造要求进行比较
m m 墙自重
墙对基础的弯矩
矩MA+M墙-下柱基顶剪力*埋深
柱自重+墙自重
础顶部的剪力相同
）
单位KN/m2)
，GB50009-2012，8.4节
9-2012，表8.3.1查得，无单位
09-2012，表8.2.1查得，无单位
压，KN/m2
般是抗风柱柱距，单位m
KN/m
海岸、湖岸及沙漠地区； 有密集建筑群的城市市区； 09-2012，8.2.1）
上柱高
柱高，至基础顶面）
全高，至基础顶面） （柱截面宽） （下柱截面高)
排架结构，混凝土抗风柱计算（变阶柱）
一：风荷载计算(GB50009-2012,8.1.1条，W k=BzusuzWo，Wk单位KN/m2)
Bz= 1 0.8 1 0.45 6 2.16 高度z处的风振系数，GB50009-2012，8.4节 风荷载体型系数，GB50009-2012，表8.3.1查得，无单位 风压高度变化系数，GB50009-2012，表8.2.1查得，无单位 基本风压，KN/m2 迎风面宽度，一般是抗风柱柱距，单位m KN/m
排架结构计算
4
水利水电规划勘测设计院计算纸
排架结构计算书
横梁顺水流向： F 1.05 0.57 2.5 0.6 0.90 kN 3.1.2.3 风压力对排架产生的弯矩计算 将作用在槽身、顶帽上的风压力转换到排架顶端，由此产生的弯 矩计算如下： 槽身风压力产生的弯矩
M 1 40.29 6.45 / 2 129.94 kN·m
W0 —基本风压值，kPa。 W0
1 2 v ，系按平坦空旷地面，离地面 1.6
20m 高，频率 1/100 的 10min 平均最大风速 v （m/s）计算确定；因没 有实测资料，这里取 W0 0.3 kPa。 代入数据，计算得： 槽身： W 1.2 1.13 1.2 0.3 0.49 kPa 顶帽顺水流向： W 1.3 1.13 1.2 0.3 0.53 kPa 顶帽垂直水流向： W 0.9 1.13 1.2 0.3 0.37 kPa 立柱顺、垂直水流向： W 0.8 1.13 1.2 0.3 0.33 kPa 横梁顺水流向： W 1.11.13 1.2 0.3 0.57 kPa 3.1.2.2 风压力计算 计算公式：
计算公式
A
4
d2
64 Ix Wx d3 d / 2 32
Ix
d4
式中： （m ） ； A —立柱截面面积，
I x —立柱截面对 x 轴的惯性矩， （m ） ； Wx —立柱截面对 x 轴的截面抵抗矩， （m ） ； d —立柱直径， （m） ，取 1.0m；
3 4 2
根据以上格式，计算得：
④墩身自重
G4 1.05 0.52 20 25 412.33 kN
(整理)单层工业厂房排架结构计算书.
柱顶离室外地坪高度为12+0.15=12.15 m查荷载规范，风压高度变化系数为：
屋面与天窗架风荷载折算成作用在柱顶上的集中水平风荷载计算：
屋架檐口离室外地坪高度：14.5-0.4+0.15=14.25 m
挡风板屋架交界处离室外地坪高度：14.55+0.15=14.7 m
详细结果见附录一表一。
根据表格计算结果，可知设置的纵向受拉钢筋为：422
箍筋直径不应小于d/4，且不应小于6 mm（d为纵向受拉钢筋的最大直径）；箍筋间距不应大于400 mm及构件截面的短边尺寸，且不应大于15 d（d为纵向受拉钢筋的最小直径）。故，箍筋选用：6@200。
垂直弯矩平面的承载力验算：
采用轴压进行验算。
III.有 产生的弯矩和轴力：
恒载作用下的内力图如下：
B.屋面活荷载作用下的排架内力：
屋面活荷载的作用位置与由屋面传来的恒荷载相同，故相应的内力成比例。
活载作用下计算简图及内力图：
C.吊车竖向荷载作用下排架内力：
I.最大轮压作用于A柱时，
Ａ柱：
Ｂ柱：
A柱与B柱相同，故剪力分配系数 ，则A柱与B柱柱顶的剪力为：
雪荷载（基本雪压）0.45KN/
吊车荷载10 t，15 t / 3 t
2)桥式吊车的技术参数：
吊车跨度
额定起重量Q
吊车宽度B（m）
轮距K（m）
吊车总重G（KN）
小车重g（KN）
最大轮压 （KN）
10 t（98KN）
5.0
4.1
147
29.9
101
15 t / 3 t（147/29.4KN）
5.16
4.1
排架结构计算稿(理正)
富全水厂集中供水工程初步设计计算稿1清水池1.1 边墙1.1.1计算条件计算板长= 11.700(m) ；计算板宽= 5.000(m) ；板厚= 300(mm)板容重= 25.00(kN/m3) ；板自重荷载设计值= 9.00(kN/m2)恒载分项系数= 1.20 ；活载分项系数= 1.40荷载设计值(不包括自重荷载):三角形荷载= 46.20(kN/m2)砼强度等级: C25, f c=11.90 N/mm2支座纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2板底纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2混凝土保护层= 25(mm), 配筋计算as= 30(mm), 泊松比= 0.20支撑条件：四边上:简支下:固定左:固定右:固定计算简图如下：1.1.2计算结果弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%(1)跨中: [水平] [竖向]弯矩0.0 50.2面积600(0.20%)600(0.20%)(2)四边: [上] [下] [左] [右]弯矩0.0 -105.1 0.0 0.0面积600(0.20%)1156(0.39%)600(0.20%) 600(0.20%)实配E12/14@100（1335）计算弯矩简图如下：1.2 顶板1.2.1计算条件计算板长= 11.700(m) ；计算板宽= 4.350(m) ；板厚= 250(mm)板容重= 25.00(kN/m3) ；板自重荷载设计值= 7.50(kN/m2)恒载分项系数= 1.20 ；活载分项系数= 1.40荷载设计值(不包括自重荷载):均布荷载= 7.80(kN/m2)砼强度等级: C25, f c=11.90 N/mm2支座纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2板底纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2混凝土保护层= 25(mm), 配筋计算as= 30(mm), 泊松比= 0.20支撑条件：四边上:固定下:简支左:固定右:固定计算简图如下：1.2.2计算结果弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%(1)跨中: [水平] [竖向]弯矩0.0 12.1(2)四边: [上] [下] [左] [右]弯矩-24.1 -24.1 0.0 0.0面积35520%) 35520%) 5520%) 35520%)实配E10@200(393)计算结果简图如下：1.3 横梁1.3.1计算简图1.3.2计算条件荷载条件:均布恒载标准值：8.00kN/m 活载准永久值系数：0.50均布活载标准值：3.00kN/m 支座弯矩调幅系数：100.0%梁容重：25.00kN/m3计算时考虑梁自重：考虑恒载分项系数：1.20 活载分项系数：1.40配筋条件:抗震等级：非抗震纵筋级别：HRB400混凝土等级：C25 箍筋级别：HPB235配筋调整系数：1.0 上部保护层厚度：25mm面积归并率：30.0% 下部保护层厚度：25mm最大裂缝限值：0.300mm 挠度控制系数C：200截面配筋方式：双筋1.3.3计算结果单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm-----------------------------------------------------------------------梁号1：跨长= 4235mm B ×H = 1000mm ×200mm左中右弯矩(+) : 0.000 15.944 0.000弯矩(-) : -31.835 0.000 -30.714剪力: 43.515 1.588 -42.323 上部纵筋: 625 400 606 下部纵筋: 400 400 400箍筋: 1451 1451 1451上纵实配: 2E20（628）下纵实配: 2E20（628）箍筋实配: d8@200腰筋实配: 2E12裂缝: 0.202 0.051 0.202挠度: -0.000 3.604 -0.000最大裂缝:0.202mm<0.300mm最大挠度:3.604mm<21.175mm(4235/200)计算结果简图如下：2泵房2.1 操作房柱子2.1.1已知条件及计算要求(1)已知条件：矩形柱b=400mm，h=400mm计算长度L=4.40m砼强度等级C25，fc=11.90N/mm2纵筋级别HRB400，fy=360N/mm2箍筋级别HPB235，fy=210N/mm2轴力设计值N=30.00kN弯矩设计值Mx=15.00kN.m，My=0.00kN.m剪力设计值Vy=50.00kN，Vx=0.00kN(2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算2.1.2截面验算(1)截面验算：Vy=50.00kN < 0.25βcfcbh0=434.35kN 截面满足2.1.3正截面受压承载力计算(1)计算类型：大偏心受压，x=ξ*h0=70mm，ξ=0.192 < ξb=0.518。
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富全水厂集中供水工程初步设计计算稿1清水池
1.1 边墙
1.1.1计算条件
计算板长= 11.700(m) ；计算板宽= 5.000(m) ；板厚= 300(mm)
板容重= 25.00(kN/m3) ；板自重荷载设计值= 9.00(kN/m2)
恒载分项系数= 1.20 ；活载分项系数= 1.40
荷载设计值(不包括自重荷载):
三角形荷载= 46.20(kN/m2)
砼强度等级: C25, f c=11.90 N/mm2
支座纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2
板底纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2
混凝土保护层= 25(mm), 配筋计算as= 30(mm), 泊松比= 0.20
支撑条件：
四边上:简支下:固定左:固定右:固定
计算简图如下：
1.1.2计算结果
弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%
(1)跨中: [水平] [竖向]
弯矩0.0 50.2
面积600(0.20%)600(0.20%)
(2)四边: [上] [下] [左] [右]
弯矩0.0 -105.1 0.0 0.0
面积600(0.20%)1156(0.39%)600(0.20%) 600(0.20%)
实配E12/14@100（1335）
计算弯矩简图如下：
1.2 顶板
1.2.1计算条件
计算板长= 11.700(m) ；计算板宽= 4.350(m) ；板厚= 250(mm)
板容重= 25.00(kN/m3) ；板自重荷载设计值= 7.50(kN/m2)
恒载分项系数= 1.20 ；活载分项系数= 1.40
荷载设计值(不包括自重荷载):
均布荷载= 7.80(kN/m2)
砼强度等级: C25, f c=11.90 N/mm2
支座纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2
板底纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2
混凝土保护层= 25(mm), 配筋计算as= 30(mm), 泊松比= 0.20
支撑条件：
四边上:固定下:简支左:固定右:固定
计算简图如下：
1.2.2计算结果
弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%
(1)跨中: [水平] [竖向]
弯矩0.0 12.1
(2)四边: [上] [下] [左] [右]
弯矩-24.1 -24.1 0.0 0.0
面积35520%) 35520%) 5520%) 35520%)
实配E10@200(393)
计算结果简图如下：
1.3 横梁
1.3.1计算简图
1.3.2计算条件
荷载条件:
均布恒载标准值：8.00kN/m 活载准永久值系数：0.50
均布活载标准值：3.00kN/m 支座弯矩调幅系数：100.0%
梁容重：25.00kN/m3计算时考虑梁自重：考虑
恒载分项系数：1.20 活载分项系数：1.40
配筋条件:
抗震等级：非抗震纵筋级别：HRB400
混凝土等级：C25 箍筋级别：HPB235
配筋调整系数：1.0 上部保护层厚度：25mm
面积归并率：30.0% 下部保护层厚度：25mm
最大裂缝限值：0.300mm 挠度控制系数C：200
截面配筋方式：双筋
1.3.3计算结果
单位说明:
弯矩:kN.m 剪力:kN
纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m
裂缝:mm 挠度:mm
-----------------------------------------------------------------------
梁号1：跨长= 4235mm B ×H = 1000mm ×200mm
左中右
弯矩(+) : 0.000 15.944 0.000
弯矩(-) : -31.835 0.000 -30.714
剪力: 43.515 1.588 -42.323 上部纵筋: 625 400 606 下部纵筋: 400 400 400
箍筋: 1451 1451 1451
上纵实配: 2E20（628）
下纵实配: 2E20（628）
箍筋实配: d8@200
腰筋实配: 2E12
裂缝: 0.202 0.051 0.202
挠度: -0.000 3.604 -0.000
最大裂缝:0.202mm<0.300mm
最大挠度:3.604mm<21.175mm(4235/200)
计算结果简图如下：
2泵房
2.1 操作房柱子
2.1.1已知条件及计算要求
(1)已知条件：矩形柱
b=400mm，h=400mm
计算长度L=4.40m
砼强度等级C25，fc=11.90N/mm2
纵筋级别HRB400，fy=360N/mm2
箍筋级别HPB235，fy=210N/mm2
轴力设计值N=30.00kN
弯矩设计值Mx=15.00kN.m，My=0.00kN.m
剪力设计值Vy=50.00kN，Vx=0.00kN
(2)计算要求：
1.正截面受压承载力计算
2.斜截面承载力计算
2.1.2截面验算
(1)截面验算：
Vy=50.00kN < 0.25βcfcbh0=434.35kN 截面满足
2.1.3正截面受压承载力计算
(1)计算类型：大偏心受压，x=ξ*h0=70mm，ξ=0.192 < ξb=0.518。
(2)轴压比验算：轴压比=N/(A*fc)=0.02
(3)上部纵筋：As=320mm2ρ=0.20% > ρmin=0.20%
(4)下部纵筋：As=320mm2ρ=0.20% > ρmin=0.20%
(5)左右纵筋：As=320mm2ρ=0.20% > ρmin=0.20%，构造配筋。
(6)上下纵筋总和：As=640mm2ρ=0.40% < ρmax=5.00%。
2.1.4斜截面承载力计算
(1)箍筋计算：
X向箍筋按构造配筋Asvx/s=457mm2/m
Asvy/s=(V-(1.75/(λ+1)*ft*b*h0+0.07*N))/(fyv*h0)=-1492mm2/m
Y向箍筋按构造配筋Asvy=457mm2/m
2.1.5配置钢筋
(1)上部纵筋:3E14(462mm2ρ=0.29%) > As=320mm2，配筋满足。
(2)下部纵筋:3E14(462mm2ρ=0.29%) > As=320mm2，配筋满足。
(3)左右纵筋:2E12(226mm2ρ=0.14%)分配As=380mm2 > As=320mm2，配
筋满足。
(4)竖向箍筋:d8@200三肢箍(754mm2/m ρsv=0.19%) > Asv/s=457mm2/m，
配筋满足。
(5)水平箍筋:d8@200双肢箍(503mm2/m ρsv=0.13%) > Asv/s=457mm2/m，
配筋满足。
2.1.6裂缝计算(上下侧)
(1)计算参数：Nk=150.00kN，Mkx=80.00kN.m，最大裂缝宽度限值
0.400mm。
(2)受拉钢筋应力：σsk=N k(e-z)/(A s z)=417.45N/mm2 > fyk=400N/mm2，
不满足!
2.1.7已知条件及计算要求：
(1)已知条件：矩形梁b=300mm，h=600mm。
砼C25，fc=11.90N/mm2，纵筋HRB400，fy=360N/mm2，箍筋HPB235，fy=210N/mm2。
荷载：
设备：5KN/m 板重：5 KN/m 人荷载：3 KN/m 梁自重：4.5 KN/m 弯矩设计值M=66.62kN.m，剪力设计值V=29.00kN，扭矩设计值T=0.00kN.m。
(2)计算要求：
1.正截面受弯承载力计算
2.斜截面受剪承载力计算
3.裂缝宽度计
算。
计算简图如下：
2.1.8截面验算：
(1)截面验算：V=29.00kN < 0.250βc f c bh0=504.26kN 截面满足
截面配筋按纯剪计算。
2.1.9正截面受弯承载力计算
(1)按双筋计算：as下=35mm，as上=35mm，相对受压区高度ξ=x/h0=0.000 <
ξb=0.518
(2)上部纵筋：As1=360mm2ρ=0.20% < ρmin=0.20% 按构造配筋
As1=360mm2
(3)下部纵筋：As=360mm2ρ=0.20% < ρmin=0.20% 按构造配筋
As=360mm2
2.1.10斜截面受剪承载力计算
(1)受剪箍筋计算：Asv/s=-820.47mm2/m ρsv=-0.27% < ρsvmin=0.15% 按
构造配筋Av/s=435mm2/m
2.1.11配置钢筋
(1)上部纵筋：计算As=360mm2，
实配2E20 (628mm2ρ=0.38%)，配筋满足
(2)腰筋：计算构造As=b*hw*0.2%=339mm2，
由于有板的配筋影响，不需要再配腰筋。
(3)下部纵筋：计算As=360mm2，
采用对称配筋，实配2E20(628mm2ρ=0.38%)，配筋满足
(4)箍筋：箍筋选配d8@200。