重金属污染物扩散FICK 模型

合集下载

【MODFLOW】第二讲 地下水流-热-质(或污染物、示踪剂)迁移数学模型

【MODFLOW】第二讲 地下水流-热-质(或污染物、示踪剂)迁移数学模型

Dxx
C x
y
Dyy
C y
x
C
ux
y
C uy
I
基本方程
3.含水层中地热迁移规律控制方程
热对流扩散机理
c
T t
x
xx
T x
y
yy
T y
x
cw
wT
ux
y
cwwT uy
f
Fourier定律
基本方程 18
二、溶质运移数学模型:绪论
随着经济的快速发展,地下水被污染的程度日益严 重,并引起了人们的广泛关注,目前仍然存在很多问 题题,迫切需要解决:
在Dupuit 假定下,忽略垂向水流,可以导出潜水二维 流微分方程。考虑一底面边长为dx, dy的潜水含水层柱 体,计算侧向静流入量和垂向补给量,分别有:
X方向流入-流出
(vx (H
Z )y) |x
(vx (H
Z )y) |xx
(vx (H Z )y) x
|
x
y方向流入-流出
(vy (H
Z )x) |y
由于微观多孔介质中流 速分布的不均一而引起 的示踪剂(水质点)浓 度在地下水含水层中不 均匀分布的现象。
23
二、溶质运移数学模型
1、水动力弥散理论:机械弥散原因
1. 同一空隙中不同部位的流速分布不均匀 2. 不同空隙的流速大小不同 3. 固体骨架导致流速分布的不均匀
(1)
(2)
(3)
地下水质点运动速度的差异是产生水动力弥散的根本原因
x方向流出
( v ) | x (xx, y,z,t) yzt
9
一、地下水运动基本方程
3、三维流基本微分方程(续1)

城市表层土壤重金属污染分析模型

城市表层土壤重金属污染分析模型

城市表层土壤重金属污染分析模型摘要:针对经济的快速发展,城市人口的不断增加和人类活动对城市环境质量的影响也日益加剧的现状,该文对某城市城区表层土壤重金属进行了分析评价。

针在单因子指数评价基础上采用内梅罗综合污染指数评价土壤的综合污染,比较该城区的各个功能区重金属的污染程度。

基于重金属在大气、水体中传播特性的不同,利用高斯扩散推广模型确定重金属污染程度较大的污染源位置。

为更好地研究城市地质环境的演变模式,还应收集的信息有该城市常年的风速、冲洗系数、亨利系数;通过对以上数据的分析,建立重金属污染物在气体和土壤中扩散模型。

关键词:指数法因子分析重金属污染高斯扩散改进模型中图分类号:tu2 文献标识码:a 文章编号:1674-098x(2013)03(a)-0-021 问题分析针对海量数据,应从整体上对污染程度进行评价。

而内梅罗综合污染指数法评价土壤的综合污染,以突出最高一项污染指数的作用。

在土壤中有很多重金属元素有相似的存在形式和传播途径,并且有相同的污染源,因此在进行通过数据分析,说明重金属污染的主要原因时,基于统计原理建立起来正态模型,不同的重金属有不同的传播方式,其大体分为大气传播、水体传播、固体传播,因金属元素在土壤中大部分以稳定形态存在,故忽略重金属元素在固体土壤中的传播。

根据收集的信息和题目中的有关资料对重金属污染物的传播特征的分析,可将8种重金属污染物分为两类。

一类是在大气中传播,而大气传播的污染物最终经空气沉降进入土壤;一类是在土壤中传播。

对于在大气中传播的重金属污染物,文章建立重金属污染物在气体中扩散模型,根据所在的空间任意位置土壤表面的重金属污染物浓度的多少来确立污染源的位置,函数的最大值即为污染源的位置;同理建立了重金属污染物在土壤中的传播模型。

2 模型建立及求解2.1 土壤的环境质量评价与分级2.1.1 单因子指数法2.1.3 评价分级标准该文采用gb15618-1995《土壤环境质量标准》。

fick扩散定律公式的结果

fick扩散定律公式的结果

fick扩散定律公式的结果在研究物理和化学中,Fick扩散定律是描述物质扩散过程的基本定律之一。

Fick扩散定律给出了扩散速率和物质浓度梯度之间的关系,它的公式结果对于理解和预测扩散现象具有重要意义。

Fick扩散定律中的公式结果可以通过以下方式得到:1. Fick第一扩散定律:Fick第一扩散定律描述了扩散物质的浓度随时间和空间的变化关系。

根据Fick第一扩散定律,单位时间内通过单位面积的扩散通量与物质浓度梯度成正比。

可以用下面的公式表示:J = -D(dC/dx)其中,J表示单位时间内通过单位面积的扩散通量,D表示扩散系数,dC/dx表示物质浓度梯度。

2. Fick第二扩散定律:Fick第二扩散定律描述了在非稳态条件下的扩散现象。

根据Fick第二扩散定律,物质的浓度随时间和空间的变化满足扩散方程。

可以用下面的公式表示:∂C/∂t = D(∂^2C/∂x^2)其中,∂C/∂t表示物质浓度随时间的变化率,∂^2C/∂x^2表示物质浓度梯度的梯度。

通过上述公式,我们可以计算出扩散速率和物质浓度梯度之间的关系。

通过测量和分析这些参数,我们可以更好地理解和控制扩散现象。

Fick扩散定律的结果可以应用于许多领域。

在材料科学中,我们可以利用Fick 扩散定律来优化材料的性能和制备过程。

例如,在聚合物材料的制备过程中,通过控制物质的扩散过程,可以得到所需的材料结构和性能。

此外,Fick扩散定律也在生物学和医学领域有重要应用。

例如,在生物体内,许多生理过程依赖于物质的扩散。

通过研究和理解Fick扩散定律的结果,我们可以更好地理解生物体内的物质交换过程,从而为疾病治疗和药物传递提供指导。

总结起来,Fick扩散定律是描述物质扩散过程的基本定律之一。

它的结果给出了扩散速率和物质浓度梯度之间的关系,可以应用于各种领域,从材料科学到生物医学。

通过研究和应用Fick扩散定律的公式结果,我们可以更好地理解并控制扩散现象,为科学研究和技术应用提供基础。

重金属迁移转化模型及应用

重金属迁移转化模型及应用

重金属迁移转化模型及应用
重金属是指元素原子核内具有大量质子且带有重原子核的元素,它们的原子半径较大,在化学性质上,它们具有较强的稳定性。

在目前的环境中,重金属被污染物不同形式的污染源而释出,它们的残留可在水、土壤和大气中的检测,如果不及时控制,它们可通过食物链影响全球生态系统和人类健康。

因此,重金属迁移转化模型研究了重金属在其转化过程中在自然界中的迁移和转化规律,为进行重金属污染控制提供了有效的方法。

重金属迁移转化广泛应用于工业、农业、采矿、物流等各个领域,主要涉及云污染物,土壤水文领域,贝类饲料生产等领域。

针对云污染物,利用重金属迁移转化模型可以预测重金属污染物的变化趋势,为污染物的控制提供科学依据,例如,可以研究重金属污染物的扩散、沉降和空气变化,以找出最佳的污染治理技术。

土壤水文领域,重金属迁移转化模型可以预测重金属污染物在土壤-水环境中的传输、吸附和衰减过程,为污染物的排放和控制提供重要的科学依据,同时,可以研究降水等自然灾害如何影响重金属污染物的释放,以便制定有效的污染控制策略。

贝类养殖业中,重金属迁移转化模型可以模拟重金属污染物从水和食物中迁移到贝类体内的过程,有助于预测和控制贝类养殖业中污染物的残留量,为贝类养殖业提供技术支持,保证人们食用贝类无害。

总之,重金属迁移转化模型具有重要的实用价值,它可以预测重金属污染物在自然界及人为活动中的变化,为重金属污染的控制和管
理提供有力的技术支持。

因此,重金属迁移转化模型的实施对维护地球环境、保护人类健康具有重要的意义。

基于Fick_扩散模型的陶瓷坯体干燥数值模拟 

基于Fick_扩散模型的陶瓷坯体干燥数值模拟 

第42卷第8期2023年8月硅㊀酸㊀盐㊀通㊀报BULLETIN OF THE CHINESE CERAMIC SOCIETY Vol.42㊀No.8August,2023基于Fick 扩散模型的陶瓷坯体干燥数值模拟霍㊀平1,2,刘俊帅1,2,王虹凯1,2(1.华北理工大学机械工程学院,唐山㊀063210;2.河北省工业机器人产业技术研究院,唐山㊀063210)摘要:本文使用Fick 扩散模型对陶瓷坯体的干燥过程进行了模拟,在实际干燥工艺参数数值范围内,分析了热风速度㊁温度和相对湿度三个因素对陶瓷坯体内部温度㊁含水率和干燥速率的影响㊂结果表明,增加热风速度能够加大坯体表面区域的水分散失速率,但对坯体内部含水率变化影响较小;提高温度能够显著增加坯体内部的干燥速率,当温度从35ħ增加至75ħ时,最大干燥速率的变化幅度为46.34%;相对湿度对坯体平衡含水率影响较大,当相对湿度从5%增大至85%时,平衡含水率从0.8%增大至5.1%(均为质量分数),提高相对湿度能够改善坯体干燥均匀性,保证坯体干燥质量㊂模拟和试验数据基本吻合,计算结果将为进一步深入研究陶瓷坯体干燥的传热传质过程,以及后续干燥曲线的优化提供理论依据㊂关键词:陶瓷坯体;传热传质;干燥参数;温度分布;含水率分布;干燥速率中图分类号:TQ174㊀㊀文献标志码:A ㊀㊀文章编号:1001-1625(2023)08-2904-11Numerical Simulation of Ceramic Green Body Drying Process Based on Fick Diffusion ModelHUO Ping 1,2,LIU Junshuai 1,2,WANG Hongkai 1,2(1.College of Mechanical Engineering,North China University of Science and Technology,Tangshan 063210,China;2.Hebei Industrial Robot Industrial Technology Research Institute,Tangshan 063210,China)Abstract :The numerical simulation of drying process in ceramic green body was carried out with Fick diffusion model.The influences of hot wind speed,temperature and relative humidity on internal temperature,water content and drying rate of ceramic green body were analyzed within the numerical range of actual drying process parameters.The results show that water loss rate of surface area of green body increases with the increase of hot wind speed,and the wind speed has little effect on water content inside green body.The drying rate inside green body is significantly increases by increasing the temperature,and the maximum drying rate changes by 46.34%when temperature increases from 35ħto 75ħ.When relative humidity increases from 5%to 85%,the equilibrium water content increases from 0.8%to 5.1%(all are mass fraction),and the increase of relative humidity can improve drying uniformity of green body and ensure the drying quality of green body.The numerical simulation results are consistent with the experimental results.The numerical simulation data provide a theoretical foundation for further research on the heat and mass transfer process in the drying process of ceramic green body and the optimization of the drying curve of ceramic green body.Key words :ceramic green body;heat and mass transfer;drying parameter;temperature distribution;moisture content distribution;drying rate㊀收稿日期:2023-04-11;修订日期:2023-06-13作者简介:霍㊀平(1968 ),女,教授㊂主要从事机器人技术方面的研究㊂E-mail:huop@0㊀引㊀言陶瓷坯体干燥是陶瓷生产工艺中的重要环节,现有的干燥曲线是经过生产实践拟合的曲线,具有普遍性,但陶瓷新产品开发过程中具有个性化差异,用实验的方法优化干燥曲线时其实验周期长,可重复性较差㊂因此,采用数值模拟方法对陶瓷坯体传热传质的干燥过程进行研究,对于精准预测干燥参数㊁缩短产品生产周期具有非常重要的意义[1-5]㊂第8期霍㊀平等:基于Fick 扩散模型的陶瓷坯体干燥数值模拟2905㊀国内外学者主要从陶瓷坯体内部参数对坯体热风干燥的影响进行研究㊂Nait-Ali 等[6]研究分析了干燥过程中高岭土坯体的导热系数与含水量的关系,结果表明当含水率较高时,导热系数随含水率降低而不断增大,当含水率下降到一定值后,导热系数随着含水率下降而减小㊂李杰等[7]面临移动坯体气固耦合传热的问题时,利用FLUENT 软件模拟了辊道窑排烟段含有坯体在内的流场和温度场,模拟结果得出:可通过适当减小排烟口与坯体间的距离,以及合理调节烟道和阀门开度等来实现节能㊂Lauro 等[8]采用向后欧拉法对氧化铝浆料的干燥过程进行有限元模拟,采用与含水量有关的水分活度㊁有效水分扩散率㊁导热率和比热容等干燥参数,研究干燥初期收缩率对干燥速率的影响,模拟得到陶瓷坯体内部的平均含水率㊁干燥速率和表面平均温度随时间的变化规律㊂赖日东[9]采用欧拉薄壁模型对进风口干空气和湿空气两种工况下陶瓷坯体的干燥过程进行了模拟,得出干空气与湿空气干燥效果不同的结论㊂朱庆霞等[10]以Whitaker 体积平均方程为基础,推导出多孔介质内部热质传递的等效耦合扩散模型,探讨了干燥介质参数对干燥过程的影响,结果表明,风速对干燥速率的影响很小,介质的温度和湿度对干燥速率影响较大㊂综上所述,陶瓷坯体干燥的传热传质过程本质是坯体内部水分逐渐向表面扩散的过程,所以分析陶瓷坯体内部含水率㊁干燥速率的影响因素对陶瓷产品干燥过程具有重要意义㊂本文基于Fick 扩散模型,使用COMSOL Multiphysics 6.0对陶瓷坯体干燥过程进行数值模拟,分析干燥参数(速度㊁温度㊁相对湿度)对陶瓷坯体内部温度㊁含水率和干燥速率的影响,并探究其规律,为精准预测干燥介质参数㊁降低试验成本,以及优化后续陶瓷坯体干燥过程提供理论依据㊂1㊀物理模型及网格划分1.1㊀物理模型本文以卫生陶瓷坯体方板为例,参考实际干燥箱尺寸,建立流体域和坯体几何模型,其尺寸为400mm ˑ400mm ˑ500mm,陶瓷坯体方板尺寸为150mm ˑ150mm ˑ20mm,陶瓷坯体方板位于干燥箱的中心位置,干燥箱流体域及坯体几何模型如图1(a)所示,坯体中心截面如图1(b)所示(v 为风速)㊂图1㊀干燥箱流体域及坯体几何模型和坯体中心截面Fig.1㊀Fluid domain and green body geometry model of drying oven and central section of thebody 图2㊀网格划分情况Fig.2㊀Grid division conditions2906㊀陶㊀瓷硅酸盐通报㊀㊀㊀㊀㊀㊀第42卷1.2㊀网格划分为节约计算资源,提升网格质量,本文固体区域使用规则六面体网格,流体域为自由四面体网格㊂为提高计算精度,对固体域与流体域的分界处进行局部加密处理,网格划分情况如图2所示㊂2㊀数学模型2.1㊀模型假设考虑到模型的复杂性,对模型作如下假设:1)在干燥初始阶段,坯体内部的温度及含水率分布均匀;2)坯体内部各向同性,均匀且连续;3)坯体内部热量只通过热传导的方式传递,其内部水分只通过水分扩散的方式传递;4)壁面是绝热壁面㊂2.2㊀流体动力学控制方程2.2.1㊀控制方程干燥箱内的流体流动采用流体控制方程表示㊂1)连续性方程根据质量守恒定律,可以将连续性方程表达为[11-12](ρa)τ+Δ㊃(ρa u)=0(1)式中:ρa为湿空气的密度,kg/m3;τ为时间,s;u为空气的表观速度,m/s;Δ为向量微分算符㊂2)动量守恒方程动量守恒方程又称为Navier-Stokes方程[13],如式(2)所示㊂(ρa u)∂τ+Δ(ρa uu)+Δp=Δ㊃μeff(Δu+(Δu)T)(2)式中:Δp为压力梯度,Pa;μeff为有效流体黏度,Pa㊃s;T为向量矩阵的转置㊂3)能量守恒方程能量守恒定律即热力学第一定律[14],如式(3)所示㊂Tτ(ρa C a)+Δ㊃(ρa uC a T)=Δ(λaΔT)(3)式中:C a为气体比热容,kJ/(kg㊃K);λa为热空气导热系数,W/(m㊃K)㊂2.2.2㊀传热传质控制方程1)传热控制方程本文假设坯体的水分只在表面蒸发,因此其内部导热方程[15]如式(4)所示㊂ρC p T τ=λΔ2T(4)式中:ρ为坯体的密度,kg/m3;C p为坯体的比热容,kJ/(kg㊃K);λ为坯体导热系数,W/(m㊃K);T为坯体内部的温度,ħ㊂2)传质控制方程坯体内的水分传递遵循Fick第二定律[16-17],如式(5)所示㊂Mτ=DΔ2M(5)式中:M为物料内部的含水率,kg/kg;D为固体中有效水分扩散系数,m2/s㊂2.3㊀初始条件及边界条件试验测得坯体初始含水率为21.7%(含水率均为质量分数),初始温度为25ħ,进风口设置为速度入口㊂COMSOL Multiphysics6.0计算环境下边界条件的设置如表1所示㊂第8期霍㊀平等:基于Fick 扩散模型的陶瓷坯体干燥数值模拟2907㊀表1㊀边界条件的设置Table 1㊀Setting of boundary conditionBoundary condition Values Inlet speed /(m㊃s -1)0.2,0.4,0.6,0.8,1.0Inlet temperature /ħ35,45,55,65,75Inlet relative humidity /%5,25,45,65,85Export borders Pressure outlet Equivalent diameter /m 0.02Wall boundaries Thermal insulation and no slippage Fluid domain materials Wet air Thermal conductivity of green body /(W㊃m -1㊃K -1)1.675Specific heat capacity /(J㊃kg -1㊃K -1)(4183M t +1200)/(1+M t )Gas thermal conductivity /(W㊃m -1㊃K -1)0.0261Green body density /(kg㊃m -3)1985.82.4㊀主要评价指标2.4.1㊀干基含水率干基含水率是坯体内部的水分质量与绝干坯体质量的比值,其计算公式如式(6)所示[18-19]㊂M t =m t -m d m d (6)式中:M t 为t 时刻坯体的干基含水率;m t 为t 时刻坯体的质量,kg;m d 为绝干坯体的质量,kg㊂2.4.2㊀干燥速率干燥速率为单位时间坯体内所散失的水分质量,其计算公式如式(7)所示[20-23]㊂D r =M i +1-M i t i +1-t i (7)式中:M i 为t i 时刻物料的干基含水率,%;M i +1为t i +1时刻物料的干基含水率,%㊂2.5㊀模拟验证2.5.1㊀网格无关性验证图3㊀干燥1h 时平均含水率和平均温度随不同网格数量的变化情况Fig.3㊀Change conditions of average water content and average temperature with number of different grids drying for 1h 选用了八种不同数量的网格在相同条件下进行网格无关性验证㊂参考唐山某陶瓷厂的干燥介质曲线,选取热风速度为0.4m /s,热风温度为55ħ,热风相对湿度为45%,干燥1h 时平均含水率和平均温度随不同网格数量的变化情况如图3所示㊂由图3可知,当网格数目超过17万时,模拟结果开始保持稳定,在保证计算精度的前提下,考虑到计算资源问题,选择网格数量为21万㊂2.5.2㊀模型可靠性验证采用唐山某陶瓷厂的坯料制备试验用干燥陶瓷坯体样品,由于坯体结构简单,呈薄板状,可通过挤压成型的方式进行制备㊂将制备好的坯体样品放入干燥箱中,在风速为0.4m /s㊁温度为55ħ㊁相对湿度为45%的条件下,对坯体进行干燥,在坯体迎风端中心截面处的红线上等分取17个点㊂当干燥1h 时,用温湿度检测仪(三量WM810,温度量程为-10~60ħ,水分量程为2%~70%,测量误差范围为ʃ1%)测量该17个点处的温度和含水率数据,坯体中心截面上17个点的位置如图4(a)所示㊂在基本工况下,对坯体干燥进行模拟与实验,得到坯体内部1h 时各点的温度和含水率,模拟与实验结果进行了对比验证,温度和含水率的最大误差分别在ʃ8%㊁ʃ10%㊂同一干燥条件下,干燥1h 时的温度云2908㊀陶㊀瓷硅酸盐通报㊀㊀㊀㊀㊀㊀第42卷图和水分云图如图4(b)和4(c)所示,模拟值与实验值对比如图5所示㊂图4㊀干燥1h 时坯体中心截面的实物图与其温度分布和水分分布Fig.4㊀Physical diagrams of center section of green body and its temperature distribution and water distribution drying for 1h 图5㊀干燥1h 时坯体各点温度和含水率的模拟值与实验值对比Fig.5㊀Comparison between simulated and experimental values of temperature and water content at various points of green body drying for 1h 3㊀结果与讨论3.1㊀风速对陶瓷坯体干燥过程的影响不同风速对坯体内温度分布和含水率分布的影响有一定的规律性,为简化图形,本文中只分析了风速为0.2㊁0.6和1.0m /s 下的温度分布和含水率分布情况㊂3.1.1㊀风速对坯体内部温度和含水率影响图6为干燥1h 时不同风速下坯体表面和内部温度的分布㊂从图6中的坯体表面㊁x-y 截面和x-z 截面的温度云图分布可以看出,坯体迎风面温度较高,坯体背风面温度较低,且坯体表面温度高于内部温度,形成温度梯度,特别是风速在0.2m /s 时坯体内温度梯度更大;随着风速增加,坯体内温度逐渐升高,风速由0.2m /s 提高到0.6m /s 的坯体升温速率大于0.6m /s 提高到1m /s 时的坯体升温速率㊂垂直于流速方向的y-z 截面上的温度对称分布,且坯体表面温度高于其内部温度㊂坯体迎风面热空气湍动程度较高,对流传热速率较大,且风速能带走坯体迎风面的一部分水分,表面水分蒸发所吸收的热量相对较少,致使坯体迎风面温度较高㊂图7为干燥1h 时不同风速下坯体表面和内部含水率分布㊂从图7中的表面云图可以看出,不同风速下坯体表面含水率较低,且表面含水率无变化,其含水率均低于4%;从坯体各个中心截面可以看出,坯体外第8期霍㊀平等:基于Fick 扩散模型的陶瓷坯体干燥数值模拟2909㊀表面含水率较低,其内部含水率较高,形成明显的湿度梯度,这是因为坯体外表面直接与热空气接触,坯体表面水分受热蒸发,在传热㊁传质的推动力下,坯体内部水分向其表面迁移,并在表面蒸发㊂当风速为0.2m /s 时,坯体中心截面内部的干基含水率明显高于风速为0.6m /s 时的含水率,这是因为热风速度较低时,坯体表面气流湍动能程度较弱,坯体表面水蒸气浓度较大,不利于表面水分蒸发,坯体内部与表面间的含水率梯度小,传质驱动力小,干燥速率较低,导致坯体内部含水率较高㊂图6㊀干燥1h 时不同风速下坯体表面和内部温度的分布Fig.6㊀Temperature distribution of surface and interior of green body at different wind speeds drying for 1h 图7㊀干燥1h 时不同风速下坯体表面和内部含水率分布Fig.7㊀Water content distribution of surface and interior of green body at different speeds drying for 1h 图8为热风温度㊁相对湿度恒定时风速对含水率的影响㊂由图8可知,当坯体干燥1~4h 时,随着风速增加,含水率变化较小,当风速从0.2m /s 增加到0.4m /s 时,在2h 时干基含水率从10.8%减小至10.1%,仅减小了6.48%,这是因为风速的增加增强了坯体表面气体流动的湍动程度,削弱了边界层效应,坯体与空2910㊀陶㊀瓷硅酸盐通报㊀㊀㊀㊀㊀㊀第42卷气域界面处的对流传质速率增大,使坯体表面的区域水分浓度差变大,临近坯体表面的内部区域水分扩散速率增大㊂但是坯体表面对流传质速率远大于坯体内部扩散速率,因此热风速度对坯体内部含水率的影响较小㊂3.1.2㊀风速对坯体内部干燥速率影响图9为热风温度㊁相对湿度恒定时风速对干燥速率的影响㊂由图9可知,当热风温度㊁相对湿度相同且风速从0.2m/s增加到1.0m/s时,最大干燥速率提高了6.72%㊂当风速较低时,风速的增加对干燥速率的影响更显著,当风速较低时,风速的增加对干燥速率的影响更显著㊂当风速为0.2m/s时,坯体表面与热空气间的对流传质速率较低,坯体内部与表面的含水率梯度较小,随风速升高,坯体内部温度梯度增大,增强了传质驱动力㊂当风速从0.2m/s增加到1.0m/s时,干燥速率变化趋势相似,坯体表面水分已经蒸发,内部水分扩散速率依然较慢,在截面的同一含水率下干燥速率不会发生显著变化㊂图8㊀当热风温度㊁相对湿度恒定时风速对含水率的影响Fig.8㊀Influence of wind speed on water content with constant hot wind temperature and relativehumidity 图9㊀当热风温度㊁相对湿度恒定时风速对干燥速率的影响Fig.9㊀Influence of wind speed on drying rate with constant hot wind temperature and relative humidity3.2㊀热风温度对陶瓷坯体干燥过程的影响3.2.1㊀热风温度对坯体内部温度和含水率影响图10为干燥1h时不同热风温度下坯体表面和内部温度分布㊂从图10中坯体表面㊁x-y截面和x-z截面的温度云图分布可以看出:坯体迎风面温度较高,坯体背风面温度较低,且坯体表面温度高于内部温度,形成温度梯度,特别是在75ħ时坯体内温度梯度更大,35ħ时坯体内温度分布较均匀;随着热风温度升高,坯体内温度逐渐升高㊂垂直于流速方向的y-z截面上的温度对称分布,且坯体表面温度较高㊂坯体迎风面直接与热空气接触,在热风的风力下,对流换热率较大,坯体迎风面温度升高较快;热风温度越高,对流传热系数越大,坯体表面与热空气间的对流传热率越高,坯体表面温度越高,内部温度较低,形成较明显的温度梯度㊂图11为干燥2h时不同风温下坯体表面和内部含水率分布㊂由图11可知,在同一热风温度下坯体表面含水率与其内部含水率形成含水率梯度,且坯体迎风面含水率相对于背风面稍微较高㊂不同热风温度下,热风温度越高,坯体内部干基含水率越低,且当热风温度为75ħ时,坯体内部含水率较低,与热风温度从35ħ增加至55ħ相比,热风温度从55ħ增加至75ħ时相坯体内含水率降低相对较快㊂这是因为当热风温度较低时,热风温度的提高使得水分扩散速率得到较大的提高,水分活度提高较大,坯体内部水分迁移速率较大,干燥速率较快,坯体内含水率下降较快㊂图12为当热风速度㊁相对湿度恒定时风温对含水率影响㊂由图12可知,在干燥初期,随着温度升高,含水率下降越快,当温度为75ħ时,含水率下降最快,达到平衡所需时间最短,当温度从35ħ增加到75ħ时,平衡含水率减小了72.22%,这是因为温度增加使坯体内水分扩散系数增大,干基含水率下降速度增大㊂随着干燥时间延长,坯体内干基含水率缓慢下降,且干燥后期热风温度越高,干基含水率下降越缓慢,这是因为干燥后期坯体内水分较少,水分迁移量少,干燥速率较低㊂第8期霍㊀平等:基于Fick 扩散模型的陶瓷坯体干燥数值模拟2911㊀图10㊀干燥1h 时不同风温下坯体表面和内部温度分布Fig.10㊀Temperature distribution of surface and interior of green body at different temperatures drying for 1h 图11㊀干燥2h 时不同风温下坯体表面和内部含水率分布Fig.11㊀Water content distribution of surface and interior of green body at different temperatures drying for 2h 3.2.2㊀热风温度对干燥速率影响图13为当风速㊁相对湿度恒定时热风温度对干燥速率的影响㊂由图13可知,当热风速度㊁相对湿度相同,以及热风温度从35ħ增加到75ħ时,最大干燥速率变化幅度为46.34%㊂在相同干基含水率下,温度越高,干燥速率越大,随着干基含水率减小,温度越高,干燥速率下降速度越快,这是由于温度越高,水分扩散率越大,干燥速率随含水率的下降幅度较大㊂2912㊀陶㊀瓷硅酸盐通报㊀㊀㊀㊀㊀㊀第42卷图12㊀当风速㊁相对湿度恒定时热风温度对含水率的影响Fig.12㊀Influence of hot wind temperature on water content with constant wind speed and relativehumidity 图13㊀当风速㊁相对湿度恒定时热风温度对干燥速率的影响Fig.13㊀Influence of hot wind temperature on drying rate with constant wind speed and relative humidity3.3㊀热风相对湿度对陶瓷坯体干燥过程的影响3.3.1㊀相对湿度对坯体内部温度和含水率影响通过模拟可知,热风相对湿度对温度的影响较小,可以忽略不计㊂图14为不同相对湿度下5h 时坯体表面和内部含水率分布㊂由图14可知:在同一相对湿度下,坯体内部含水率较高,其表面含水率较低,热风相对湿度较大,坯体表面及内部含水率较高;随着热风相对湿度增加,坯体表面及内部含水率较大,这是因为坯体表面的饱和水蒸气分压增大,其表面水分蒸发率小,使得坯体表面含水率较高,坯体内部水分与表面的水分浓度梯度较小,其内部水分迁移较慢,则坯体内含水率也较高㊂图14㊀不同相对湿度下5h 时坯体表面和内部含水率分布Fig.14㊀Water content of distribution of surface and interior of green body at different relative humidity for 5h 当热风速度㊁温度恒定时相对湿度对含水率的影响如图15所示㊂由图15可知,当热风速度㊁热风温度相同时,热风相对湿度对陶瓷坯体内部干基含水率的影响较大;当热风速度㊁温度一定时,随着热空气相对湿度增大,含水率下降变慢,达到的平衡含水率最大,当相对湿度从5%增大到85%时,平衡含水率从0.8%增大至5.1%,这是因为坯体周围空气与陶瓷坯体表面的饱和水蒸气分压的压差减小,当空气中水蒸气浓度与坯体表面的水分浓度相等时,坯体表面水分不再蒸发,坯体内部水分不再向表面迁移,坯体内水分达到平衡㊂第8期霍㊀平等:基于Fick 扩散模型的陶瓷坯体干燥数值模拟2913㊀3.3.2㊀热风相对湿度对干燥速率影响图16为当风速㊁温度恒定时相对湿度对干燥速率的影响㊂由图16可知,当热风速度㊁温度相同,以及热风相对湿度从5%升高到85%时,最大干燥速率从11.1%/h 减小至8.8%/h,变化幅度为20.72%,干燥速率达到最大时的干基含水率最小,且干燥速率随干基含水率减小短暂升高后缓慢减小㊂在相同干基含水率下,相对湿度越高,湿度饱和差越小,干燥速率越小㊂在相同干燥速率下,相对湿度越高,空气中的绝对湿度越大,坯体干基含水率越高㊂图15㊀当风速㊁温度恒定时相对湿度对含水率的影响Fig.15㊀Influence of relative humidity on water content with constant wind speed andtemperature 图16㊀当风速㊁温度恒定时相对湿度对干燥速率的影响Fig.16㊀Influence of relative humidity on drying rate with constant wind speed and temperature4㊀结㊀论为揭示热风速度㊁温度㊁相对湿度对干燥过程中陶瓷坯体内部含水率和干燥速率的影响规律,为后续坯体干燥过程优化和质量提高提供理论参考,本研究基于Fick 扩散第二定律,对陶瓷坯体干燥过程进行了数值模拟,分析研究了热风速度㊁温度㊁相对湿度对陶瓷坯体热风干燥过程的影响,主要结论如下:1)在热风温度为55ħ㊁相对湿度为45%的条件下,随着风速增加,坯体内温度梯度增大,温度升高㊂提高风速能够加快坯体表面区域水分散失,当风速大于等于0.4m /s 时,风速对同一时间点下含水率影响较小㊂在生产中,将热风速度控制在合理的范围内能够防止坯体表面开裂㊂2)在热风速度为0.4m /s㊁相对湿度为45%的条件下,当温度从35ħ增加至75ħ时,温度梯度逐渐增大,最大干燥速率提高了46.34%,平衡含水率减小了72.22%㊂温度升高能够加快坯体内部干基含水率的变化,提高干燥速率,同时降低平衡含水率㊂3)在热风速度0.4m /s㊁温度为55ħ条件下,相对湿度对坯体内温度影响较小,相对湿度增大能够提高平衡含水率,当相对湿度从5%增大至85%时,平衡含水率从0.8%增大至5.1%㊂合理控制相对湿度可缩小坯体内部水分梯度,使坯体内水分分布更加均匀,有利于提高产品的良品率㊂参考文献[1]㊀左㊀元.论陶瓷坯体开裂的原因[J].蚌埠学院学报,2015,4(3):60-62.ZUO Y.On the reasons for cracking of the ceramic body[J].Journal of Bengbu University,2015,4(3):60-62(in Chinese).[2]㊀曾令可,税安泽.陶瓷工业实用干燥技术与实例[M].北京:化学工业出版社,2008:57-58.ZENG L K,SUI A Z.Practical drying techniques and examples in the ceramic industry[M].Beijing:Chemical Industry Press,2008:57-58(inChinese).[3]㊀吴海虹,朱道正,卞㊀欢,等.农产品干燥技术发展现状[J].现代农业科技,2016(14):279-281.WU H H,ZHU D Z,BIAN H,et al.Development status of agricultural products drying technology [J].Modern Agricultural Science andTechnology,2016(14):279-281(in Chinese).[4]㊀申常胜,李㊀镔,韦中华,等.陶瓷注塑成型技术的研究与进展[J].中国陶瓷工业,2022,29(5):24-29.SHEN C S,LI B,WEI Z H,et al.Research and development of ceramic injection molding[J].China Ceramic Industry,2022,29(5):24-29(in Chinese).2914㊀陶㊀瓷硅酸盐通报㊀㊀㊀㊀㊀㊀第42卷[5]㊀李㊀杰,朱永红,罗㊀添,等.辊道窑烧成带含坯体流场和温度场的数值模拟[J].中国陶瓷,2022,58(3):45-50.LI J,ZHU Y H,LUO T,et al.Numerical simulation of flow field and temperature field of gas and porcelain blank in the firing zone of a roller kiln[J].China Ceramics,2022,58(3):45-50(in Chinese).[6]㊀NAIT-ALI B,OUMMADI S,PORTUGUEZ E,et al.Thermal conductivity of ceramic green bodies during drying[J].Journal of the EuropeanCeramic Society,2017,37(4):1839-1846.[7]㊀李㊀杰,赖日东,吴志豪,等.辊道窑排烟段含坯体流场和温度场特性的数值研究[J].陶瓷学报,2022,43(2):317-322.LI J,LAI R D,WU Z H,et al.Numerical study on characteristics of flow field and temperature field of roller kiln containing porcelain blank in the smoke exhaust section[J].Journal of Ceramics,2022,43(2):317-322(in Chinese).[8]㊀LAURO N,OUMMADI S,ALZINA A,et puter model of drying behaviour of ceramic green bodies with particular reference to moisturecontent dependent properties[J].Journal of the European Ceramic Society,2021,41(14):7321-7329.[9]㊀赖日东.陶瓷坯体干燥过程温湿度变化数值模拟与实验研究[D].景德镇:景德镇陶瓷学院,2015:27-37.LAI R D.Numerical simulation and experimental investigation of ceramic body temperature and humidity variation in drying process[D].Jingdezhen:Jingdezhen Institute of Ceramics,2015:27-37(in Chinese).[10]㊀朱庆霞,罗民华,梁华银.大规格建陶坯体对流干燥热质耦合传递的数值模拟[J].陶瓷学报,2009,30(4):503-507.ZHU Q X,LUO M H,LIANG H Y.Heat and mass transfer inside porcelain tiles during convective drying process[J].Journal of Ceramics, 2009,30(4):503-507(in Chinese).[11]㊀DEFRAEYE T,BLOCKEN B,CARMELIET J.Analysis of convective heat and mass transfer coefficients for convective drying of a porous flatplate by conjugate modelling[J].International Journal of Heat and Mass Transfer,2012,55(1/2/3):112-124.[12]㊀王振华.仓储粮堆湿热传递过程的数值模拟与试验研究[D].北京:中国农业大学,2014:26-39.WANG Z H.Numerical simulation and experimental study on heat and mass transfer of stored grain pile[D].Beijing:China Agricultural University,2014:26-39.(in Chinese)[13]㊀RANJBARAN M,EMADI B,ZARE D.CFD simulation of deep-bed paddy drying process and performance[J].Drying Technology,2014,32(8):919-934.[14]㊀DA SILVA W P,DE OLIVEIRA F V S,DE ARAÚJO N G,et al.Modeling of water transport in roof tiles by removal of moisture at isothermalconditions[J].Heat and Mass Transfer,2012,48(5):809-821.[15]㊀毕清跃.多场耦合的多层玉米籽粒热风干燥特性研究[D].吉林:东北电力大学,2021:20-28.BI Q Y.Multi-field coupled hot air drying characteristics of multilayer corn seeds[D].Jilin:Northeast Dianli University,2021:20-28(in Chinese).[16]㊀ARAÚJO M V,SANTOS R S,DA SILVA R M,et al.Drying of industrial hollow ceramic brick:analysis of the moisture content and temperatureparameters[J].Defect and Diffusion Forum,2017,380:72-78.[17]㊀TEIXEIRA D B M K,TEIXEIRA D A D B,BARBOSA D L A G,et al.Heat and mass transfer during drying of clay ceramic materials:a three-dimensional analytical study[J].Diffusion Foundations,2017,10:93-106.[18]㊀陈衍男,王㊀晓,穆㊀岩,等.天麻蒸制后红外干燥特性及失水动力学研究[J].食品工业科技,2018,39(22):30-34+40.CHEN Y N,WANG X,MU Y,et al.Drying characteristics and kinetics research of gastrodia elata blume under infrared blast drying after steaming[J].Science and Technology of Food Industry,2018,39(22):30-34+40(in Chinese).[19]㊀欧阳梦云,王㊀燕,罗凤莲,等.预处理及干燥方法对果蔬干制品VC含量影响的研究进展[J].食品与机械,2018,34(7):179-182.OUYANG M Y,WANG Y,LUO F L,et al.Advances in vitamin C content in dried fruits and vegetables by using pretreatment and drying methods[J].Food&Machinery,2018,34(7):179-182(in Chinese).[20]㊀ZHU A S,SHEN X Q.The model and mass transfer characteristics of convection drying of peach slices[J].International Journal of Heat andMass Transfer,2014,72:345-351.[21]㊀ELMIZADEH A,SHAHEDI M,HAMDAMI parison of electrohydrodynamic and hot-air drying of the quince slices[J].Innovative FoodScience&Emerging Technologies,2017,43:130-135.[22]㊀OJEDIRAN J O,OKONKWO C E,ADEYI A J,et al.Drying characteristics of yam slices(Dioscorea rotundata)in a convective hot air dryer:application of ANFIS in the prediction of drying kinetics[J].Heliyon,2020,6(3):e03555.[23]㊀ZHAO J H,FENG S,GRUNEWALD J,et al.Drying characteristics of two capillary porous building materials:calcium silicate and ceramic brick[J].Building and Environment,2022,216:109006.Copyright©博看网. All Rights Reserved.。

重金属扩散模型

重金属扩散模型

重金属系指密度4.0以上约60种元素或密度在5.0以上的45种元素。

砷、硒是非金属,但是它的毒性及某些性质与重金属相似,所以将砷、硒列入重金属污染物范围内。

环境污染方面所指的重金属主要是指生物毒性显著的汞、镉、铅、铬以及类金属砷,还包括具有毒性的重金属锌、铜、钴、镍、锡、钒等污染物。

随着全球经济化的迅速发展,含重金属的污染物通过各种途径进入土壤,造成土壤严重污染。

土壤重金属污染可影响农作物产量和质量的下降,并可通过食物链危害人类的健康,也可以导致大气和水环境质量的进一步恶化。

因此引起世界各国的广泛重视。

目前,世界各国土壤存在不同程度的重金属污染,全世界平均每年排放Hg约1.5万t、Cu为340万t、Pb为500万t、Mn为1500万t、Ni 为100万t[1]。

中国北方大城市的蔬菜基地和部分商品粮基地也存在着不同程度的重金属污染,如北京、天津、西安、沈阳、济南、长春、郑州等地;。

南方相对较轻,如福州、宁波、上海、武汉、成都等地。

土壤重金属污染将会造成生态系统的严重破坏。

从中国土壤资源状况看,到2000年底中国人均耕地仅为0.1 hm2,而且随着今后中国经济社会的发展如生态退耕、农业结构调整及自然灾害损毁等,土壤资源将进一步减少。

因而如何有效地控制及治理土壤重金属的污染,改良土壤质量,将成为生态环境保护工作中十分重要的一项内容。

本文主要从土壤中重金属污染物来源与分布、土壤中重金属污染物的现行治理方法入手,提出土壤中重金属污染物防治的环境矿物学新方法。

旨在保护环境,提高土壤的环境质量。

1 土壤中重金属污染物来源与分布土壤中重金属的来源是多途径的,首先是成土母质本身含有重金属,不同的母质、成土过程所形成的土壤含有重金属量差异很大。

此外,人类工农业生产活动,也造成重金属对大气、水体和土壤的污染。

1.1 大气中重金属沉降大气中的重金属主要来源于工业生产、汽车尾气排放及汽车轮胎磨损产生的大量含重金属的有害气体和粉尘等。

污染物迁移转化过程模拟模型构建

污染物迁移转化过程模拟模型构建

污染物迁移转化过程模拟模型构建污染物对环境和人类健康造成了严重的威胁,因此准确预测和评估污染物的迁移和转化过程对环境管理和保护至关重要。

模拟模型是一种重要的工具,可以帮助我们理解和预测污染物在环境中的行为。

构建污染物迁移转化过程模拟模型的关键是准确地描述污染物的物理和化学特性,以及环境介质的各种属性。

以下是一些常用的模型构建方法:1. 物理过程模拟:物理过程是污染物迁移转化的基础,包括了扩散、对流和移动等。

在模型中,我们需要考虑这些物理过程,并利用适当的数学方程进行描述。

例如,可以使用Fick定律描述扩散过程,Darcy定律描述对流过程等。

2. 化学过程模拟:污染物在环境中会发生各种化学反应,包括降解、吸附、解吸等。

为了模拟这些化学过程,我们需要考虑污染物的化学性质以及环境介质的类型。

可以使用反应动力学模型描述这些化学过程,并根据实验数据确定反应速率常数。

3. 介质特性模拟:环境介质的特性对污染物迁移转化过程有重要影响。

例如,土壤的孔隙度、比表面积、孔径分布等参数会影响吸附和解吸过程。

模拟模型中,我们需要准确测定和描述环境介质的特性,并将其纳入数学方程中。

4. 初始和边界条件确定:在模拟模型中,我们需要给出适当的初始和边界条件。

初始条件是指模拟开始时系统的初始状态,边界条件是指系统与环境的交互条件。

根据实际情况,可以利用实测数据或者推测方法确定初始和边界条件。

5. 模型参数求解:模型的准确性和可靠性取决于模型参数的确定。

可以通过实验室和现场实测数据、文献调研等多种途径来获得模型参数。

同时,可以使用参数优化算法对模型进行校正和求解。

一旦构建了污染物迁移转化过程模拟模型,我们可以使用模型来进行预测和评估。

通过改变初始和边界条件,我们可以预测不同环境条件下的污染物行为。

同时,我们还可以通过模拟模型来优化环境管理和治理措施,减少污染物对环境的影响。

需要注意的是,模拟模型只是对真实环境的一个抽象和简化,因此模型的可靠性和准确性是需要不断验证和修正的。

fick定律全

fick定律全
互扩散:原子通过进入对方元素晶体点阵而导致的扩散。
(有浓度变化)
➢(2)根据扩散方向
下坡扩散:原子由高浓度处向低浓度处进行的扩散。 上坡扩散:原子由低浓度处向高浓度处进行的扩散。
➢(3)根据是否出现新相
原子扩散:扩散过程中不出现新相。 反应扩散:有新相形成的扩散过程。
➢ (4)按原子的扩散方向分: 体扩散:在晶粒内部进行的扩散 短路扩散:表面扩散、晶界扩散、位错扩散等 短路扩散的扩散速度比体扩散要快得多
三、铸锭的均匀化处理
均匀化退火时溶质浓 度分布示意图如下:
铸锭枝晶偏析及均匀化 退火时的溶质浓度分布变化
设溶质浓度沿x方向为正弦曲线分布, 周期为2π, 则曲线上任一点(x)的初始 浓度C可表示为:
扩散过程的初始条件为
由扩散第二方程,可求得其正弦解为
上式表明,均匀化扩散过程中正弦曲线峰值的衰减情况。若用 表示枝晶偏析峰值衰减的程度
析、均匀化退火、冷变形后的回复和再结晶、固态相变、化学热处 理、烧结、氧化、蠕变等等。
扩散:由构成物质的微粒(离子、原子、分子)的热运动而产生的 物质迁移现象称为扩散。扩散的宏观表现是物质的定向输送。
扩散的分类
➢ (1)根据有无浓度变化
自扩散:原子经由自己元素的晶体点阵而迁移的扩散。
(纯金属或固溶体的晶粒长大)(无浓度变化)
则上式可写为
影响衰减程度的主要因素是枝晶间距l0/2、D、t
(减少偏析的措施??课堂讨论)
四、扩散方程的误差函数解
1、半无限长棒中的扩散模型
实际意义?
低碳钢的渗碳处理,材料的原始含碳量为C0,热处理时外界条件保 证其表面的碳含量始终维持在CP(碳势),经过一段时间后,求材料 的表面附近碳含量的情况。
  1. 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
  2. 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
  3. 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。

FICK 模型:
<一>,Fick 第二定律简介:
22x
C D T C ∂∂=∂∂ C T C =),0(
0)0,(C x C =
0),(C T C =∞
符号说明:
),(T x C : T 时间后距离扩散源x 米处气体浓度。

0C : 初始浓度。

C : 气体浓度。

D : 扩散系数。

<二>,模型假设:
(1)假设扩散系数为常数。

(2)扩散过程中没有特殊外界条件影响(刮风或下雨等)。

(3)扩散过程中外界温度恒定。

(4)扩散过程中气体没有与外界发生化学反应。

<三>,模型求解:
假设气体发生泄漏(T=0)时刻,所以气体泄漏中心周围处浓度C 与时间和距离(r )的关系可用Fick 第二定律求解,公式如下:
22r
C D T C ∂∂=∂∂ (1) 令T
r =λ代入(1)式可得:
T
C D r C D 1.222λ∂∂=∂∂ (2) 可得出(1)式为:
λλλ
.222∂∂=∂∂-C C D (3) 若n=2,D
41=α,代入化简,积分可得:
⎰+-=λλλ02)4exp(B d D A C (4) 令DT
r D 22==λ
β,由高斯误差积分公式可求得:

∞=-022)exp(πββd (5)
根据初始化条件可知,02C A π-
=,0C B =
最终求得的模型公式为: )2()exp(2000200Dt
r erf C C d C C C -=--=⎰β
ββπ (6) 不妨取D=0.00001,发生泄漏时初始气体浓度1000=C 量纲,扩散时间T=1.0*10
8秒,利用Matlab 编程模拟,得到模拟图像如下:
模型评价:
Fick 第二定律模拟出了理想状态下气体源扩散的过程,从仿真图(地平面点浓度)可以直观的看出,在气体源位置浓度最大,然后均匀向四周浓度逐步减少扩散,大致符合实际气体扩散过程,模型缺点为,条件过于苛刻,现实气体扩散中,往往收到外界条件影响,比如风向等等。

MATLAB:
%FUNCTION绘制理想状态下,气体扩散模型。

x=-5:5;
y=-5:5;
[X,Y]=meshgrid(x,y);
Z=100-100*erf((X.^2+Y.^2).^0.5/(1000^0.5*2));
surf(X,Y,Z);
xlabel('X轴');
ylabel('y轴');
zlabel('z轴');
title('理想状态下FICK模型');
参考资料:
天子门客. 一种预测混凝土氯离子扩散系数的方法[J ] . 工业建筑,2001 ,31 (12) :40-42 姚丽萍,王远飞,基于M PI的大气污染扩散模型的并行计算研究,2011-08-5
邓薇,MATLAB函数速查手册(修订版),北京,人民邮电出版社,2010.。

相关文档
最新文档