继电保护典型案例定值计算
200MW机组继电保护定值计算书
新中益发电有限公司#5机发变组保护定值计算书河南电力试验研究院二00五年四月目录第一章技术数据 (3)第二章保护整定计算 (4)2．1 发电机差动保护（A柜、B柜） (5)2．2 发电机匝间保护（A柜、B柜） (6)2．3 发电机复压过流保护（A柜、B柜） (6)2．4 发电机基波定子接地保护（A柜、B柜） (7)2．5 发电机三次谐波定子接地保护（A柜、B柜） (8)2．6 发电机转子接地保护（A柜、B柜） (9)2．7 发电机对称过负荷保护（A柜、B柜） (9)2．8 转子表层过负荷保护（A柜、B柜） (10)2．9 发电机失磁保护（A柜、B柜） (11)2．10 发电机失步保护（A柜、B柜） (13)2．11 发电机过电压保护（A柜、B柜） (14)2．12 发电机过激磁保护（A柜、B柜） (15)2．13 发电机逆功率保护（A柜、B柜） (16)2．14 发电机程跳逆功率保护（A柜、B柜） (17)2．15 发电机低频累加保护（A柜、B柜） (17)2．16 发电机起停机定子接地保护（A柜、B柜） (18)2．17 发电机突加电压保护（A柜、B柜） (19)2．18 发电机TA断线保护（A柜、B柜） (19)2．19 发电机TV断线保护（A柜、B柜） (20)2．20 发变组差动保护（A柜、B柜） (20)2．21 主变差动保护（A柜、B柜） (21)2．22 主变高压侧复压过流保护（A柜、B柜） (23)2．23 主变高压侧阻抗保护（A柜、B柜） (24)2．24 主变高压侧零序过流保护（A柜、B柜） (25)2．25 主变高压侧间隙零序保护（A柜、B柜） (26)2．26 主变高压侧过负荷保护（A柜、B柜） (26)2．27 主变220kV侧失灵启动保护（A柜、B柜） (27)2．28 主变TA断线保护（A柜、B柜）（发变组TA断线与此同） (27)2．29 主变TV断线保护（A柜、B柜） (27)2．30 高厂变差动保护（A柜、B柜） (28)2．31 高厂变高压侧复压过流保护（A柜、B柜） (29)2．32 高厂变过负荷保护（A柜、B柜） (30)2．33 A分支低压过流保护（A柜、B柜） (31)2．34 B分支低压过流保护（A柜、B柜） (32)2．35 A分支过负荷保护（A柜、B柜） (32)2．36 B分支过负荷保护（A柜、B柜） (33)2．37 高厂变TA断线保护（A柜、B柜） (33)2．38 A分支TV断线保护（A柜、B柜） (33)2．39 B分支TV断线保护（A柜、B柜） (34)2．40 励磁绕组过负荷保护（A柜、B柜） (34)2．41 主变非电量保护（C柜） (35)2．42 高厂变非电量保护（C柜） (35)2．43 断路器失灵保护（C柜） (35)2．44 母差保护（C柜） (35)2．45 热工保护（C柜） (35)2．46 断水保护（C柜） (35)第三章整定说明 (36)第四章保护定值单 (37)第一章技术数据1．1 #5发电机参数型号：QFSN-200-2额定功率：200 MW额定容量：235 MV A额定电压：15.75 kV额定电流：8625 A功率因数：0.85同步电抗：Xd =1.945暂态电抗：Xd’（饱和值）= 0.236，Xd’（不饱和值）= 0.2584次暂态电抗：Xd’’（饱和值）= 0.146，Xd’’（不饱和值）= 0.18负序电抗：X2 =0.173空载励磁电压：120 V空载励磁电流：670 A满载励磁电压：445 V满载励磁电流：1765A1．2 #5主变压器参数型号：SFP7-240000/220额定容量：240000 kV A额定电压：242±5×2.5%/15.75 kV额定电流：572.6/8798 A接线组别：Yn/△—11短路电压：U d%=13.1%1．3 #5高厂变参数型号：SFFL-31500/15额定容量：31500/20000（低压1）-11500（低压2）kV A额定电压：15.75/6.3（低压1）- 6.3（低压2）kV额定电流：1155A/1833（低压1）- 1054（低压2）A接线组别：△/ d0-d0短路阻抗：（已按Sb = 100MV A进行折算）高压侧：-0.136；低压侧1：0.708；低压侧2：0.708 1．4 #5主励磁机参数型号：JL-1150-4额定容量：1150 kV A额定电压：415 / 240 V额定电流：1600 A励磁电压：48.9 A励磁电流：148.9 A功率因数：0.92频率：100Hz1．5 主接线及设备阻抗图（均按Sb = 100MV A进行折算）第二章保护整定计算2．1 发电机差动保护（A柜、B柜）2．1．1 保护基本参数电流互感器取发电机机端和中性点CT，变比为12000/5=2400 发电机二次额定电流：Ie =Ign/na =8625/2400=3.59（A）2．1．2 保护整定计算1）最小动作电流整定Iop.0=0.2Ie =0.72（A）2）最小制动电流整定Ires.0=Ie=3.59（A）3）比率制动系数整定Ik.max =（1/Xd’’）×（Sb/3×15.75）/na= 24.6（A）Iunb.max= Kap×Ker×Kcc×Ik.max =4.92（A）Iop.max=Krel×Iunb.max=7.38（A）Ires.max=Ik.max=24.6AS =（Iop.max-Iop.0）/（Ires.max-Ires.0）=0.34）比率差动保护灵敏度校核Ik.min=0.866×(1/Xd’’)×Sb/3×15.75）/na=21.3（A）Ires=Ik.min/2=10.65（A）Iop=Iop.0+S(Ires-Ires.0) =2.8（A）Ksen= Ik.min /Iop =21.3/2.8=7.6＞22．1．3 保护出口瞬时动作于全停。
常用电力设备继电保护定值的简单计算 ——9月份
Idzj= KkKjx
=1.1×
= 3.88A
取：3.9A，一次动作电流：3.9A×40 = 155A。
继电保护动作时间tqd的选择：
tdz=（1.1~1.2）tqd=1.2×6=7.2秒。 取：8秒 其中：tqd为电动机的启动时间。
5）过负荷保护反时限曲线的选取 过负荷保护反时限曲线可按6.2倍动作电流，和tqd=8秒这两点来确定， 也可按说明书的要求进行选取。 另有一些智能化的电动机专用保护继电器，只需输入电动机的功率、 额定电流、启动时间等主要参数后，可自动设置保护定值参数和曲线的选 取，人工进行相应的微调即可。
整定原则：
1）瞬时短路保护动作电流应躲开可能的最大负荷电流，包括最大
电动机的全启动电流。 2）过载保护动作电流应躲开最大负荷电流，并躲开电动机的启动
时间。
低压侧保护定值计算
1）瞬时动作过电流
Idz1j = Kk×( Iqd×Kq+ Ijs(n-1) ) = 1.2×( 240×6×1.7 + 2000 - 240 ) = 5049A
4）灵敏系数校验： 最小运行方式下变压器低压侧三相短路时，折算到高压侧的穿越电 流：I3bd 2min =2270KA
其中：I2d2min—最小运行方式下变压器低压侧两相短路时，折算到高压侧 的穿越电流
=
2 I Km= d 2 min c I dz
0.866 2270 360
= 5.4> 1.5
查出：⊿t =0.329＞0.3秒 其中0.329秒为当变压器低压侧最大穿越短路电流时，高压过流保护
后备动作的时间，由反时限动作曲线查出。
从以上参数可判断，符合保护整定原则，配合可靠。
小电厂继电保护定值计算举例
一. 主设备保护整定计算：1.发电机保护#1及#2发电机额定参数：发电机保护装置：DGT-801I e2=I e /1500=1031/1500=0.687A 1.1 发电机纵联差动保护： a.差动电流门槛I d0：I d0=0.3×I e2=0.3×0.687=0.206A 取0.21A. b.比例制动系数整定 K1=0.5c.拐点电流整定 拐点电流：I r1=0.5×Ie=0.5×0.687=0.343A 取0.34Ad.差动速断I sd =3.5×Ie=3.5×0.687=2.404A 取2.4A 差动速断灵敏度校验：I dmin 2为0S 两相短路电流。
发电机纵差保护定值单：1.2 发电机定子接地保护a．零序电压定值按躲过正常运行时的最大不平衡电压整定，若零序电压保护跳闸投入，当发生单相接地时保护跳闸，否则仅发告警信号。
Uzd =KK×3U3U为正常运行时的最大不平衡电压KK为可靠系数取1.2正常运行时开口三角3U在10~15V左右，但因PT特性不同，差距变大，可以现场实际测量定夺。
方法：先不投零序电压保护跳闸，机组投运后实测出3U，再输入定值。
延时可取t=9S。
发电机定子接地护定值单：1.3 发电机复合电压过流保护 a ．低电压整定按躲过发电机正常运行时可能出线的最低电压来整定 U L =0.7×Ue=0.7×100=70V b ．负序电压整定按躲过发电机正常运行机端最大负序电压。
通常取发电机额定电压的8%～10%。
U 2g =0.08×Ue=0.08×100=8V c ．发电机过流整定 Ig=r K K K ×Ie=687.095.02.1⨯=0.867A 取0.87A K K -可靠系数，取1.2～1.5；本次取1.2 K r -返回系数，取0.85～0.95；本次取0.95 时间t=0.5SK LM =46.3150087.04524I I ds 2dmin =⨯=2.1≥ 满足要求I dmin 2为1S 两相短路电流。
继电保护定值整定计算公式大全
继电保护定值整定计算公式大全1、负荷计算（移变选择）：cos de Nca wmk P S ϕ∑=g （4-1）式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ；∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。
综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算Nde P P k ∑+=max6.04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ；wm ϕcos --一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量，kV?A ；N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。
（2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即31112ca N N I I I =+=（4-14）（3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为3ca I =（4-15）式中 ca I —最大长时负荷电流，A ；N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比；wm ϕcos 、ηwm —加权平均功率因数和加权平均效率。
（4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。
3、 低压电缆主芯线截面的选择 1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算① 支线。
所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。
流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。
NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== （4-19）式中 ca I —长时最大工作电流，A ；N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ϕcos —电动机功率因数；N η—电动机的额定效率。
200、继电保护定值整定计算
继电保护定值整定计算1、 主进10kV 出线1.1速断保护（过流一段）1.1.1按躲线路末端故障整定。
1.1.2按躲过所带馈线变压器低压侧最大故障电流整定速断保护范围很小（或线路出口故障没有灵敏度，即1lm K <），可以按躲过所带馈线变压器低压侧母线三相最大短路电流整定。
(3)max dz k d I K I ≥其中，dz I ：相间电流保护动作定值k K ：可靠系数，取1.4(3)max d I ：线路末端故障时（所带变压器低压侧故障时），流过保护的最大三1.1.3躲过所带最大变压器合闸涌流，合闸涌流按变压器额定电流的（6～10）倍考虑，一般取8倍。
1.1.4应保证上下级保护配合关系，配合系数取1.11.1.5动作时间一般取0s ，因配合需要，可延长保护动作时间。
对于10kV 线路速断保护一般不应超过0.5s 。
1.2相短路电流（过流二段）1.2.1.1与上级线路电流保护二段配合'1dz dz p fz I I K K ≤ 't t t =-∆ 其中，'dz I ：上级线路相应保护段电流定值 p K ：配合系数，取1.2。
1.2过流保护3.2.1应保证小方式下，线路末端故障，有足够的灵敏度，(1.52)lm K ≥～(2)d dz lmI I K ≤ 其中，(2)d I ：最小运行方式下，线路末端故障最小两相短路电流3.2.2考虑线路所带负荷情况，一般取电流互感器二次额定值的（1.5～2）倍 e dz gfh I K I ∑≥其中，e I ∑：考虑可能出现的运行方式下，线路所带变压器的额定电流总和gfh K ：过负荷系数，单台变压器过负荷系数取2，多台取1.5，或者考虑线路实际载流量等因素3.2.3应保证上下级保护之间的配合关系，配合系数取1.23.2.4条件具备时，考虑做所带负荷变、或下级线路的远后备保护。
3.2.5动作时间3.2.5.1应满足上下级级差配合需求。
继电保护定值计算示例
定值计算示例-------------------西安唐兴电气科技有限公司精准的定值计算应依据整个供电系统网络结构图和断路容量，找出最小运行方式时的最大断路电流点，按最严酷条件进行计算。
再将结果在最大运行方式下验算其动作灵敏性，再出最终的定值清单。
一般情况下需由当地供电部门的保护整定部分出详细的定值清单。
现仅仅提供经验计算方式及定值整定，仅供参考。
1、针对进线、出线、母联的定值整定：一般情况需知道：系统电压、额定负载、CT变比示例：10KV系统，5000KV A,CT变比：500/5计算如下：Ie=S/√3Ue=5000/10*√3=288.68A二次额定电流值：Ine=Ie/CT变比=288.68/100=2.89A速断定值：Isd=（10~15）Ine=15*2.89=43.35A限时速断：IsdI=（1~1.5）Ine=1.2*2.89=3.47A延时：Txs=0.5S过流：IsdII=（1~1.2）Ine=1.2*2.89=3.47A延时：Txs=1.0S2、针对变压器的定值整定：一般情况需知道：系统电压、变压器容量、CT变比示例：10KV系统，1000KV A,CT变比：100/5计算如下：Ie=S/√3Ue=1000/10*√3=57.74A二次额定电流值：Ine=Ie/CT变比=57.74/20=2.89A速断定值：Isd=（10~15）Ine=12*2.89=34.68A过流：IsdII=（1~1.2）Ine=1.2*2.89=3.47A延时：Txs=0.5S干式变压器再投一个温度保护，延时：Tws=1.0S3、针对电动机的定值整定：一般情况需知道：系统电压、电动机功率、功率因数，效率，CT变比、启动电流大小、启动时间示例：10KV系统，450KW,CT变比：400/5，功率因数：0.7，效率：0.92，启动电流为额定电流的6倍，启动时间：5S计算如下：S=P/Ø*效率=450/0.7*0.92=699KV AIe=S/√3Ue=699/10*√3=40A二次额定电流值：Ine=Ie/CT变比=40/20=2.0A速断定值：Isd=（10~15）Ine=12*2.0=24A反时限过流：采用反时限公式符合GB/T14598.7-1995第三部分定义的反时限曲线，特性曲线分为三种，即标准反时限、正常反时限、极端反时限，特定曲线类型设定可在定值整定中进行选择。
高压继电保护整定计算
高压继电保护整定计算目录35KV中央变电所开关继电保护整定值 (1)35KV变电所主变差动保护定值 (2)地面高压供、配电场所 (3)井下中央变电所继电保护定值 (5)采区继电保护定值 (6)矿井各变电所、高压配电硐室短路电流 (9)矿井高压供电线路短路电流计算 (10)35KV变电所整定计算 (21)地面高压配、供电场 (44)中央变电所继电保护计算整定 (52)采区高压继电保护整定 (66)35KV中央变电所开关继电保护整定值35KV变电所主变差动保护定值地面高压供、配电场所井下中央变电所继电保护定值采区继电保护整定矿井各变电所、高压配电硐室短路电流矿井高压供电线路短路电流计算邱集煤矿35KV 变电所供电一路来自来自齐河变电站，架空线路采用，LGJ-120长度44.5KM,短路容量348.1MV A ；另一路来自赵官变电站，LGJ-150长度7.5KM 。
两台主变8MV A,一台运行,一台冷备.下井供电采用交联聚氯乙烯铠装电缆四路供电,采区供电采用双回路交联聚氯乙烯铠装电缆,一路运行，一路带电热备。
(一)、选取基准容量：S j =100MV A 。
计算d 1点时选取U j1=37KV I j1=KA 56.17331001Uj 3Sb =⨯= 计算d 2, d 3, d 4, d 5, d 6 d 7, d 8, d 9, d 10, d 11, d 12点时选取U j2=6.3KV I j2=KA 16.93.63100Ub23Sb =⨯=(二)、计算各元件的电抗标么值： 电力系统: X x *=287.01.348100S S dj ==输电线路L 1： X L1*=X 0l 12jj U S =0.4×44.5×237100=1.27 变压器： X b *=U d %bj S S =0.0756×8100=0.945 下井电缆L 2：X L2*= X 0l 22jj U S =0.08×0.6×23.6100=0.1212 中央变电所至东翼变电所L3：X L3*= X 0l 32jj U S =0.08×0.8×23.6100=0.16中央变电所至东八变电所L4：X L4*= X 0l 42jj U S =0.08×2.5×23.6100=0.5 中央变电所至西部采区变电所L5： X L5*= X 0l 52jj U S =0.08×1.1×23.6100=0.2222 东八变电所至东八上部移变L6： X L6*= X 0l 62jj U S =0.08×0.32×23.6100=0.064 东八变电所至东八中部变电所L7： X L7*= X 0l 72jj U S =0.08×1.1×23.6100=0.2217 西部采区变电所至西三移动变电站L8：X L8*= X 0l 82jj U S =0.08×1.2×23.6100=0.2424 东八中部变电所至东八中部移变L9: X L9*= X 0l 92jj U S =0.08×0.2×23.6100=0.0403 东八中部变电所至东八底部变电所L10: X L10*= X 0l 102jj U S =0.08×0.9×23.6100=0.1814 西部变电所至西五变电所L11: X L11*= X 0l 112jj U S =0.08×2×23.6100=0.4031东八底部变电所至综采移变L12: X L12*= X 0l 122jj U S =0.08×0.5×23.6100=0.1008 西五变电所至西五中部变电所L13：X L13*= X 0l 132jj U S =0.08×0.9×23.6100=0.1814 西五变电所至综采移变L14：X L14*= X 0l 142jj U S =0.08×0.5×23.6100=0.1008XX *10.287X L1*21.27X B*30.945d1d240.121250.121260.121270.1212d390.580.16d4100.5d7d8d13d10d5d11d6d9d12d14XL2*XL3*XL4*X L5*XL6*X L7*X L8*XL9*X L10*X L11*X L12*X L13*110.2222120.2222电 抗 等 值 电 路 图130.064140.2217150.2217160.2424170.2424210.4013220.4013180.0403190.1814200.1814230.1008240.1814250.1814d15XL4*180.1008XL15*260.8465d16(三)计算各点短路电流d1点短路时短路电流（主变35KV 侧）:I d1*=∑*1X =0.64227.1287.01X *Xx 1*L1=+=+ ==1*1)3(1j d d I I I 0.642⨯1.56=1.002KAKA I Id d 868.02732.1002.123)3(1)2(1=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 64.20.642100 1.52352.11.002 2.55555.2002.1111=⨯==⨯==⨯=d2点短路电流计算（主变6KV 侧）：I d2*=0.4945.027.1287.01X X *Xx 1*b*L1=++=++ ==2*2)3(2j d d I I I 0.4⨯9.16=3.664KAKA I Id d 173.32664.3323)3(2)2(2=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 404.0100569.552.1664.39.34355.2664.3222=⨯==⨯==⨯= d3点短路电流计算（中央变电所）：395.041212.0945.027.1287.014X *Xx 1Id3**2**L1=+++=+++=L bX X==2*3)3(3j d d I I I 0.395⨯9.16=3.618KAKA I I d d 133.3618.32323)3()2(3=⨯== MVAS KA I KA i d ch ch 39.5395.0100 5.49952.13.6189.22655.2618.3333=⨯==⨯==⨯= d4点短路电流计算（东翼配电点）：713.016.041212.0945.027.1287.014X *Xx 1Id4**3*2**L4=++++=++++=L L bX X X==2*4)3(4j d d I I I 0.371⨯9.16=3.398KAKA I I d d 942.2398.32323)3(4)2(4=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 37.1371.0100165.552.13.398665.855.2983.3444=⨯==⨯==⨯= d5点短路电流计算（东八变电所）：33.05.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id5**4*2*b*L1=++++=++++=L L X X ==2)3(55j d I I I 0.33⨯9.16=3.022KA 617.22022.3323)3(5)2(5=⨯==d d I IMVAS KA I KA i d ch ch 3333.0100593.452.1022.3706.755.2022.3555=⨯==⨯==⨯= d6点短路电流计算（西部采区变电所）：363.02222.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id6**5*2*b*L1=++++=++++=L L X X ==2*6)3(6j d d I I I 0.363⨯9.16=3.325KA864.22325.3323)3(6)2(6=⨯==d d I IMVAS KA I KA i d ch ch 36.3363.0100054.552.1325.38.47955.2325.3666=⨯==⨯==⨯= d7点短路电流计算（东八上部移变）：323.0064.016.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id7**6*4*2*b*L1=+++++=+++++=L L L X X X==2*7)3(7j d d I I I 0.323⨯9.16=2.959KAKA I Id d 562.22959.2323)3(7)2(7=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 3.32233.0100498.452.1959.2545.755.2959.2777=⨯==⨯==⨯= d8点短路电流计算（东八中部变电所）：3073.02217.05.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id8**7*4*2*b*L1=+++++=+++++=L L L X X X==2*7)3(8j d d I I I 0.3073⨯9.16=2.815KAKA I Id d 438.22815.2323)3(8)2(8=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 73.307303.0100279.452.1815.2178.755.2815.2888=⨯==⨯==⨯=d9点短路电流计算（西部 变电所）：334.02424.02222.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id9**9*5*2*b*L1=+++++=+++++=L L L X X X==2*9)3(9j d d I I I 0.334⨯9.16=3.059KAKA I Id d 649.22059.3323)3(9)2(9=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 3.43334.010065.452.1059.37.855.2059.3999=⨯==⨯==⨯=d10点短路电流计算（东八中部移变）：0.3040403.02217.05.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id10**9*7*4*2b *L1=++++++=++++++=L L L L X X X X==2*10)3(10j d d I I I 0.304⨯9.16=2.785KAKA I Id d 412.22785.2323)3(11)2(10=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 4.03043.0100 4.22952.12.785021.755.22.785101010=⨯==⨯==⨯= d11点短路电流计算（东八底部变电所）：3.01814.02217.05.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id11**10*7*4*2*b*L1=++++++=++++++=L L L L X X X X==2*11)3(11j d d I I I 0.3⨯9.16=2.748KAKA I Id d 38.22748.2323)3(11)2(11=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 303.0100177.452.1748.2007.755.2748.2111111=⨯==⨯==⨯=d12点短路电流计算（西五变电所）：2943.04013.02424.02222.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id12**11*8*5*2*b*L1=++++++=++++++=L L L L X X X X==2*12)3(12j d d I I I 0.2943⨯9.16=2.696KAKA I Id d 335.22696.2323)3(12)2(12=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 29.439432.0100098.452.1696.2875.655.2696.2121212=⨯==⨯==⨯=d13点短路电流计算（综采移变）：2828.01008.01814.02217.05.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id13**12*10*7*4*2*b*L1=+++++++=+++++++=L L L L L X X X X X==2*13)3(13j d d I I I 0.2828⨯9.16=2.59KAKA I Id d 243.2259.2323)3(13)2(11=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 28.288282.0100937.352.159.2605.655.259.2131313=⨯==⨯==⨯=d14点短路电流计算（西五中部变电所）：2794.01814.04013.02424.02222.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id14**13*11*8*5*2*b*L1=+++++++=+++++++=L L L L L X X X X X==2*14)3(14j d d I I I 0.2794⨯9.16=2.559KAKA I Id d 216.22559.2323)3(14)2(14=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 27.492749.010089.352.1559.2525.655.2559.2141414=⨯==⨯==⨯=d15点短路电流计算（综采移变）：2858.01008.04013.02424.02222.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id15**14*11*8*5*2*b*L1=+++++++=+++++++=L L L L L X X X X X==2*15)3(15j d d I I I 0.2858⨯9.16=2.618KAKA I Id d 267.22618.2323)3(15)2(15=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 28.582858.0100979.352.1618.2676.655.2618.2141515=⨯==⨯==⨯=35KV 变电所整定计算邱集煤矿35KV 变电所高压保护采用微机保护单元，整定计算返回系数按0.95，CT 接线方式除主变差动保护采用星角补偿,35KV 侧采用星形接法,6KV 侧采用不完全星形接法,接线系数为1,计算式中未标出.四路下井并列运行。
继电保护定值整定计算公式大全
继电保护定值整定计算公式大全一、过电流保护的定值整定计算公式：1.零序过电流保护定值计算公式：IＨＯＮ＝ＩＭＳ×（ＫＡ－1）÷｛（ＲＳＴＲＥ）÷３×Ｚ３｛（Ｘ´t）·｛Ｘ´´｛Ｘ´´´其中，ＩＨＯＮ为零序过电流保护的运行电流定值；ＩＭＳ为测量系统的基本电流选定定制；ＫＡ为零序过电流保护动作系数；ＲＳＴＲＥ为设备额定短路阻抗；Ｚ１为设备正序电抗；Ｘ１为设备正序电抗；Ｘ２为设备负序电抗；Ｘ３为设备零序电抗。
2.短路过电流保护的整定公式：Ｉ熔＝ＩＨｃ＋（ＸｌＣ×Ｒ）÷ＺI＿Ｃ×ＩΝ÷ＩＰ素分式其中，Ｉ熔为短路过电流保护的整定电流；ＩΙ２ｃ为设备二次侧短路故障电流；ＸｌＣ为电流互感器的互感系数；Ｒ为电流互感器的内阻；ＺｌＣ为电流互感器的线路阻抗；ＩＮ为变压器的额定电流；ＩＰ为变压器的额定功率。
二、跳闸保护的定值整定计算公式：1.距离保护的整定公式：ＳＥＴＲ＃1＝ＣＴＫ×ＳＥＴ×けｔｃｏｅｆ÷Ｚ其中，ＳＥＴＲ＃1为距离保护的整定系数；ＣＴＫ为电流互感器的互感系数；ＳＥＴ为线路的距离设置；け为绕组当前日期；Ｚ为线路的阻抗。
2.差动保护的整定公式：ＳＥＴＤ＃１＝Ｋ１×ＳＥＴ其中，ＳＥＴＤ＃１为差动保护的整定系数；Ｋ１为变压器的变比。
三、频率保护的定值整定计算公式：1.频率保护的整定公式：Ｓｅｔ（ｆ）＝ａ－ｂ×ｆ其中，Ｓｅｔ为频率保护的整定值；ａ为整定值的常数；ｂ为整定值的斜率；ｆ为频率。
四、电压保护的定值整定计算公式：1.过电压保护的整定公式：Ｕ总＝Ｕ设定×（ＫＡ－１）×（Ｒ２ＩＭＳ）÷３其中，Ｕ总为过电压保护的整定电压；Ｕ设定为过电压保护的动作电压设定值；ＫＡ为过电压保护的动作系数；ＲＩＭＳ为测量系统的基本电流选定定制。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
继电保护典型案例定值计算一、一炼铁风机房高压室（西站516馈出）1、1#鼓风机（611柜）8400KW 10KV 553ACT 1000/5 综保PA150 原值：20A/0S 10A/40S现投一、三段 电流速断/反时限过流保护① 电流速断：I dj =9⨯5/1000553=24.885 取25 KA ，t=0s 校灵敏度：1#鼓风机电缆：3⨯（3⨯300） 850米X * = 0.08⨯0.85⨯25.10100⨯31=0.0206 西站至1#鼓风机房电缆：3⨯（3⨯300） 550米X * = 0.08⨯0.55⨯25.10100⨯31=0.013 ∑X * =0.413+0.0206+0.013=0.447二相短路电流： "2I =23⨯447.0499.5=10.65 KA 灵敏度：K m =5/1000251065.103⨯⨯=2.13 ② 三段 反时限过流启动延时时间： T y = 60s （躲启动时间）反时限过流启动值： I s = 1.2I e =5/10005531.2⨯=3.318 取3.3A 延时时间：选极端反时限（C ）t=K ()⎥⎦⎤⎢⎣⎡-1/802s I I =1⨯13802-=10s 若用四方/CSC-280综保：Ⅰ 段： 25A t=0sⅢ段：I p =3.3A （启后投） t=10s2、一炼铁风机房高压室1#、2#、3#、4#进线（至西站516、524、533） CT2000/5 综保PA150 原值：10A/0s ， 5A/41s现不设保护。
母联也不设保护。
3、西站一炼铁馈出线（516、524、533）516 CT800/5 DVP-9332 原值：30A/0.3S 23A/1.3S524 CT800/5 DVP-9332 原值：30A/0.3S 23A/1.3S533 CT1500/5 CSC-280 原值：16A/0.3S 12.3A/1.3S现只设定时限保护：可带两段风机房母线/正常运行状态下，可启动一台风机，并留1.2倍可靠系数。
① I dj =()[]5/8002.14553600⨯⨯+=21.09 取21A ，t=0.5s （516、524柜）② I dj =()[]5/15002.14553600⨯⨯+=11.24 取11A ，t=0.5s （533柜） 二、四炼铁风机房高压室1、1#、2#鼓风机（631、621）18000KW 1179A CT1500/5 因泰莱 原值：15.72A/0S 5.5A/0.5S一段过流速断： I dj =5⨯5/15001179=19.65 取20A ，t=0s 保护灵敏度系数：K m =5/150********⨯=2.18 注：可以保留原整定值 15.72A （4I e ），此时Km=2.78三段反时限：T y = 60sI s =5/150011792.1⨯=4.716 取4.7 A ，t=10s 若用四方/CSC-280，投一、三段保护：过流：I dj =20A, t=0s反时限：Ip=4.7A ，（电机启完后投三段保护）t=10s2、进线1#进线（601） CT2000/5 原值：12A/0S 8A/1S2#进线（602） CT2500/5 原值：7A/0.1S 6A/2S3#进线（603） CT2500/5 原值：7.2A/0S 3.5A/9.5S4#进线（604） CT2000/5 原值：6.3A/0S 6.3A/9.5S现4路进线柜和4组母联柜均不设保护。
3、备用风机CT1600/5 16000KW 1038A过流：I dj =5⨯5/16001038=16.22 取16A ，t=0s 反时限：I p =5/160010382.1⨯ =4A t=10s （启后投） 4、西站7#鼓风机馈出线（561）CT 1500/5 DVP-9332 原值：12.5A/0.3S 6.68A/1.3S现只设定时限保护。
因电机启动时，西站Ⅰ、Ⅳ段10KV 母线并联，561/515两路馈出柜同时并联投运（风机房高压室的母联4也投合），在压负荷（只留一台主变负荷）情况下，18000电机启动，另外考虑两路并联时的负荷分配不平衡，留1.2倍可靠系数。
保护动作电流： I d =()2411793.2749⨯+⨯1.2=4479A 综保动作电流： I dj =5/15004479=14.93 取15A ， t=0.5s *515柜也采用此动作电流：I dj =5/8004479=27.99 取28A ， t=0.5s （原值：12.5A/0.3S ） *西站8#鼓风机馈出线（526）CT 800/5 原值：22A/0.3S 17.5A/1.3S可采用515柜相同定值，即I dj = 28A ， t=0.5s（571柜因缺CT 数据，暂不计算保护定值）三、西站10KV 进线保护原值：Ⅰ段 4000/5 DVP-9226 10A/0.6S 5.5A/1.7S (501柜)Ⅱ段 4000/5 DVP-9226 10A/0.6S 5.5A/1.7S (502柜)Ⅲ段 5000/5 DVP-9226 8A/0.6S 4.4A/1.7S (503柜)Ⅳ段 4000/5 DVP-9226 10A/0.6S 5.5A/1.7S (504柜)因50M 主变侧 2.06 I eb /2s （唐山供电局整定）10KV 母线侧7#、8#高炉风机启动时，馈出线 1.6 I eb /0.5s故进线按 1.8 I eb /1.0s 整定跳闸。
Ⅰ、Ⅱ、Ⅳ段（501、502、504）：定时限： I dj =5/40003.27498.1⨯=6.186 取6A ， t=1.0s Ⅲ段（503）：定时限： I dj =5/50003.27498.1⨯=4.949 取5A ， t=1.0s 四、三炼铁风机房高压室（东站519、557）1、5#、6#鼓风机（631、611）8400KW 10K 553ACT 1000/5 综保P150 原值：20A/0S 10A/40S现设过流速断/反时限过流保护。
过流速断： I dj =9⨯5/1000553=24.885 取25A ， t=0s 反时限过流：（与第一页1#鼓风机定值相同）即：T y =60 SI s =3.3 At =10 s2、进线柜（601、602）和母联（645、655）今不设保护3、东站馈出线（519、557）CT 600/5 DVP631B原值：5#鼓风机 10A/0S 30A/0.3S 23A/1.3S6#鼓风机 5A/0S 30A/0.3S 23A/1.3S现只设定时限保护。
可带两段风机房母线/正常运行状态下，可启动一台风机，另考虑1.2倍可靠系数。
I d =()[]4553600⨯+⨯1.2=3374.4 A综保动作电流： I dj =5/6004.3374=28.12 取28A ， t=0.5s五、一炼铁主控楼高压室1、4组3#水泵（615）355KW 26.5A CT75/5 PA150 原值：25A/0S 10A/10S 现设过流速断和反时限。
过流速断：I dj =9⨯5/755.26=15.9 取16A ， t=0s 反时限： T y =10 SI s =5/755.262.1⨯=2.12 取2 A t =10 s2、3#助燃风机（616）315KW 21.7A CT50/5 PA150 原值：25A/0S 15A/15S过流： I dj =9⨯5/507.21=19.53 取20A ， t=0s 反时限： T y =30 SI s =5/507.212.1⨯=2.6 A t =10 s3、3组1#水泵（617）900KW 64.4A CT150/5 PA150 原值：20A/0S 10A/0.5S过流： I dj =9⨯5/1504.64=19.35 取20A ， t=0s 反时限： T y =30 SI s =5/1504.642.1⨯=2.576 取2.6 A t =10 s4、3组2#水泵（618）900KW 64.4A CT150/5 PA150 原值：30A/0S 10A/10S其整定值与3组1#水泵（617）相同。
5、一段电容器（619）1200Kvar 200/5 PA150 原值：7A/0S 5A/0.5S现只设过流速断。
I c =1031200⨯=69.28A （10.5KV 时，66A ）I dj =3⨯5/20028.69=5.196 取5A ， t=0s 6、出铁厂除尘（621）800KW 60.7A 100/5 PA140 原值：18A/0S 9A/50S过流：I dj =9⨯5/1007.60=27.3 取27A ， t=0s 反时限：T y =30 SI s =5/1007.602.1⨯=3.642 取3.6 A t =10 s7、母联（545）2000/5 PA150 原值：10A/0S 3A/0.8S现不设保护。
8、净环东变（611）1250KVA 72.17A CT150/5 PA150 原值：16A/0S 4.5A/0.5S 现设过负荷（信号）、过流速断和反时限过流保护。
过负荷：I dj =1.2 I eb =5/15017.722.1⨯=2.88 取3A ， t=10s （信号） 过流：I dj =5 I eb =5/15017.725⨯=12 ， t=0s 反时限：T y =1 SI s =5/15017.722.1⨯=2.88 取3 A t=10s也可以过负荷和反时限保护中，可取一种保护。
9、浊环西变（612）1250KVA CT150/5与（611）净环东变完全相同。
10、主控楼北变（613）2000KVA 115.4A CT150/5 PA150 原值：20A/0S 6A/0.8S过负荷：I dj =5/1504.1152.1⨯=4.616 取5A ， t=10s （信号） 过流：I dj =5/1504.1155⨯=19.23 取20A ，t=0s 反时限：T y =1 SI s =5 A t=10s11、原料西变（614）1600KVA 92.3A CT100/5 PA150 原值：20A/0S 6A/0.8S过负荷：I dj=5/1003.922.1⨯=5.538 取6A，t=10s （信号）过流：I dj=5/1003.925⨯=23.075 取23A，t=0s反时限：Ty=1 SIs=6 At=10s12、净环西变（621）1250KVA 72.17A 150/5 SW-6011 原值：16A/0S 4.5A/0.8S与净环东变（611）相同。
13、浊环东变（622）1250KVA 72.17A 150/5 PA150 原值：16A/0S 4.5A/0.8S与净环东变（611）相同。