氧化沟工艺设计计算
氧化沟工艺设计计算 Revised by Jack on December 14,20201 概述设计任务和依据设计题目20万m3/d生活污水氧化沟处理工艺设计。
设计任务本设计方案是对某地生活污水的处理工艺，处理能力为200000m3/d，内容包括处理工艺的确定、各构筑物的设计计算、设备选型、平面布置、高程计算。
完成总平面布置图、主要构筑物的平面图和剖面图。
设计依据（1）《中华人民共和国环境保护法》（2014）（2）《污水综合排放标准》（GB8978－2002）（3）《生活杂用水水质标准》（—89）（4）《给水排水设计手册1-10》（5）《水污染防治法》设计要求（1）通过调查研究并收集相关资料经过技术与经济分析，做到技术可行、经济合理。
必须考虑安全运行的条件，确保污水厂处理后达到排放要求。
同时注意污水处理厂内的环境卫生，尽量美观。
设计原则还包括：基础数据可靠；厂址选择合理；工艺先进实用；避免二次污染；运行管理方便。
选择合理的设计方案。
（2）完成一套完整的设计计算说明书。
说明书应包括：污水处理工程设计的主要原始资料；污水水量的计算、污泥处理程度计算；污水泵站设计；污水污泥处理单元构筑物的详细设计计算；设计方案对比论证；厂区总平面布置说明等。
设计说明书要求内容完整，计算正确文理通顺。
（3）毕业设计图纸应准确的表达设计意图，图面力求布置合理、正确清晰，符合工程制图要求。
设计参数某地生活污水200000m3/d，其总变化系数为，排水采用分流制。
表1-1 设计要求项目进水水质(mg/L) 出水水质(mg/L)BOD5 COD SS TN TP2604003805083010030253 2 设计计算格栅设计说明格栅由一组平行的金属栅条或筛网组成，在污水处理系统（包括水泵）前，均须设置格栅，安装在污水管道、泵房、集水井的进口处或处理厂的端部，用以拦截较大的呈悬浮或漂浮状态的固体污染物，以便减轻后续处理构筑物的处理负荷。
截留污物的清除方法有两种，即人工清除和机械清除。
大型污水处理厂截污量大，为减轻劳动强度，一般应用机械清除截留物。
格栅按形状可分为平面格栅和曲面格栅两种，按格栅栅条间隙可分为粗格栅（50~100mm），中格栅（10~40mm），细格栅（3~10mm）三种。
栅条的断面形状有圆形、锐边矩形、迎水面为半圆形的矩形、迎水面背水面均为半圆的矩形几种。
而其中具有强度高，阻力损失小的优点[8]。
本设计采用两道中格栅、两道细格栅，迎水面为半圆形的矩形的栅条,选用机械清渣。
设计原则（图）进水图1 中格栅计算草图图3-1格栅结构示意图设计参数（1）原水水量：Q =s ；（2）取流量总变化系数为：Kz =； （3）设计流量：Q max =Kz ⋅Q =×≈； （4）设过栅流速：v =s ；（5）格栅安装倾角：︒=60α 中格栅（2道）设计计算（1）进水渠道宽度计算 根据最优水利断面公式：代入s m v 8.0=得： 则栅前水深： （2）格栅间隙数式中： Q max ——最大废水设计流量 m 3/s ；α——格栅安装倾角 60~75 取60；h ——栅前水深 m ；b ——栅条间隙宽度，取20mm ；υ——过栅流速 m/s 。
则个868.0102.0260sin 23.3≈⨯⨯⨯=n 。
验算平均水量流速υ= s ，符合~ 。
（3）栅槽宽度式中：S ——栅条宽度，取；B ——栅槽宽度，m 。
代入得：()m B 0.39302.0193015.0=⨯+-⨯= （4）进水渠道渐宽部分的长度计算式中1α——渐宽部分的展开角，一般采用20。
代入得：m l 37.120tan 2231=-=（5）进水渠道渐窄部分的长度计算 （6）通过格栅的水头损失 式中：1h ——水头损失，m ；β——格栅条的阻力系数，查表得知42.2=β；k ——格栅污物堵塞时的水头损失增大系数，一般取3=k 。
则m gh 14.060sin 28.002.0015.042.232341=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯= （7）栅后槽总高度 式中：2h ——超高，取。
（8）栅槽总长度 （9）每日栅渣量d m K w Q W Z 31m ax 9.424.110008640005.02.3100086400=⨯⨯⨯⨯==>d式中：w 1取3331005.0m m 。
应采用机械除渣或无轴传送栅渣，采用机械栅渣打包机降栅渣打包，汽车运走。
细格栅（2道）设计计算（1）进水渠道宽度计算 根据最优水利断面公式： 代入s m v 0.1=得：m vQB 79.10.161.1221=⨯== 则栅前水深：m B h 90.021== （2）格栅间隙数式中：Q max ——最大废水设计流量，m 3/s ；α——格栅安装倾角60~75，取60； h ——栅前水深m ；b ——栅条间隙宽度，取20mm ； υ——过栅流速，1m/s 。
则个840.19.002.0260sin 23.3≈⨯⨯⨯=n（3）栅槽宽度式中：S ——栅条宽度，取 B ——栅槽宽度，m 。
（4）进水渠道渐宽部分的长度计算式中：α——渐宽部分的展开角，一般采用20。
则：m l 99.020tan 279.151.21=-=（5）进水渠道渐窄部分的长度计算 （6）通过格栅的水头损失 式中：1h ——水头损失，m ；β——格栅条的阻力系数，查表得知42.2=β；k ——格栅污物堵塞时的水头损失增大系数，一般取3=k 。
则m gh 19.060sin 20.102.001.042.232341=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯= （7）栅后槽总高度 式中：2h ——超高，取。
（8）栅槽总长度 （9）每日栅渣量d m K w Q W Z 31max 99.324.110008640004.023.3100086400=⨯⨯⨯⨯==>式中：w 1取3331004.0m m 。
应采用机械除渣或无轴传送栅渣，采用机械栅渣打包机降栅渣打包，汽车运走。
选用NC —400型机械格栅两台。
设备宽度400mm，有效栅宽250mm，有效栅隙30mm，运动速度3m/min,水流速度≤1m/s，安装角度60，电机功率，支座长度960mm，格栅槽深度500mm，格栅地面高度360mm。
生产厂：上海南方环保设备有限公司、上海惠罗环境工程有限公司。
污水泵房设计说明污水总泵站接纳来自城市排水管网来的所有污水，其任务是将这些污水抽送到污水处理厂，以利于处理厂各构筑物的设置。
因采用城市污水与雨水分流制，故本设计仅对城市污水排水系统的泵站进行设计[9]。
排水泵站的基本组成包括：机器间、集水池和辅助间。
泵站形式的选择取决于水力条件和工程造价，其它考虑因素还有：泵站规模大小、泵站的性质、水文地质条件、地形地物、挖渠及施工方案、管理水平、环境性质要求、选用水泵的形式及能否就地取材等。
污水泵站的主要形式：(1)合建式矩形泵站，装设立式泵，自灌式工作台，水泵数为4台或更多时，采用矩形，机器间、机组管道和附属设备布置方便，启动简单，占地面积大；(2)合建式圆形泵站，装设立式泵，自灌式工作台，水泵数不超过4台，圆形结构水力条件好，便于沉井施工法，可降低工程造价，水泵启动方便。
(3)自灌式泵房，采用自灌式水泵，叶轮（泵轴）低于集水池最低水位，在最高、中间和最低水位都能直接启动，其优点为启动及时可靠，不需引水辅助设备，操作简单。
(4)非自灌式泵房，泵轴高于集水池最高水位，不能直接启动，由于污水泵水管不得设低阀，故需设引水设备。
但管理人员必须能熟练的掌握水泵的启动程序。
由以上可知，本设计因水量较大，并考虑到造价、自动化控制等因素，以及施工的方便与否，采用自灌式半地下式矩形泵房。
污水泵房一般规定(1)应根据远近期污水量，确定污水泵站的规模，泵站设计流量一般与进水管之设计流量相同；(2)应明确泵站是一次建成还是分期建设，是永久性还是半永久性，以决定其标准和设施；(3)根据污水经泵站抽升后，出口入河道、灌渠还是进处理厂处理来选择合适的泵站位置；(4)污水泵站的集水池与机器间在同一构筑物内时，集水池和机器间须用防水隔墙隔开，允许渗漏，做法按结构设计规范要求；分建式，集水井和机器间要保持安全的施工距离，其中集水池多为圆形，机器间多为方形；(5)泵站构筑物不允许地下水渗入，应设有高出地下水位米的防水措施；(6)选泵机组泵站泵的总抽生能力，应按进水管的最大时污水量计，并应满足最大充满度时的流量要求；(7)尽量选择类型相同（最多不超过两种型号）和口径的水泵，以便维修，但还须满足低流量时的需求；(8)由于生活污水，对水泵有腐蚀作用，故污水泵站尽量采用污水泵，在大的污水泵站中，无大型污水泵时才选用清水泵[10]。
水泵设计计算（1）流量的确定：s m Q 323.3=。
本设计拟定选用8台潜污泵（6用2备），则每台泵的设计流量为：m Q 355.0= 。
（2）水泵的选用根据水泵在《给水排水设计手册》第11册上查得采用QW型潜水排污泵。
表3-1 350QW1100-10-45型潜水排污泵的规格性能表型号生产厂家：石家庄水泵厂沉砂池沉砂池的对比选择沉砂池是借助污水中的颗粒与水的比重不同，使大颗粒的沙粒、石子、煤渣等无机颗粒沉降，以去除相对密度较大的无机颗粒。
按水流方向的不同可分为平流式、竖流式、曝气沉砂池和旋流沉砂池四类。
（1）平流沉砂池优点：沉淀效果好，耐冲击负荷，适应温度变化。
工作稳定，构造简单，易于施工，便于管理。
缺点：占地大，配水不均匀，易出现短流和偏流，排泥间距较多，池中约夹杂有15%左右的有机物使沉砂池的后续处理增加难度。
（2）竖流沉砂池优点：占地少，排泥方便，运行管理易行。
缺点：池深大，施工困难，造价较高，对耐冲击负荷和温度的适应性较差，池径受到限制，过大的池径会使布水不均匀。
（3）旋流沉砂池（钟式沉砂池）优点：占地面积小，可以通过调节转速，使得沉砂效果最好，同时由于采用离心力沉砂，不会破坏水中的溶解氧水平（厌氧环境）。
缺点：气提或泵提排砂，增加设备，水厂的电气容量，维护较复杂。
（4）曝气沉砂池优点：克服了平流沉砂池的缺点，使砂粒与外裹的有机物较好的分离，通过调节布气量可控制污水的旋流速度，使除砂效率较稳定，受流量变化影响小，同时起预曝气作用，其沉砂量大，且其上含有机物少。
缺点：由于需要曝气，所以池内应考虑设消泡装置，其他型易产生偏流或死角，并且由于多了曝气装置而使费用增加。
基于以上四种沉砂池的比较，本工程设计确定采用曝气沉砂池。
设计说明普通平流沉砂池的主要缺点是沉砂中含有15%的有机物，使沉砂的后续处理难度增加。
采用曝气沉砂池（见图3-2）可以克服这一缺点[11]。
图3-2 曝气沉砂池示意图设计参数（1）水平流速为s ；（2）最大流量时停留时间为1~3min ； （3）有效水深应为~，宽深比一般采用1~；（4）处理每立方米污水的曝气量宜为32.0~1.0m 空气；（5）进水方向应与池中旋流方向一致，出水方向应与进水方向垂直；（6）污水的沉砂量，可按每立方米污水计算，合流制污水的沉砂量应根据实际情况确定；（7）砂斗容积不应大于2d 的沉砂量，采用重力排砂时，砂斗斗壁与水平面的倾角不应小于 55；（8）池子的形状应尽可能不产生偏流或死角，在集砂槽附近可安装纵向挡板； （9）池底坡度一般取为5.0~1.0；（10）沉砂池除砂宜采用机械方法，并经砂水分离后贮存或外运。
污水处理厂氧化沟设计计算
污水处理厂氧化沟设计计算1.氧化池的尺寸计算：根据设计要求和处理能力，计算氧化池的长度、宽度和深度。
长度一般根据处理能力决定，宽度和深度一般根据处理效果和操作管理方便性进行确定。
同时需要考虑氧化池与其他处理单元的协调性。
2.污泥回流比的计算：污泥回流比是指进入氧化池的污泥量与出水量的比率。
根据氧化池的处理效果和工艺要求，计算污泥回流比，并确定合适的回流装置。
3.氧化池混合系统的设计：混合系统的设计是为了保证氧化池内水质的均匀分布，促进有机物和微生物的接触反应。
根据氧化池的尺寸和深度，选用合适的混合设备，如潜流式混合器、机械搅拌器等。
4.氧化池进水与出水流量的计算：根据设计要求和处理能力，计算氧化池进水与出水的流量，以保证处理效果的达到和出水标准的要求。
5.氧化池曝气系统的设计：氧化池的曝气系统是为了提供足够的氧气，促进有机物的分解和微生物的生长繁殖。
根据氧化池的尺寸和深度，计算曝气器的数量、曝气量和曝气方式。
6.氧化池搅拌系统的设计：搅拌系统的设计是为了保持氧化池内水质的均匀分布和溶解氧的均匀分布。
根据氧化池的尺寸和深度，选择合适的搅拌设备和搅拌方式。
7.氧化池污泥处理系统的设计：污泥是氧化池中的重要组成部分，需要进行适当处理和回流。
根据氧化池的尺寸和深度，设计回流污泥的系统，以保证污泥的稳定性和处理效果。
8.氧化池的运行和管理要求：根据设计要求和工艺要求，制定氧化池的运行管理制度，包括操作规程、保养维护、监测检测和运行控制等内容。
总之，污水处理厂氧化池设计计算是确保污水处理效果和环境保护的重要环节，需要综合考虑处理能力、效果要求、操作管理等因素，确定合适的尺寸、回流比、混合系统、曝气系统、搅拌系统和污泥处理系统。
并制定相应的运行和管理要求，以确保污水处理厂的正常运行和污水处理效果的达到。
氧化沟工艺设计计算及说明
氧化沟工艺设计计算书1.项目概况处理水量Q=5万m 3/d ；进水水质BOD 为150mg/L ；COD 为300 mg/L ；SS 为250mg/L ；L mg TN L mg N NH /30,/304==-+。
处理要求出水达到国家一级(B)排放标准即 COD≤60 mg/L ，BOD 5≤20 mg/L ，SS ≤20mg/L ，L mg TN L mg N NH /20,/84≤≤-+。
2. 方案对比三种方案优缺点比较如下表：本方案设计采用氧化沟，氧化沟分两座，每座处理水量Q=2.5万m3/d 。
下面是氧化沟工艺流程图。
氧化沟工艺流程图3. 设计计算3.1设计参数总污泥龄：20d MLSS=4000mg/L MLVSS/MLSS=0.7 MLVSS=2800mg/L污泥产率系数（VSS/BOD 5）Y=0.6kg /（kg.d ） 3.2 工艺计算 (1)好氧区容积计算出水中VSS=0.7SS=0.7×20=14mg/LVSS 所需BOD=1.42×14（排放污泥中VSS 所需得BOD 通常为VSS 的1.42倍） 出水悬浮固体BOD 5=0.7×20×1.42×（1-e -0.23×5）=13.6 mg/ L 出水中溶解性Se=BOD 5＝20-13.6 mg/ L=6.4mg/L%.795%100150.461505=⨯-=去除率BOD好氧区容积：内源代谢系数Kd=0.0535.77467.04000)2005.01()4.6150(25000206.0)1()(m X c Kd c Se So YQ V V =⨯⨯⨯+-⨯⨯⨯=+-=θθ好氧停留时间 h h Q V t 7.4424250007746.5=⨯==好氧 校核：)/(17.05.77467.0400025000)4.6150()(5d kgMLVSS kgBOD V X Se So Q M F V ⋅=⨯⨯⨯--=好氧 满足脱氮除磷的要求。
氧化沟设计计算
氧化沟设计计算1.1功能描述氧化沟（Oxidation ditch ）为传统活性污泥法的变形工艺，其曝气池呈封闭的沟渠型，污水和活性污泥混合液在渠内呈循环流动，提高废水的水力停留时间，同时具有脱氮除磷的功能。
目前氧化沟的类型主要有Carrusal2000、orbal 、改良式环型氧化沟等。
目前我们主要运用配备射流曝气系统的改良式环型氧化沟。
1.2设计要点（1） 容积确定V （m 3）fNw Ne Se Sa Q V ⨯⨯-⨯=)( 式中：Q ——设计水量， m 3/d ；Nw ——混合液MLSS 污泥浓度（kg/m 3），取2.5-4.0 kg/m 3，设计一般为3.0kg/m 3Ne ——BOD 5-泥负荷，0.1-0.2(kgBOD 5/kgMLSS·d),设计一般为0.12Sa ——进水BOD 5浓度， mg/L ； Se ——出水BOD 5浓度， mg/L ；f ——混合液中MLVSS 与总悬浮固体浓度的比值，一般为0.7-0.8，设计为0.75。
（2） 氧化沟尺寸A. 氧化沟高度H （m ）改良式环型氧化沟设计有效高度H 0为7m ，超高0.6m ，则氧化沟高度H=7.6m ；B. 氧化沟宽度B 、长度L （m ）)414.3(20B L B H V ⋅+⋅= B L ⨯=2.2式中：H 0 ——氧化沟的有效高度，m ；B ——氧化沟的宽度（即为圆弧直径），m ；L ——氧化沟的总长度，m 。
一般取为氧化沟宽度的2.2倍。
C. 氧化沟导流墙设计氧化沟导流墙设置于沟的两头，与氧化沟外墙同心，起到导流作用，导流墙的直径D=B/2；设置厚度为0.3m ，高度一般超出氧化沟0.2～0.3m ；D. 氧化沟隔流墙设计隔流墙长度：L 0(m)=L-B（3） 射流曝气系统（FAS-Jet-20型）射流曝气器数量N 计算，设计每0.5m 布置一套射流曝气器（沿宽度方向），则：5.02B N ⨯=（套）； 表1 FAS-Jet-20型的技术参数 型号参数FAS-Jet-20型 循环流量（m 3/h ）20 供气量（m 3/h ）60 充氧量（kgO 2/h ）18.4 工作水深（m ）4~8（4） 鼓风机选型氧化沟鼓风机设备选取一般2用1备，共3台。
de氧化沟设计计算
de氧化沟设计计算摘要：I.氧化沟设计计算的概述- 氧化沟的定义和作用- 氧化沟设计计算的目的和重要性II.氧化沟设计计算的步骤- 确定设计流量和水质参数- 选择合适的氧化沟类型- 设计氧化沟的横截面形状和尺寸- 计算氧化沟的水力停留时间和污泥停留时间- 设计氧化沟的进出水口和曝气系统- 考虑氧化沟的防腐蚀和保温措施III.氧化沟设计计算的实例分析- 以某实际工程项目为例，介绍氧化沟设计计算的具体过程- 分析该实例中氧化沟设计的优点和不足之处IV.氧化沟设计计算的注意事项- 氧化沟设计中需要考虑的一些关键因素- 氧化沟设计中可能出现的问题和解决方法正文：I.氧化沟设计计算的概述氧化沟是一种常用的城市污水处理设施，它通过微生物降解有机污染物，使污水得到净化。
氧化沟设计计算是为了确定合适的氧化沟设计参数，以保证污水得到有效处理。
在进行氧化沟设计计算时，需要考虑设计流量、水质参数、氧化沟类型、横截面形状和尺寸、水力停留时间和污泥停留时间等因素。
II.氧化沟设计计算的步骤氧化沟设计计算主要包括以下几个步骤：1.确定设计流量和水质参数：根据污水的来源和处理要求，确定氧化沟的设计流量和水质参数。
2.选择合适的氧化沟类型：根据污水的特性和处理要求，选择合适的氧化沟类型，如合流氧化沟、分流氧化沟等。
3.设计氧化沟的横截面形状和尺寸：根据氧化沟类型和处理要求，设计合适的氧化沟横截面形状和尺寸。
4.计算氧化沟的水力停留时间和污泥停留时间：根据氧化沟的横截面形状和尺寸、设计流量等因素，计算氧化沟的水力停留时间和污泥停留时间。
5.设计氧化沟的进出水口和曝气系统：根据氧化沟的横截面形状和尺寸、设计流量等因素，设计氧化沟的进出水口和曝气系统。
6.考虑氧化沟的防腐蚀和保温措施：根据污水的特性和处理要求，考虑氧化沟的防腐蚀和保温措施。
III.氧化沟设计计算的实例分析以某实际工程项目为例，介绍氧化沟设计计算的具体过程。
该项目为某城市污水处理厂的氧化沟设计，设计流量为10000m/d，水质参数如下：CODCr 200mg/L，BOD5 100mg/L，SS 50mg/L。
污水处理厂氧化沟工艺设计计算
污水处理厂氧化沟工艺设计计算
1.确定设计指标：
首先，需要确定进水水量和水质指标。
通常情况下，进水水量可以根据区域人口数量和单位日排污量估算得出，水质指标一般为化学需氧量（COD）、生化需氧量（BOD）、总悬浮固体（TSS）等等。
2.确定氧化沟工艺类型：
根据进水水质和要求，确定采用哪种氧化沟工艺。
常见的工艺有混合液氧化沟、厌氧-好氧氧化沟、序批式氧化沟等。
3.计算氧化沟尺寸：
根据设计指标和工艺类型，可以计算出氧化沟的尺寸。
主要包括氧化沟的长度、宽度、水深等参数。
根据水力停留时间、氧化沟流量和效果要求等进行计算。
4.计算进水排水管道尺寸：
根据进水量和设计指标，计算进水管道和排水管道的尺寸。
主要包括进水口直径、进水管道长度、排水口直径、排水管道长度等。
5.计算氧化沟内生物负荷：
根据水质指标和设计指标，可以计算出氧化沟内的生物负荷。
主要包括COD负荷、BOD负荷、氮负荷等等。
6.计算氧化沟投加药剂量：
根据水质指标和设计指标，可以计算出氧化沟投加的药剂量。
常见的药剂包括氧化剂、调节剂、消毒剂等。
根据需要进行计算。
7.计算污泥处理量：
根据设计指标和工艺类型，可以计算出污泥的产生量和处理量。
主要包括污泥浓度、容积、产率等等。
综上所述，污水处理厂氧化沟工艺设计计算是根据进水水量、水质及要求制定适当的氧化沟工艺设计方案。
通过计算氧化沟尺寸、进水排水管道尺寸、生物负荷、投加药剂量以及污泥处理量等参数，保证污水处理工艺的高效性和可靠性。
同时，还要考虑环保要求和经济效益，确保设计方案的可行性。
氧化沟设计计算
氧化沟设计计算：1、氧化沟总容积计算：1）、碳氧化、氮消化区容积计算1V =)1()(C d o C K X S S Q Y θθ+-)(4.16383)30055.01(4000)20200(670003048.03m =⨯+⨯-⨯⨯⨯= 2）反硝化区容积①反硝化区脱氮量W 计算W=Q (O N -e N )-0.124Y Q Lr=50000*（40-12）/1000-0.124*0.48*50000*180/1000=864.32② 反硝化区所需污泥量(20)()(20) 1.08T DN T DN V V -=⨯ (1220)0.0351.080.019DN V -=⨯= 864.3245490.530.019D N WG kg V ===③反硝化区容积 3245490.5311372.634G V m X === ④氧化沟总容积 12316383.4011372.6350465.510.55V VV m K ++=== 氧化沟分二组，则每组三沟式氧化沟容积为V/2 V ’= V/2=25232.755m 3氧化沟水深取H=3.5m ，则每组氧化沟平面面积为S ’=V ’/H=25232.755/3.5=7209.36m 2三沟中的每条沟的平面面积为S1’=S ’/3=7209.36/3=2403.12m 2取氧化沟为矩形断面，且单沟宽B=6m ，则单沟长11'2403.12400.526S L m B === 2、 剩余污泥量计算c d K Y Q L rXw θ+=163.130055.011000000/180*50000*48.0=⨯+=3、 水力停留时间2450465.5118.08()500001.34Vt h Q ⨯===⨯ 4、 污泥负荷[]5()50000*1.34*1800.075/50465.51*4000*0.8o Q S Se N kgBO D kgM LSS d XvV -===∙两种工艺的计算比较由上面可以看出：氧化沟工艺总的有效体积为50465.51m3，SBR 处理工艺总的有效体积为6979.17 m3.。
氧化沟工艺设计计算书
设计处理水量Q＝300m3/d=12.50m3/h进水COD Cr=1620mg/L COD Cr=324mg/LBOD5=S0=840mg/L BOD5=S z=126mg/LTN=250mg/L TN=30mg/LNH4+-N=180mg/L NH4+-N=18mg/L碱度S ALK=280mg/L pH＝7.2SS=180mg/L SS=C e=20mg/Lf=MLVSS/MLSS=0.74000mgMLSS/L采用最小污泥龄30d 曝气池出水溶解氧浓度2mg/L衰减系数Kd=0.05d-1活性污泥产率系数Y＝0.5mgMLSS/mgBOD5夏季平均温度T1＝25℃20℃时反硝化速率常数q dn,20＝0.07冬季平均温度T2＝15℃反硝化温度校正系数= 1.09剩余碱度100mg/L 硝化反应安全系数K= 2.5所需碱度7.14mg碱度/mgNH4-N氧化硝化所需氧= 4.6mgO2/mgNH4-N产出碱度 3.57mg碱度/mgNO3+-N还原反硝化可得到氧= 2.6mgO2/mgNO3+-N反硝化时溶解氧浓度0.2mg/L若生物污泥中约含12.40%的氮用于细胞合成459m3 1.53d =36.72h氧化沟工艺设计计算书（一）设计参数：进水水质：出水水质：混合液浓度X＝kgNO3--N/kgMLVSS（二）设计计算1 好氧区容积计算好氧池水力停留时间t1=5.31kg/d 即TKN中有TKN×1000/300=17.71mg/L 故需氧化的[NH 4-N]=144.29mg/L 需还原的[NO 3+-N]=43.29mg/L1.42d=33.98h 设计取V=900m 3设计有效水深h= 3.5m 5.5m 则所需沟的总长度L=46.75m 22.5m 实际有效容积=1198.87m 3 4.00d (1)硝化消耗碱度=1030.25mg/L(2)反硝化产生碱度=154.54mg/L(3)去除BOD 5产生碱度=71.4mg/L(4)剩余碱度=175.69mg/L0.85β=0.95CS(20)=9.17θ= 1.024C S(25)=8.382 缺氧区容积计算(2)用于细胞合成的TKN=缺氧池水力停留时间t 2=3 氧化沟总池容积425m 3254.17设计宽度b=取直线沟段长=实际停留时间t'=4 碱度平衡计算5 实际需氧计算6 标准需氧量计算V=V 1+V 2=88442.84按设定条件 α=d kg/dkg/(kg.d)m 3kg/d 2.95总水力停留时间t=(2)硝化需氧量218.7kg/d (3)反硝化产氧量33.76kg/d 250mg/L Xr=10000mg/L(4)硝化剩余污泥NH 4-N需氧量16.79kg/d (5)总氧量422.31kg/d 27.54m 3/d 99.20%D3=2.6×Q×N T =按设定条件 X 0=由QX+Qr=(Q+Qr)X 得254.17W=W V +X 1Q-XeQ=取污泥含水率P＝D 2=4.5×Q(N 0-Ne)=7 污泥回流量计算678.83m 3/d m3/d kg/d kg/d 3.44187.5D4=0.56×W V ×f=D=D1+D2-D3-D4=8 剩余污泥量。
氧化沟计算
3.3.3 carrousel 氧化沟假设沉砂池出水BOD =200mg/L ，氧化沟出水BOD =20mg/L 。
图6 氧化沟计算图（1）氧化沟所需容积V设污泥负荷N S =0.06kgBOD 5/(kgMLSS·d)污泥回流比R =100%，污泥回流浓度X R =6000mg/L （6kg/m 3）混合液污泥浓度()2006000100%3100/11100%R ss X R X mg l R +⨯+⨯===++氧化沟所需容积 30()60000(20020)58065()0.063100e s Q L L V m N X -⨯-===⨯ （2）氧化沟平面尺寸的确定设池数为两个，则每个池子的容积V 0为：V=V/2=0.5×58065=29032(m 3)设池宽w =13m ，池深h =4.5m ，超高h 1=0.5m （采用曝气转碟曝气），则池长为220329032313 4.53313132()4413 4.5V w h l w m wh ππ--⨯⨯=+=+⨯=⨯⨯所以氧化沟的工艺尺寸为：132m （长）×52m （宽）×5m （高）×2（池数）（3）校核氧化沟有效容积：()'23643328926()V l w wh w h m π⎡⎤=-+=⎣⎦BOD-SS 负荷：05()600001800.06kgBOD /(kgMLSS?d)580653100e s Q L L N VX -⨯===⨯=0.06kgBOD 5/(kgMLSS·d)（在0.03~0.15范围之间）容积负荷：330560000200100.21/()58065V QL N kgBOD m d V -⨯⨯===（在0.2~0.4范围之间）水力停留时间：24245806523.2()60000V T h Q ⨯===（在10~48小时之间）污泥回流比：3100200 1.060003100R X ss R X X --===--（在50%~100%之间）污泥龄：58065310015()20060000C VX t d ss Q ⨯===⨯⨯（在10~20天去除BOD 并消化）（4）曝气设备必要需氧量（SOR ）设去除1kgBOD 需氧2kg ，则每天实际需氧量AOR=L r ×Q ×2=（200-20）×10-3×60000×2=21600kg/d标准条件下必须的供氧量（SOR ） ()2076011.024()24swt S A AOR C SOR C C p αβ-=⨯⨯-2020216008.8476011210(/)1.0240.93(0.978.84 1.5)76024kg h -⨯=⨯⨯=⨯⨯⨯-C SW =8.84mg/L ，C S =8.84mg/L （假设水温为20℃），C A =1.5mg/L ；α、β—修正系数，利用延时曝气法α=0.93，β=0.97；P —当地大气压强，P =760mmHg 。
氧化沟毕业设计
1285.76
二沉池
D32m，5.73m
2
287.88
消化池
D16m，H8m
2
188.4
造价总和
1763.95
6.1 土建费用造价列表
6.2 主要设备造价
名称
规格
数量
功率kw
格栅除污机
FH型旋转式
2
2.5
螺旋泵
350QW1000-12
6
55
阶梯式格栅除污机
JT型
2
2.2
栅渣压榨机
SY型
2
1.5
螺旋砂水分离器
4
8
24
768
污泥泵
30
4
24
2880
单螺杆泵
7.5
2
24
360
螺旋输送机
1.5
2
24
216
其他
1000
总功率
32624
主要电器消耗电力设备一览表
电表综合电价（元/d）为：32624×0.5=16312 即每月电费（元）为： 16312×30=489360 每年电费为587.2万元。
6.5 工资福利开支
采用两个污泥浓缩池,每个池面积为A/2=62.5m2
则浓缩池直径为
取污泥浓缩时间T=16h,则
3.3.4 浓缩池工作部分高度h1
3.3.6 浓缩池总高度
3.3.5 缓冲层高h3 超高h2取0.3m h3取0.3m
3.3.7 浓缩后污泥体积 H=h1+h2+h3=3.6m
3.3.4 超高h2
氧化沟工艺处理城市污水
论文题目：
第一章 设计概论
1.1 原始数据
氧化沟、二沉池工艺设计计算
沉淀池工艺、水力计算
红色字体表示。立方米/小时 416源自67立方米/秒 0.116
416.67 mg/L mg/L
0.116
初沉池取1.0-2.0，二沉池0.8-1.5
F=Qmax/n/q D=（4*F/3.14）^0.5 则沉淀池实际表面积F平方米 q1=Qmax/n/F
二沉池固体负荷在120-150kg/(m
0.511
0.100
0.611
0.500
四、出水三角堰计算：
1、三角堰周长L 堰上负荷（立方米/米） 2、三角堰过堰流量Q3 3、每米有n个三角形出水堰 4、单个三角形（90度）出水堰流量 5、过堰水头h
72.220 5.769 0.116
5.0
0.000321 0.035
注：三角堰堰上水头 h 一般为堰口的 1/2 左右即可。
2
452.16
d) 取沉淀时间/h 储泥时间/h
3.00 2.00
没有考虑池底径向坡度
b=0.9*（q0）^0.4 q0=β 2*q2 0.75b
q0=(1.2-1.5)Q
0.139
1.25b H=H2+h1
Qmax/l
辐流沉淀池出水堰上负荷一般小于7.0
流量=Q3/L/n h=（流量/1.341）^(1/2.48)
辐流沉淀池工艺、水力计算
说明：在计算的过程中需要输入的数据采用红色字体表示。
一、基础数据：
1、设计水量Q 2、变化系数k 3、沉淀池个数n 4、单座沉淀池流量 5、氧化沟悬浮固体浓度X 6、二沉池底流生物固体浓度Xr 7、污泥回流比R 立方米/天
10000 1.45 1
10000
3000 10000 100%