锅炉燃烧调整调试方案
锅炉燃烧优化调整方案
锅炉燃烧优化调整方案萨拉齐电厂的2×300MW CFB锅炉是采用哈尔滨锅炉股份有限公司具有自主知识产权的CFB锅炉技术设计和制造的，锅炉型号HG-1065/17.6-L.MG，是亚临界参数、一次中间再热自然循环汽包炉、紧身封闭、平衡通风、固态排渣、全钢架悬吊结构的循环流化床锅炉，燃用混合煤质，锅炉以最大连续负荷(即BMCR工况)为设计参数，锅炉的最大连续蒸发量为1065t/h。
循环物料的分离采用高温绝热旋风分离器，锅炉采用支吊结合的固定方式，受热面采用全悬吊方式，空气预热器、分离器采用支撑结构；锅炉启动采用床下和床上联合点火启动方式。
萨拉齐电厂锅炉主要技术参数：一、优化燃烧调整机构为了积极响应公司号召，使我厂锅炉燃烧优化调整工作有序进行，做到调整后锅炉更加安全、经济运行，我厂成立了锅炉优化燃烧调整小组：1、组织机构：组长: 杨彦卿副组长：冀树芳、贺建平成员：刘玉俊、蔚志刚、李京荣、范海水、谷威、孔凡林、薛文祥、于斌2、工作职责：1）负责制定锅炉优化燃烧调整的工作计划；2）负责编制锅炉优化燃烧调整方案及锅炉运行中问题的检查汇总；3）负责组织实施锅炉优化燃烧调整工作，保证锅炉长周期连续稳定运行。
二、优化燃烧调整工作内容：1、入炉煤粒度调整：1）CFB锅炉对入炉煤粒径分布要求很高，合理的粒径分布是影响锅炉燃烧安全稳定和经济的最重要因素之一，入炉煤粒径对锅炉的影响有以下几点：a）入炉煤细粒径比例较少，粗颗粒比例多，阻力相应增加锅炉流化所需一次风量增大，细颗粒逃逸出炉内的几率增高，锅炉飞灰含碳量上升；b）入炉煤细颗粒比例多，粗颗粒比例少，在相同的一次风量下锅炉床层上移，床温升高，锅炉排烟温度也相应提高；c）入炉煤粒径过粗还会影响到锅炉的正常流化和排渣，粒径过粗容易使排渣不畅导致流化不良甚至结焦，为此我厂应严格控制入炉煤粒度；每星期对入炉煤粒度进行分析两次，并根据入炉煤粒度分析及时检查高幅筛筛条或调整碎煤机间隙。
锅炉燃烧调整精华
锅炉燃烧调整精华1锅炉燃烧过程自动调节的任务。
锅炉燃烧过程自动调节的任务如下：①维持热负荷与电负荷平衡，以燃料量调节蒸汽量，维持蒸汽压力。
②维持燃烧充分，当燃料改变时，相应调节送风量，维持适当风煤比例。
③保持炉膛负压不变，调节引风与送风配合比，以维持炉膛负压。
2锅炉风量与燃料量配合。
风量过大或过小都会给锅炉安全经济运行带来不良影响。
锅炉的送风量是经过送风机进口挡板进行调节的。
经调节后的送风机送出风量，经过一、二次风的配合调节才能更好地满足燃烧的需要，一、二次风的风量分配应根据它们所起的作用进行调节。
一次风应满足进入炉膛风粉混合物挥发分燃烧及固体焦炭质点的氧化需要。
二次风量不仅要满足燃烧的需要，而且补充二次风末段空气量的不足，更重要的是二次风能与刚刚进入炉膛的可燃物混合，这就需要较高的二次风速，以便在高温火焰中起到搅拌混合作用，混合越好，则燃烧得越快、越完全。
一、二次风还可调节由于煤粉管道或燃烧器的阻力不同而造成的各燃烧器风量的偏差，以及由于煤粉管道或燃烧器中燃料浓度偏差所需求的风量。
此外，炉膛内火焰的偏斜、烟气温度的偏差、火焰中心位置等均需要用风量调整。
3四角切圆锅炉二次风调整。
四角切圆锅炉二次风采用的是大风箱供风方式，每角的18只喷口连接于一个共同的大风箱，风箱内设有18个分隔室，分别与18个喷口相通。
各分隔室入口处均有百叶窗式的调节挡板。
二次风的调节依据是维持最佳氧量。
辅助风是二次风中最主要的部分。
它的作用是调整二次风箱和炉膛之间的压差(原则上不低于380Pa)。
从而保证进入炉膛的二次风有合适的流速，以便入炉后对煤粉气流造成很好的扰动和混合，使燃烧工况良好。
总二次风量按照燃料量和氧量值进行调节，各燃烧器辅助风的风门开度按相关规程要求的炉膛/风箱压差进行调节。
油层均有各自的油配风，油配风的开度有两种控制方式：油枪投入前，该油枪的油配风挡板开至20%以上；油枪停用时，则与辅助风一样，按炉膛/风箱压差进行调节。
锅炉燃烧火焰中心调整
锅炉燃烧火焰中心调整锅炉燃烧火焰中心调整是锅炉燃烧调整重要一项，一般而言火焰中心在炉膛中的正确位置，一般应在燃烧器平均高度所在平面的几何中心处，火焰中心位置太低时，可能引起冷灰斗处结渣；火焰中心位置太高，使炉膛出口烟温升高，导致炉膛出口对流受热面结焦及过热器壁温升高；火焰中心在炉膛内偏向某一侧时，会引起锅炉受热面换热不均匀及该侧炉墙的冲刷和结焦。
火焰中心位置的变动，对锅炉传热及锅炉安全工作均有影响。
一、影响锅炉燃烧火焰中心偏心因素分析1、煤种煤质变影响由于原煤受市场因素影响使得煤价上涨，使得机组燃用煤种存在较大的变化。
不同的煤质，原煤的含碳量、挥发分、水分、灰分等因素不同，使得煤粉进入炉膛后完全燃烧的时间不同，尤其是原煤含碳量、挥发分两个因素，含碳量越大，煤粉完全燃烧滞后，火焰中心上升，挥发分越大，煤粉越容易燃烧，火焰中心下降。
2、一次风速与风温影响机组运行中，一次风速越大，使得火焰中心升高。
一次风温温度低，使得一次风对煤粉干燥、加热的能力变若，火焰中心升高。
3、二次风配风不合理燃烧器。
二次风分为下层主燃烧区我厂锅炉燃烧器采用复合空气分级低NOx和上层燃尽风区，上下燃尽风区配风量影响着火焰中心的高度和火焰偏斜情况，上部燃尽风量配比较正常偏大时炉膛火焰中心升高，炉膛主燃烧区起旋风量和上部燃尽区消旋风量及炉膛与二次风箱差压均影响着炉膛火焰中心的偏斜情况。
4、总风量过大锅炉燃烧总风量过大，使得锅炉炉膛燃烧风量增大，使得火焰中心升高。
5、炉底漏风炉底漏风，使得锅炉炉膛燃烧实际总风增大，火焰中心升高。
6、锅炉燃烧器摆角调整不当，使得锅炉燃烧火焰中心抬高或降低。
二、控制措施与对策1、优化配煤。
针对不同煤源煤种，根据煤种的含碳量、挥发分、水分、灰分的煤种进行合理配煤掺烧，以稳定的加权平均值进入炉膛燃烧。
运行人员加强煤种煤质参数监视，控制不同煤种的二次风配风量。
2、控制合理的煤粉细度。
我们知道其他情况不变的情况下，煤粉越细，煤粉越容易燃烧，炉膛火焰中心相对降低；煤粉越粗，煤粉燃烧滞后，炉膛火焰中心相对升高。
锅炉燃烧优化调整技术
2）掺冷风量对排烟温度影响
②运行控制磨煤机出口温度偏低 按照《电站磨煤机及制粉系统选型导则》(DL/T 466-
2004)规定的磨煤机出口温度，见表1。 锅炉设计时热风温度的选择主要取决于燃烧的需要; 所选定的热风温度往往高于所要求的磨煤机入口的干
燥剂温度，因此要求在磨煤机入口前掺入一部分温度 较低的介质; 运行中磨煤机出口温度控制的越低，则冷一次风占的 比例越大，即流过空预器的风量流量降低，这样引起 排烟温度升高。
➢ 排烟热损失主要取决于排烟温度与排烟氧量 （过剩空气系数）
➢ 排烟热损失是锅炉各项热损失中最大的 （5%～7%）;
➢ 排烟温度每升高10℃.排烟损失约增加0.5％～ 0.7％）;机组发电煤耗升高约1.7 ～2.2 g/kWh。
➢ 过高的排烟温度，对锅炉后电除尘及脱硫设备 的安全运行也构成威胁。
烟气余热利于系统图
～180
贫煤 130 烟煤、褐煤 70
褐煤 90 烟煤 120
烟煤 70～75 褐煤 70 Vdaf≤15%的煤 100
当Vdaf<40%时，tM2=[(82-Vdaf)×5/3±5] 当Vdaf≥40%时，tM2<70
高热值烟煤<82，低热质烟煤<77，次烟煤、褐煤 <66
备注：燃用混煤的，可允许tM2较低的相应煤种取值；无烟煤只受设备允许 温度的限制
W火焰燃烧方式
➢ 无烟煤这种反应特性极低的煤种 （可燃基挥发分低于10%），
➢ 采用“W”火焰的燃烧方式，通过 提高炉膛的热负荷，延长火焰行程 等手段来获得满意的燃烧效果。
左侧墙
右侧墙
燃尽风口
燃烧器
➢ ➢
前后墙对冲燃烧方式 ➢
沿炉膛宽度方向热负荷分布均匀 过热器、再热器区炉宽方向的烟温 分布更加均匀 燃烧器具有自稳燃能力
锅炉调试方案之十三--燃烧调整试验方案
BT-GL-02-13XXXXXXXX扩建工程#3机组锅炉燃烧调整试验方案XXXXXXXX科学研究院二〇二四年一月签字页批准：审核：编写：目录1.编制依据 (5)2.调试目的 (5)3.系统及主要设备技术规范 (5)4.试验内容 (7)5.锅炉燃烧调整应具备的条件 (7)6.试验程序 (8)7.试验方法和步骤 (8)8.职责分工 (9)9.环境、职业健康、安全、风险因素控制措施 (10)1.编制依据1.1《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程（1996年版）》1.2《电力建设施工及验收技术规范》锅炉篇（1992年版）1.3《火电工程调整试运质量检验及评定标准》（1996年版）1.4《火电工程启动调试工作规定》（1996年版）1.5设计图纸及设备设明书2.调试目的锅炉燃烧的好坏对锅炉及电厂运行的安全性和经济性都有很大的影响,锅炉燃烧调整可以确保着火稳定,燃烧中心适中,火焰分布均匀,配风合理,避免结焦等,维持锅炉汽温、汽压和蒸发量稳定正常，使锅炉保持较高的经济性运行。
本措施的制定是为了在整套启动阶段指导锅炉燃烧调整，保证在锅炉试运中能够安全正常运行。
3.系统及主要设备技术规范3.1系统简介XXXXXXXX扩建工程#3机组锅炉是由东方锅炉有限责任公司制造的DG1065/18.2-Ⅱ6型亚临界压力一次中间再热自然循环汽包炉。
锅炉采用摆动式燃烧器、四角布置、切向燃烧。
单炉膛、全钢架悬吊结构、平衡通风、固态排渣。
锅炉采用正压直吹式制粉系统，配五台HP863型中速磨煤机，布置在炉前，四台磨煤机可带MCR负荷，一台备用。
燃烧器为可上下摆动的直流燃烧器，采用四角布置、切向燃烧。
上组所有喷口均可上下摆动±30°，下组所有喷口均可上下摆动±15°。
油燃烧器共12个，分三层布置。
燃用轻柴油。
油枪采用简单机械雾化型喷嘴3.2 锅炉主要技术规范3.2.1煤质分析3.2.2 锅炉主要技术参数如下过热蒸汽流量 1065 t/h过热蒸汽压力 17.36 MPa过热蒸汽温度 540 ℃再热蒸汽流量 875 t/h再热蒸汽进口温度 332 ℃再热蒸汽出口温度 540 ℃再热蒸汽进口压力 3.94 MPa再热蒸汽出口压力 3.78 MPa给水温度 281 ℃排烟温度(修正前) 132 ℃排烟温度(修正后) 126 ℃过热器喷水量(一级) 36.61 t/h过热器喷水量(二级) 9.15t/h二次气喷水量 21.96t/h锅筒工作压力18.77 MPa锅炉效率 92.93 %3.2.3燃烧器规范4.试验内容4.1 锅炉主保护的检查确认；4.2 燃烧调整；5.锅炉燃烧调整应具备的条件5.1 在锅炉启动前必须对FSSS系统的各项功能进行试验，确保其动作正确可靠。
锅炉燃烧调整方法
一、煤粉细度的确定10.2 煤粉细度为达到较好的燃尽度和较低的NO x排放水平，大容量锅炉应在满负荷运行时仍能燃用合格细度的煤粉。
锅炉在BRL及BMCR工况下煤粉细度按下式选取：R90＝K＋0.5nV daf(20) 式中：R90——见3.28，%。
n——见3.28，已运行机组的系数n应实测确定。
K——系数，对于V daf＞25%的烟煤，K＝4；对于V daf＝25%～15%的煤类，K＝2；对于V daf＜15%的煤类，K＝0。
对于褐煤，R90可以增大到35%～50%(V daf高时取大值)，相应的1.0mm筛上剩余量R1.0＜1%～3%。
最佳煤粉细度最终应在机组启动后经过调试确定。
高灰分煤的着火、燃烧性能较差，原则上要求相对更细的煤粉细度，即R90应适当低于式(20)的计算值。
煤粉细度fineness of pulverized-coal煤粉的研磨程度，亦即粉体中不同直径的颗粒所占的质量百分率。
它常用不同孔径筛网上的剩余量百分率表示。
经过磨煤机研磨和分离器气力分选的煤粉属于宽筛分粉体，它们的粒度分布特性一般基本符合Rosin-Rammler表达式：R x＝100exp［－bx n］(18) 式中：R x——筛网上的剩余量百分率(粒径＞x的粉体质量百分率)，%；x——筛网孔径(煤粉粒径)，μm；b——表征煤粉总体研磨程度的系数；n——表征煤粉粒度总体均匀程度的系数。
系数n取决于粗粉分离器型式，最广泛使用的离心式分离器约为1.1；旋转离心式分离器约为1.2。
n愈大，煤粉粒度分布愈趋均匀，燃烧效果愈好。
实际煤粉样品的n值应使用不同孔径的3～4个筛子进行筛分，按式(18)回归计算求得。
根据上述粒度分布特性，在已知n值的条件下，一般只给出用一种筛网的测值即可；通常多用90μm孔径(按ISO 565标准，即ASTM E 11标准170目，或DIN 4188标准#70)或75μm孔径(即ASTME 11标准200目，或DIN 4188标准#80)的筛上剩余量表示，即R90或R75，%。
锅炉燃烧调整技术
4、煤的燃烧性能
——元素分析、工业分析的意义及其利用
• 煤的元素分析：煤在锅炉中燃烧后将变成烟气（气相 ）和灰渣（固相）两部分，按照成分，利用化学分析 的方法，得到元素分析值。元素分析是传热计算的依 据，与燃烧过程无关；
• 煤的工业分析：煤在燃烧过程中，首先是水分的蒸发 ，接着是挥发分的析出和燃烧，然后是焦碳中的固定 碳燃烧，最后剩下不能燃烧的是焦碳中的灰分，按照 燃烧过程对煤进行分析得到煤的工业分析成分，即水 分、挥发分、固定碳和灰分。工业分析反映了燃烧过 程，是燃烧调整的依据。
锅炉燃烧调整技术
锅炉燃烧调整技术
• 1、 燃烧调整的目的和意义 • 2、 燃烧调整的对象 • 3、 燃烧调整的基本技术和方法 • 4、 煤的燃烧性能 • 5、 制粉系统调整 • 6、 煤性与炉型的耦合 • 7、 煤性对燃烧器运行控制的影响 • 8、 燃烧调整与锅炉运行的安全性 • 9、 燃烧调整与锅炉运行的经济性 • 10、煤的洁净燃烧技术
• ——锅炉稳燃技术，影响燃烧稳定性的 各种因素；
• ——炉膛爆炸案例分析； • ——燃烧调整与锅炉的“四管”爆漏； • ——炉膛结渣（结焦）的原因和治理； • ——受热面的高温腐蚀及治理技术； • ——防止受热面磨损；
9、燃烧调整与锅炉运行的经济性
• ——燃烧调整与蒸汽参数的关系； • ——影响排烟温度的燃烧因素； • ——影响飞灰可燃物的因素； • ——锅炉热效率的优化调整；
4、煤的燃烧性能
——煤的着火性能判别
• 按挥发分进行分类 ；
• 利用实验炉实烧分析 ；
• 利用热天平进行热重分析 ；
• 利用工业分析值判别煤的着火性能。例如清华大学等 单位的研究人员提出用煤的空干基工业分析值组成煤 “通用着火特征指标”：FC=（Vad+Mad）2×FCad/10000， 从FC≤0.5到FC≥2.0将煤着火稳燃特性分为极难燃、难 燃、准难燃、易燃和极易燃五个类别。
锅炉燃烧调整与各项指标的控制措施
锅炉燃烧调整及各项指标的控制措施防止锅炉结焦和降低污染排放指标措施——针对此题目进行内容的增减细化和完善，要充分发挥合力团队和专工及主任层面作用，总结经验，真正发挥指导运行人员操作的目的！而不是为完成我布置的工作去应付！建议妥否请考虑！在锅炉运行调整中，在每一个运行工况下，对每一个参数的调整及控制的好坏，直接反映出锅炉燃烧调整的水平，最终反映在整台机组运行的稳定性上。
针对我公司情况，锅炉调整主要是对燃烧系统的调整，其次是各个参数的调整及控制。
下面将详细介绍锅炉调整的每一个环节。
燃烧调整部分：一、送、引风量的调整及控制在平衡通风的燃煤锅炉风量的调整中，原则上直接采用调节送、引风机动叶或静叶开度的大小来调整。
总风量的大小，主要依据锅炉所带负荷的高低、氧量的大小以及炉膛负压来控制。
目前#1、2炉引风量的调节，在稳定工况运行时主要是投入自动调节。
送风量的调节，在负荷稳定时投入自动调节，在负荷波动大时手动调节。
在点炉前吹扫条件中规定风量大于30%所对应的风量的质量流量为280T/H，根据这一基准，在正常调整中，按照负荷高低和规定氧量的大小来控制送风量。
将炉膛负压调节在-19.8Pa～-98Pa为基准来控制引风量。
二、燃料量的调整及控制1、锅炉负荷小幅度变动时调节原则：通过调节运行着的制粉系统的出力来进行。
调节过程（以少量加负荷为例）1）在给煤量不变的情况下，首先将A磨煤机的调整做为燃烧稳定的基础，然后通过适当开B、C磨煤机容量风门开度来调整负荷，调整时不要大幅度开容量风门，根据负荷情况，可单侧或双侧调整，调整幅度控制在2%开度左右，调整后，密切注意汽包压力或主汽压力以及氧量的变化趋势，如果压力上升快，可适当对单侧容量风门回调来进行控制。
2）在各台磨煤机容量风门开至40-45%时，此时应根据磨煤机料位及电流情况，来增加给煤量，根据长时间观察，每台磨煤机给煤量最稳定工况出力在54-56T/H之间，在掺烧劣质煤（如金生小窑煤）时，出力在48-50T/H之间。
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方案报审表工程名称：山西国金一期2×350MW煤矸石发电供热工程编号：填报说明：本表一式三份，由承包单位填报，建设单位、项目监理机构、承包单位各一份。
全国一流电力调试所发电、送变电工程特级调试单位ISO9001:2008、ISO14001:2004、GB/T28001:2011认证企业山西国金电力有限公司2×350MW煤矸石综合利用发电工程四川省电力工业调整试验所2014年11月技术文件审批记录目录1、概述 (1)1.1系统及结构简介 (1)1.2主要设备技术规范 (2)2、技术措施 (3)2.1试验依据 (3)2.2试验目的 (3)2.3目标、指标 (3)2.4试验仪器仪表 (4)2.5试验应具备的条件 (4)2.6试验内容、程序、步骤 (4)3、组织措施 (7)3.1施工单位职责 (7)3.2生产单位职责 (7)3.3调试单位职责 (8)3.4监理单位职责 (8)3.5设备厂家职责 (8)4、安全措施 (8)4.1危害危险源识别及相应预防措施 (8)4.2安全注意事项 (8)5、附件 (9)5.1危险危害因素辨识及控制措施 (10)5.2方案交底记录 (11)5.3试验前应具备条件检查确认表 (12)1、概述1.1系统及结构简介山西国金电力有限公司2×350MW煤矸石综合利用发电工程采用东方锅炉公司DG1215/25.31-Ⅱ1 型锅炉，该锅炉为东方锅炉公司自主研发、具有自主知识产权的350MW 超临界机组循环流化床锅炉。
该锅炉为超临界直流燃煤锅炉，单炉膛、M 型布置、平衡通风、一次中间再热、固态排渣、循环流化床燃烧方式、半露天岛式布置、全钢架结构，采用高温冷却式旋风分离器进行气固分离，锅炉整体支吊在锅炉钢架上。
锅炉主要由三部分组成，第一部分为炉膛及布置在炉膛内的双面水冷壁、二级中温过热器、高温过热器、高温再热器等；第二部分为旋风分离器、回料器等；第三部分为尾部竖井，包括包墙过热器，低温过热器、一级中温过热器、低温再热器、省煤器和管式空气预热器等。
锅炉采用前墙一级给煤系统，每台炉在前墙设置10条给煤料腿，每条给煤料腿设4个播煤风口，每台炉10台给煤机沿炉膛宽度方向均匀布置，给煤流量按每个给煤口均布。
锅炉点火及助燃油设备包括床下点火燃烧器和床上点火燃烧器。
每台锅炉提供2套床下点火燃烧器（共4只油枪）；在锅炉前后墙水冷壁各布置3套（共6只）床上点火燃烧器。
每套风道点火燃烧器燃油量2×1.9t/h，每只床上油枪的燃油量2.0t/h。
点火器均采用机械雾化，雾化供油压力3.2MPa。
炉膛与尾部竖井之间布置有三台旋风分离器，其下部各布置一台回料器，并采用一分为二的形式与炉膛相连，保证回料均匀。
尾部竖井前烟道内布置有低温再热器，后烟道内布置有一级中温过热器和低温过热器。
前后烟道在烟气调节挡板下合并后，布置了H 型肋片管式省煤器。
省煤器后烟道布置了双进双出管式空气预热器。
启动系统包括汽水分离器、储水罐及储水罐水位调节阀等。
过热系统包括旋风分离器、包墙过热器、低温过热器、一级中温过热器、二级中温过热器、高温过热器。
再热系统包括低温再热器和高温再热器。
循环流化床锅炉需要相对较高的空气压头使颗粒在床内能得到流化，烟风物料流动是依靠送风机、引风机和高压流化风机提供的动能来启动和维持的。
锅炉采用平衡通风，压力平衡点位于炉膛出口。
由燃料燃烧产生的热烟气将热传递给炉膛水冷壁，然后流经旋风分离器、进入尾部竖井，尾部竖井内布置低温过热器、一级中温过热器、低温再热器和省煤器等受热面；之后烟气进入空预器，最后烟气进入除尘器，流向烟囱，排向大气。
1.2主要设备技术规范2、技术措施2.1试验依据2.1.1《火力发电建设工程启动试运及验收规程》DL/T 5439-2009。
2.1.2《电力建设施工技术规范第2部分：锅炉机组》DL/T 5190.2-2012。
2.1.3《电力建设施工质量验收及评价规程第2部分：锅炉机组》DL/T 5210.2-2009 。
2.1.4《火力发电建设工程机组调试技术规范》DL/T5294-2013。
2.1.5《火力发电建设工程机组调试质量验收及评价规程》DL/T 5295-2013 。
2.1.6《循环流化床锅炉启动调试导则》DL/T 340-2010。
2.1.7《电力建设安全工作规程（火力发电厂部分）》DL5009.1-2002。
2.1.8东方锅炉厂说明书、图纸及相关资料。
2.1.9山西电力勘测设计院设计图纸及设计说明。
2.1.10设备厂家设备说明书、图纸及相关资料。
2.2试验目的通过对锅炉给煤组合方式、风道点火油枪、床上助燃油枪、一二次风率配比、过热器再热器烟气挡板、过剩空气系数等方面的初调整，掌握锅炉基本燃烧运行特性，保证锅炉稳定安全燃烧，并为试生产积累一定的运行经验，为以后的锅炉性能试验和机组的正常运行提供参考数据。
更经济的运行方式，需要在对机组进行全面深度的燃烧调整中取得，深度燃烧调整不在本方案范围之内。
2.3目标、指标符合设计要求，符合调试合同质量要求，按《火力发电建设工程机组调试质量验收及评价规程》DL/T 5295-2013全部检验项目合格率100%。
2.4试验仪器仪表燃烧调整调试过程中使用到的仪器、设备有：(1)振动表(2)煤样取样装置(3)光学测温仪(4)对讲机2.5试验应具备的条件系统调试工作正式开始以前，调试人员应按附件5.3（调试前应具备的条件检查确认表）所列内容对本系统调试应具备的条件进行全面检查，并做好记录。
2.6试验内容、程序、步骤2.6.1试验内容试验主要内容：(1)油燃烧器调整试验；(2)给煤组合方式调整；(3)一、二次风量配比；(4)过剩空气系数调整；(5)过热器、再热器烟气挡板调整；2.6.2试验程序燃烧调整的调试工作可按如下所示流程图进行：2.6.3试验步骤2.6.3.1试验前条件检查确认(1)试验所需的仪器、仪表已经准备好，试验用在线仪表已经标定合格；(2)临时需要的试验平台和脚手架已经搭建好，牢固、安全，上下方便、通道畅通；(3)机组已经带负荷，且负荷满足试验要求；(4)试验配合人员已到位；(5)现场照明充足，上、下通讯畅通；(6)现场消防器材已备足，正式消防系统已投入。
2.6.3.2试验原则(1)试验应在保证机组稳定安全运行的基础上进行，如果试验存在有较大安全风险时，应立即停止试验，恢复到稳定状态，经试运指挥部评估后确定进一步试验安排。
(2)燃烧调整试验一般与其它试验结合进行。
部分试验不单独进行。
(3)本方案所确定的燃烧调整为燃烧初调整，本质是为了保证机组在试运阶段的安全运行，不能代替锅炉试运结束后的深度燃烧调整。
为了机组长期、稳定、经济运行，应在整套试运结束后委托有资质单位进行燃烧精细化调整。
(4)原则上在进行一组单项试验时，除了该项参数的改变外，其它可调参数应尽量维持不变。
(5)所有的调整试验是在锅炉设计参数的范围内进行，调整幅度应平稳，不做大幅度超范围调整。
(6)增加锅炉负荷时，应先增加风量后增调燃料量；降低锅炉负荷时，应先降燃料量后减风量。
2.6.3.3油燃烧器调整试验通过调整油燃烧器助燃风门开度及油压参数，确定油燃烧器燃烧稳定。
(1)点火时助燃风门初始开度调整，初次投运油燃烧器时，置助燃风门开度为20%，就地观察油枪打火点燃情况，通过调整助燃风门开度，保证油枪点火可靠稳定。
(2)油枪着火后，就地观察油枪着火情况，通过调整助燃风门开度，保证油枪着火距离正常、火焰明亮，无黑烟、无滴油、火焰不冲刷风道壁。
2.6.3.4给煤组合方式试验本台锅炉配10台给煤机，对应10个给煤口，在锅炉启动初期，给煤机投运组合对床温会产生一定影响。
通过给煤组合方式试验，尽量降低床温沿炉宽方向的温度差。
(1)在启动初期，尝试投运多种给煤机组合方式，记录每种组合方式下床温偏差。
(2)不同磨煤机组合方式下给煤量的调整。
调整每台给煤机的给煤量，保证炉膛温度偏差在设计范围内。
(3)给煤组合方式调整中，应尽量保证给煤机分布均匀。
(4)试验过程应缓慢，出现床温偏差大情况，应及时调整。
2.6.3.5一、二次风风量配比一次风主要用于锅炉床料的流化，保证床料流化良好，所以一次风量的调整是在大于最低流化风量的基础上进行的。
改变一次风量的大小，就是改变了炉膛内密相区、稀相区的床料浓度，从而改变锅炉水冷壁的吸热量，进而影响到锅炉的带负荷能力，当然对锅炉的其它参数：如床温、床压（上、中、下）、水冷壁出口的过热度、主汽温度、以及旋风分离器入口烟温等都有很大的影响。
二次风是分级送人炉膛的，为炉膛的燃料燃烧、燃尽提供氧量，一般二次风口下为密相区、二次风口以上为稀相区，进行二次风量的大小改变，可以改变稀相区的浓度，从而影响二次风口上方的床温，旋风分离器入口的烟温的参数，对飞灰的含碳量也有影响。
试验中改变一次风量后（保持二风、煤量、石灰石量、给水量水量不变）,观察床温、床压（上、中、下）、分离器入口温度、锅炉水冷壁出口过热度、主汽温度、机组负荷、过剩空气系数变化情况，并做记录。
试验中改变二次风量后（保持一次风量、煤量、石灰石量、给水量水量不变），待调整完毕后，观察床温、床压（上、中、下）、分离器入口温度、锅炉水冷壁出口过热度、主汽温度、机组负荷、过剩空气系数变化情况，并做记录。
一次、二次风量调整试验完后，对比一次、二次风量的改变对以上参数影响的大小。
然后找出最佳的一、二风配比。
2.6.3.6过剩空气系数的调整过剩空气系数的调整是在额定负荷进行，调整以省煤器后氧量（氧化锆读数）作为参考，并适当考虑漏风的影响。
过剩空气系数的调节主要是改变二次风量，尽可能不用一次风参与调节。
根据设计煤种计算过剩空气系数为1.20—1.24（对应的氧量为3.5—4.06），试验中以它作为最佳值，调整范围不应超过1.20～1.22之间。
调整过程中要特别注意过剩空气系数对过热汽温的影响，在不同的过剩空气系数下对排烟温度、一二级过热汽温度和一二级减温水量要进行记录和比较。
找出最优的过量空气系数。
在进行过量空气系数试验时，主要检测对象是省煤器后氧量，为了锅炉运行安全，应保证氧量在2%以上。
2.6.3.7过热器、再热器烟气挡板调整过热器、再热器烟气挡板对过热蒸汽温度、再热蒸汽温度有较大影响，调整烟温挡板能较好控制过热蒸汽温度、再热蒸汽温度。
在锅炉负荷不变的情况下，调整过热器、再热器烟气挡板，使得二者开度组成不同的组合方式，对比各种开度下过热汽温和再热汽温。
选取较为合理过热器、再热器烟气挡板组合。
在进行过热器、再热器烟气挡板调整试验时，应注意过热器、再热器烟气挡板单侧开度应不小于40%，关一侧烟气挡板，应开另一侧烟气挡板。
保证烟气挡板总开度不小于140%。