支架结构计算书-
支架计算书
附件四：0#段、1#段现浇支架计算书1 计算依据1、《悬灌梁0#段、1#段支架设计图》2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）3、《钢结构－原理与设计》（清华版）4、《路桥施工计算手册》（人交版）5、《结构力学》、《材料力学》（高教版）6、《结构设计原理》（人交版）2 工程概况3支架设计3.1 设计方案0#段、1#块支撑模板体系利用Φ630*8mm钢管作为支撑结构，牛腿上设置2I40b的工字钢作为横梁，分配梁采用I25b，其间距30-60cm，在腹板位置进行加强。
为保证安全，外悬横梁增加斜撑进行加固，斜撑采用I36b#工字钢。
3.2 0#块、1#块情况图1 支架侧面图 图2 支架正面图3.2 主要设计参数1、0#段、1#块砼自重：混凝土容重按26.5KN/m 3计算；2、《荷载规范》，恒载系数为1.2；3、型钢自重：按标准容重78.5KN/m 3计；4、活动载荷：人员荷载、施工设备荷载，系数为1.4；5、混凝土冲击荷载：2KN/m 3，系数为1.4；6、外侧模自重：按照1.61KN/m 考虑，系数为1.2；7、底模自重：按照0.98KN/ m 2考虑，系数为1.2；4 材料主要参数及截面特性1、 A3钢弹性模量E=2.1×1011Pa ，剪切模量G=0.81×105 MPa ，密度ρ=7850 kg/m3；2、A3钢抗拉、抗压和抗弯应力[σ]=215MPa ，抗剪应力[]τσ=125MPa 。
3、 容许挠度[f]=L/400；4、I25b 工字钢截面面积A=53.5cm 2，250cm W X =423cm 3 ；2500cm I x =5280cm 4。
5、I36b 工字钢截面面积A=83.5cm 2，250cm W X =919cm 3 ；2500cm I x =16530cm 4。
6、I40b 工字钢截面面积A=94.1cm 2，250cm W X =1140cm 3 ；2500cm I x =22780cm 4。
支架计算书
支架计算1、梁端底腹板加厚断面位置验算边墩梁端底腹板加厚处断面积面荷载分解见下图：（1）翼缘板断面位置，最大分布荷载Q=（q1-1 +q5-1+q5-2+q5-3）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（10.4+1.2+1.2+0.8）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=25.42KN/m2碗扣架立杆布置为1.2m*0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=1.2*0.9*25.42=27.45KN＜【N】=30KN;a．横向方木承载力计算横向立杆间距为120cm，所以，方木计算长度为120cm。
横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=23.28.87*1.2/4=6.98kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I= bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=6.98×103*1.22/（10*1.35*10-4）=7.45MPa＜ [σ] =12Mpa 强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E = 0.09×105 Mpa；I = bh3/12 = 6.075*10-6m4f=qL4/150EI=6.98×103×1.24/（150×6.075×10-6×0.09×1011）max= 1.76mm＜ [f] = 3mm（ [f] = L/400 ），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。
b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。
由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=1.2*0.9*28.74/4=7.76KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×7.76×0.9=1.86kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I= bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ= Mmax /W=1.86×103/5.625×10-4=3.31Mpa＜12 Mpa，满足要求。
支架基础计算书(最终版)
泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装临时支架计算书主线支架 B匝道支架 D匝道支架南通市路桥工程有限公司2016年3月目录1、结构分析内容与结论 (1)1.1计算的依据 (1)1.2结构分析内容 (1)1.3 结构分析结论 (1)2、施工临时支架计算 (1)2.1 施工组织设计中临时支架的设计概况 (1)2.2 复核计算采用规范 (8)2.3 材料特性和容许值 (8)2.4 作用力取值 (9)3、主线钢支架计算分析 (11)3.1 计算模型 (11)3.2 外荷载作用 (12)3.3 主线钢支架结构分析结果 (13)4、B匝道钢支架计算分析 (20)4.1 计算模型 (20)4.2 外荷载作用 (21)4.3 B匝道钢支架结构分析结果 (22)5、D匝道钢支架计算分析 (29)5.1 计算模型 (29)5.2 外荷载作用 (30)5.3 D匝道钢支架结构分析结果 (31)6、基础及地基承载力验算 (37)泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装临时支架计算书1、结构分析内容与结论1.1计算的依据1、依据《泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁施工图》；2、依据泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装方案支架设计。
1.2结构分析内容依据钢管格构支架的结构设计构造大样图，根据《铁路钢桥制造规范》（TB 10212-2009）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）和《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）的要求，施工阶段考虑了钢管临时支架结构自重、施工机具和人群临时荷载，以及钢箱梁安装施工全过程作用于支架上的最不利荷载，分析计算施工阶段最不利荷载作用下钢管格构支架构件的应力和内力值、支架水平位移、基础支撑反力值。
1.3 结构分析结论在各施工阶段荷载作用下，钢管格构支架结构自重、施工机具和人群荷载，以及钢箱梁最不利值作用下，钢管格构支架的φ325x7mm钢管立柱、14#槽钢水平连杆和斜杆应力均满足规范要求；双拼32#工字钢弯曲应力满足规范要求；钢管格构支架的屈曲稳定系数满足规范要求。
涵洞支架计算书
一、主要材料及计算参数1.1支架立杆：ф48×t：3.2mm Q345A fc =300N/mm2 E=2.06×105N/mm2截面积A=450mm2惯性距I=11.36cm4抵抗距W=4.73 cm4回转半径i=15.9mm每米长自重G=5.3kg1.2木材容许应力及弹性模量按中华人民共和国交通部标准《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）标准。
落叶松，容重：γ=8.33KN/m3，顺纹弯应力[σw]=12MPa，弹性模量E=11×103MPa1.3竹胶板容许应力及弹性模量容重：γ=8KN/m3，弯应力：[σw]=35MPa，弹性模量：弹性模量E=12.0×103Mpa。
二、结构计算施工荷载包括：盖板钢筋混凝土自重，梁模板自重，支架自重，方木自重，施工人员及设备重量，砼浇筑及振捣时产生的荷载等。
计算时盖板自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
C30钢筋混凝土重力密度取25KN/m³。
根据本盖板涵的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：①模板及支架自重：a=0.16kN/m2+5.62kN/m2=5.78kN/m2②钢筋混凝土自重:b1=h×γ=0.5×25=12.5kN/m2③方木自重：b3=8.33×0.1=0.833kN/m2④型钢自重b4=2.27/0.048=0.473kN/m2⑤施工人员及机具:c=2.5kN/m2⑥振捣混凝土产生的荷载:d=2.0kN/m2 。
⑦倾倒混凝土时产生的竖向荷载:e=2.0kN/m2 。
2.1脚手架验算1.立杆稳定性计算盖板下部纵向立杆间距90cm，横向立杆间距60cm，步距1.5m布置进行计算：W=1.2×(5.78+12.5+0.833+0.473)+1.4×(2.5+2.0+2.0)=32.6kN/m2脚手架布设为60cm×90cm×150cm每根立杆承荷载为：P=qA=32.6×0.9×0.6=17.6kN根据《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA≤fN—钢管所受的垂直荷载，同前计算所得；f—钢材的抗压强度设计值，f＝300MPa参考《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》附录C得；A—φ48mm×2.5㎜钢管的截面积，取3.57cm2；Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ（λ＝l0/i）查表即可求得Φ；i—截面的回转半径；l0—立杆计算长度。
支架计算书
支架计算书(总41页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--2m高标准联箱梁：方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm（纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm）宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm）支架体系计算书1.编制依据⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。
⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本）⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ）⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008)⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009）2.工程参数根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距：⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。
支架计算书(最终)DOC
0#段、边跨现浇段支架检算一、编制依据1、施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。
3、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。
二、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用扣件式脚手架搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上横桥向设10×10cm方木；横向方木上设10×10cm的纵向方木，其中腹板下间距15cm，翼板下间距35cm，底板下25cm。
模板用厚15mm的优质竹胶合板。
腹板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为30cm×60cm×60cm，翼板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，底板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，支架纵横均每隔四排设置剪刀撑.三、计算假定：a、翼缘板砼（一区）及模板重量由翼缘板下支架承担；b、腹板砼（二区）及模板重量由腹板模板与其下支架承担。
c、顶板及底板砼（三）及模板重量由底板模板及底板支架承担；d、支架连接按铰接计算；四、现浇箱梁支架、模板验算0#段与边跨现浇段模板、支架采用同等形式施工，0#段施工荷载大于现浇段，所以只进行0#段支架、模板验算。
㈠、荷载计算1、荷载分析根据本桥0#段箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2——根据《路桥施工计算手册》中，模板、组合钢模、连接件及钢楞容重为0.75kN/m2, 此处取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
盖梁支架计算书
盖梁支架计算书一、满堂式支架1、说明：1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。
4）、简图2、荷载计算1）、模板重量：G1＝4.8T；2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×1025)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。
στμ立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.扣件抗滑移满足设计要求.5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。
支架计算书
西安至成都客运专线48+80+48m连续梁桥0、1号块及边跨现浇段支架计算书2013年09月第一部分：概述一、编制依据1、现行铁路工程施工技术指南、规程、验收标准及工程建设的相关文件；2、施工单位提供的有关资料。
二、计算及参考依据计算及参考的依据主要有：1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011）2、铁路桥涵施工规范（TB10203-2002）3、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）4、钢结构设计规范（GB 50017-2003）5、铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范（TB10002.3-2005）6、铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005）三、工程概况西安至成都客运专线上的跨皂河连续梁跨径布置为48+80+48m，采用挂篮悬臂浇筑法施工。
箱梁最大梁高6.65m，顶板宽12.2m，底板宽6.7m，底板在支座位置局部加宽为8.5m。
0号块长度为10m，两侧悬出墩壁各2.5m，1号块长3m，如图1所示。
0、1号块均采用支架法现浇。
图1 箱梁0号块墩顶截面及0、1号块侧面图（单位：mm）0、1号块现浇支架采用型钢和钢管构成，见图2，具体布置详见有关图纸。
计算采用极限状态法，用电算配合手算进行，计算软件采用MIDAS/CIVIL。
第二部分：计算过程及结论一、支架布置皂河桥0、1号块支架布置如图2所示。
图2 0、1号块支架布置示意图（单位：mm）支架体系自上而下依次为6cm钢底模，槽10横向垫梁，工28分配梁（组焊件），双工40b横梁，落架块，Φ630×8钢管立柱。
支架支承于承台上。
二、荷载分析施工期间需要考虑的荷载有：混凝土自重、模板及其它支撑体系自重、支架自重、施工荷载、混凝土振捣荷载等。
各项荷载按照铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011）取用。
其中：模板及其它支撑体系：按1kPa取值；施工人员和机具等荷载：按2.5kPa取值；混凝土振捣荷载按2.0kPa取值；浇筑混凝土时的冲击荷载按2.0kPa取值；混凝土容重按26kN/m 3计。
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支架结构计算书---副本现浇箱梁支架结构计算书1 工程概况本标段共有现浇箱梁23联，包括预应力现浇箱梁及普通现浇箱梁，箱梁最宽为13.5米，计算跨径最小19米，最大65米。
下面以N249-262#典型现浇箱梁段施工为例，进行支架支撑体系搭设布置，典型现浇箱梁段包括：3m-4m变截面段2m—2.6m变截面段1.8m等高段1.6m等高段2 施工支撑架设计方案原地面基础处理达到要求后，铺设400*15*15方木，上采用碗扣脚手架支撑体系。
底模板采用1.5cm竹胶板，下采用10*10cm方木及10*15cm方木组合体系，侧模采用定型钢模板，内箱采用碗扣支架、竹胶板及10*15cm方木组合。
2.1 基础支撑工字钢梁的临时钢管柱基础为C30混凝土冠梁，沿墩柱横轴线方向设置，冠梁长20m、宽1m、高1m，内部设置上下两层Φ12@15钢筋网片，顶部预埋法兰盘。
条基下填筑1.0m厚灰土，整平、碾压，要求承载力满足规范要求。
2.2脚手架采用优质WDJ碗扣脚手架，钢管Φ48mm，壁厚3.5mm，搭设：2—4m高度现浇梁采用在腹板及底板下横桥向间距分别为0.3m和0.6m，顺桥向间距为0.6m，步距为1.2m。
2m以下（包含2m）采用在腹板及底板下横桥向间距分别为0.6m和0.9m，顺桥向间距为0.6m，步距为1.2m。
2.3方木在脚手架顶部设置两道方木，与脚手架顶托接触的方木横桥向立放，截面尺寸10×15cm，间距为0.6m。
竹胶板下为截面10×10cm，顺桥向立放，其间距在腹板、箱室分别为0.15m、0.3m 。
木材的抗弯强度设计值为fm＝14 N/mm2抗剪强度设计值为fv＝1.3 N/mm2弹性模量为E＝9000 N/mm22.4模板模板分为底模、侧模和内模。
底模均采用长宽为1.22×2.44m，厚1.5cm的竹胶板和方木加固组合体系。
侧模采用定型钢模板，内模采用木模，配合脚手架支撑。
竹胶板：面板的抗弯强度设计值为fm＝14 N/mm2抗剪强度设计值为fv＝1.4 N/mm2面板弹性模量为E＝6000 N/mm23支架检算项目根据设计的支撑结构体系，检算项目如下：(1)底模板强度及刚度(2)底模板下方木(3)碗扣脚手架(4)脚手架(5)地基承载力4荷载取值4.1混凝土梁及模板4.1.1变截面（梁高2～4m）现浇箱梁段（取4m高度进行最不利荷载计算计算）①腹板下支点：Q腹= 25×4+1.5=101.5KN/m2②箱室下最厚处：Q箱室= 25×0.62+1.5= 17KN/m2③翼缘板下最厚处：Q翼= 25×0.587+1.5= 16.2KN/m24.2方木自重根据《木结构设计规范》，方木自重荷载为7.5KN/m3。
横向15×10cm方木线荷载取值为：q木= 7.5×0.15×0.1=0.105KN/m纵向10×10cm方木线荷载取值为：q木= 7.5×0.1×0.1=0.075KN/m4.3脚手架及附件自重脚手架（Φ48mm，壁厚3.5mm）为q= 8.0KN/m24.4可变荷载①施工人员荷载Q施=1.0KN/m2②混凝土振捣荷载Q振捣=1.0KN/m25模板、方木及脚手架结构计算对底模板、方木、脚手架等分别进行计算。
5.1底模板（仅取值梁高4m进行最不利荷载计算）(1)计算模型对不同高度腹板、底板的底模板分别进行计算。
将模板及其下方木(15mm厚竹胶板）简化为三跨等跨连续梁，计算荷载宽度1.0m，跨度分别为0.15m、0.3m，翼缘板处为定型钢模板，不参与此处验算。
（翼缘板采用定型钢模板，不参与验算）(2)计算荷载值恒载分项系数取1.2，活载分项系数取1.4，模板截面宽度b取1.0m。
按腹板、箱室处最不利条件下计算荷载值。
①腹板下（取梁高4m计算）q恒载=Q腹×1.0×1.2=121.8KN/mq活载=（1+1）×1.0×1.4= 2.8KN/m②箱室下（取最厚处0.42m计算）q恒载=Q箱室×1.0×1.2=20.4KN/mq活载=（1+1）×1.0×1.4= 2.8KN/m(3)计算过程及结果根据《木结构设计规范》（GB5005-2003）及《建筑施工计算手册》2001标准要求，取最不利条件下，分别计算腹板、箱室模板的弯曲强度、剪应力和挠度。
计算公式：最大弯矩M=-0.1q恒载l2-0.177q活载l2最大剪力V=-0.6q恒载l-0.617q活载l截面抵抗距W=bh2/6截面惯性距I=bh3/12弯曲强度σ=M/W抗剪强度τ=3V/2bh挠度ω=0.677q恒载l4/100EI+0.99q活载l4/100EI （根据JGJ130-2011，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，故公式中以Q代替q计算。
E取值6000MPa）具体计算结果见表5.1-1。
表5.1-1 底模板计算结果计算部位厚度(m)跨度l(m)弯曲强度σ(MPa)抗剪强度τ(MPa)挠度(mm)ω根据计算结果，最大弯曲强度<13MPa，最大抗剪强度<1.4MPa，最大变形小于允许挠度l/400。
因此，模板的强度及刚度均满足要求。
5.2方木（仅取值梁高4m进行最不利荷载计算）(1)底模下纵梁（10cm×10cm）①计算模型底模下纵梁方木顺桥向放置，截面尺寸10cm×10cm，方木间距在腹板、箱室下分别为0.15m、0.3m，采用三跨等跨连续梁模型计算。
（翼缘板采用定型钢模板，不参与验算）②计算荷载值恒载分项系数取1.2，活载分项系数取1.4。
按腹板、箱室最不利条件下计算荷载值。
荷载宽度取值：腹板下取0.15m，箱室下取0.3m。
a腹板下（取梁高4m计算）q恒载=Q腹×0.15×1.2= 18.27KN/mq活载=（1+1）×0.15×1.4= 0.42KN/mb箱室下（取最厚处0.42m计算）q恒载=Q箱室×0.3×1.2=6.12KN/mq活载=（1+1）×0.3×1.4= 0.84KN/m③计算结果根据《木结构设计规范》（GB5005-2003）及《建筑施工计算手册》2001标准要求，取最不利条件下，分别计算腹板、箱室模板的弯曲强度、剪应力和挠度。
计算公式同上，E取值9000MPa，计算结果如表5.2-1。
计算部位厚度(m)跨度l(m) 弯曲强度σ(MPa)抗剪强度τ(MPa)挠度(mm)腹板下40.157.970.340.26箱室下0.420.3 6.220.130.8ω腹板下40.67.390.180.39箱室下0.420.6 2.960.0680.15根据计算结果，最大弯曲强度<13MPa，最大抗剪强度<1.4MPa，最大变形小于允许挠度l/400，因此，纵梁方木的强度及刚度均满足要求。
(2)底模下横梁（10cm×15cm）①计算模型底模下横梁方木横桥向放置在立杆顶托，截面尺寸10cm×15cm。
方木间距在腹板、箱室及翼缘板均为0.6m，采用三跨等跨连续梁模型计算。
②计算荷载值恒载安全系数取1.2，活载安全系数取1.4。
按腹板、箱室及翼缘板处最不利条件下计算荷载值。
荷载宽度取值0.6m。
a腹板下（取梁高4m计算）q恒载=Q腹×0.6×1.2= 73.08KN/mq恒载=（1+1）×0.6×1.4= 1.68KN/mb箱室下（取最厚处0.65m计算）q恒载=Q箱室×0.6×1.2=12.24KN/mq恒载=（1+1）×0.6×1.4= 1.68KN/mc翼缘板（取最厚处0.4m计算）；方木上直接安装定型钢模板。
q恒载=Q翼缘板×0.6×1.2=11.664KN/mq恒载=（1+1）×0.6×1.4= 1.68KN/m③计算过程及结果根据《木结构设计规范》（GB5005-2003）及《建筑施工计算手册》2001标准要求，取最不利条件下，分别计算腹板、箱室及翼缘板处模板的弯曲强度、抗剪强度和挠度。
计算公式同上，E取值9000MPa，计算结果如表5.2-2。
计算部位厚度(m) 跨度L(m)弯曲强度σ(MPa)抗剪强度τ(MPa)挠度(mm)ω容许值L/400(mm)腹板下 4 0.3 1.64 0.18 0.015 1.125 箱室下0.62 0.6 2.6 0.13 0.09 2.25 翼缘板下0.587 0.6 2.4 0.14 0.13 2.25根据计算结果，最大弯曲强度<13MPa，最大抗剪强度<1.4MPa，最大变形小于允许挠度L/400，因此，横梁方木的强度及刚度均满足要求。
5.3碗扣脚手架在进行碗扣脚手架结构计算时，脚手架的立杆、横斜杆组成的节点视为铰接。
所有杆件长细比λ=l0/i≦230，当脚手架不挂密目网时，可不进行风荷载计算。
碗扣脚手架的计算内容主要包括单肢立杆承载力、横杆承载力、挠度及碗扣节点承载力验算。
5.3.1立杆承载力计算碗扣支架立杆布置，纵桥向间距均为0.6m，横桥向暗横梁3.3m、腹板下3.3m及渐变段为0.3m，腹板下2.4m及暗横梁2.4m处为0.6m，箱室及挑檐下为0.9m。
单肢立杆轴向力计算公式N=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)L X L YL X、L Y---单肢立杆纵向及横向间距（m）Q1---模板支撑架的自重标准值，模板自重取1.5KN/m2，支撑架自重取8.0KN/m2，包括立杆、横杆、脚手板等。
Q2---新浇筑混凝土自重（包括钢筋）标准值，取25KN/m3Q3---振捣混凝土时产生的荷载标准值，取1KN/m2Q4---施工人员及设备荷载标准值，取1KN/m2按照单肢立杆轴向力计算，结果如表5.3-1表5.3-1单肢立杆轴向力表按照较大步距1.2m 计算，回转半径1.58cm ，长细比λ=l 0/i=76≦230，满足要求。
单肢立杆稳定性按照下式计算 N ≦φAfφ---轴心受压杆件稳定性系数，根据长细比，通过查表的0.744 A---立杆横截面面积，4.89cm 2 f---钢材强度设计值，205MPa φAf=0.744×4.89×10-4×205×103=74.582KN>N （取N 最大值37.512KN ），满足承载力要求。
6 基础承载力检算6.1 碗扣支架下地基承载力检算现状京津塘高速路面为沥青路面，金钟河老桥下为混凝土路面，原地面处理仅为承台回填及金钟河老桥下部分点位，取最不利条件下验算地基承载力，由5.3.1知，选取暗盖梁及腹板4m 处单肢立杆轴向力N 检算。