设备选型计算书
循环泵选型计算书(1)
水泵选型计算书一、设计工况已知太原某建筑面积A为3.3万m²，楼高24层，每层3米，5层以上为高区，以下为低区，供暖面积各为1.25万m²，预留0.8万m²供暖住宅。
现设20台GG-399型96kW锅炉。
二、设计参数2.1气象资料（太原）采暖室外计算温度-12℃采暖室外平均温度-2.7℃采暖期天数135天室外平均风速3m/s2.2室内设计参数采暖室内计算温度18℃2.3采暖设计热负荷指标2.3.1采暖设计负荷指标qs(W/m²) 46.37 在采暖室外计算温度条件下，为保持室内计算温度，单位建筑面积在单位时间内需由锅炉房或其他供热设施供给的热量。
2.3.2耗热量指标qh(W/m²) 32三、循环水泵选型： 3.1系统开闭式扬程公式开式水系统 Hp=hf+hd+hm+hs 式中hf 、hd ——水系统总的沿程阻力和局部阻力损失，Pa ； hm ——设备阻力损失，Pa ；hs ——开式水系统的静水压力，Pa 。
静水压力应该是水泵停止状态下，冷却塔静止液面到水泵或设备末端得高差；hd/ hf 值，小型住宅建筑在1~1.5之间；大型高层建筑在0.5~1之间。
注：闭式水系统没有hs 一项。
3.2 一次循环泵选型3.2.1一次循环水泵的流量Q ：方法一：)(12T T C FRG -=式中 G ——循环水泵的质量流量，kg/h ； R ——热损失系数，一般取1.05；F ——采暖系统所需热量，也就是热水锅炉或热交换器产生的热量，kcal/h ；T2、T1——热水锅炉供回水温度，℃； C ——水的比热，kcal/（kg*℃）。
由上式得，hkg G /44.115597)7590(11.860962005.1=-⨯⨯⨯⨯=查的75℃水的比重γ为974.83kg/m ³，则h m h m G Q /58.118/83.97444.115597/33=÷==γ该值即为20台GG-399型热水锅炉与分水器之间所需循环泵的流量值。
蒸汽散热器选型计算书
散热器选型计算说明书一、根据客户提供的工艺参数：蒸汽压力：10kgf/cm2温度：175℃热空气出风温度150℃温差按15℃，闭式循环烤箱内腔尺寸：716*1210*4000MM风量G=6000-7000M3/H 补新风量为20%二、选型计算：1．满足工艺要求的总负荷Q1=0.24Gγ（Δt）=0.24×6500×0.9×15=21060Kcal/hQ2=0.24Gγ（Δt2）=0.24×6500×20%×1.0×125=39000 Kcal/h总热负荷Q=Q1+Q2=60060Kcal/h2．根据传热基本方程式Q=KA△Tm△T m=△Tmax - △Tminln△Tmax/△Tmin=（100-20）-(175-150)ln(75/30)=47.4℃则换热面积A=Q / ψK△Tm根据我公司产品性能及工艺要求，初选换热系数K=33Kcal/h·m2·℃则换热面积A=60060 / 1.0×（33×47.4）=38.4m2设计余量取18%则总换热面积A=45m2根据空气阻力小，风速较低，受风面积较大的原则，初选风速V=4m/s则所需排管受风表面积=6500 /（3600×4）=0.45m2根据客户提供空间尺寸，推荐参数800×500mm，受风面积为：0.4m2所以，初选散热器换热面积为45 m2表面管数：11根. ￠18X2.0-38不锈钢铝复合管.排数：8排.3．性能复核计算：1）此散热器净通风截面积为0.4m22）实际风速V=6500/（3600×0.4×0.55）=8.2m/s查表知此温度下的空气比重γ=0.95KG/M35）根据我公司的散热管性能曲线图，当片距为3.0mm Vr=7.8kg/ m2·s时，散热管的空气阻力h=3.6mmWg6)该散热排管8排，其空气阻力h=3.6×8=29mmWg此空气阻力远小于900Pa 的风压，所以，我公司所选型号:SGL-8R-11-800-Y，换热面积为45 m2，迎风尺寸：800X500mm。
200m3h的反渗透+混床工艺设计计算书及设备选型
200m3/h的反渗透+混床工艺设计计算书及设备选型1)原水池原水池设计停留时间不小于1小时,有效容积不小于300m32)原水泵原水泵应满足五台过介质过滤器同时运行流量及四台过滤器运行,另一台过滤器正洗的两种工艺状态,五台过滤器同时运行时进水流量为:270t/h, 四台过滤器运行,另一台过滤器正洗时进水流量为:350t/h。
原水泵选用流量270-350t/h,扬程:38-36m,功率:55KW,在系统中选用二台,一用一备。
3)汽水混合加热器汽水混合加热器在系统中选用1台,加热水量为:270-350t/h。
换热器选用规格为φ425,进水及出水口规格为DN300,进蒸汽口规格为:DN400。
a、蒸汽耗量:基础条件:蒸汽性质为过热蒸汽,最大进出水温差按25℃计,蒸汽温度:170℃,蒸汽压力不大于0.8MPa,蒸汽焓:2726.5KJ/Kg,蒸汽比容:0.2403m3/Kg,水的比热:4.18KJ/Kg. ℃。
350t/h水加热25℃,需的换热量:Q=350×103×4.18×25=3.65×107KJ/h所需的加热蒸汽量:G=Q÷2726÷1000=10.35t/h蒸汽沿程损耗系数按10%计,实所需气量:13.4t/h。
每小时所需的蒸汽容积: 13.4t/h×0.2403m3/Kg×1000=3224m3/hb、蒸汽管道的选型:蒸汽管流速按62-73m/S计,进汽母管需选用:φ133×4。
4)PAC加药装置对净化后的河水凝聚剂加药装置设计加药量为:3PPm,前级系统运行进水量为:270t/h,当一台过滤器正洗时进水量为350t/h。
运行时PAC加药量为:270t/h×3PPm÷1000=0.81kg/h。
当一台过滤器正洗时PAC加药量为:350t/h×3PPm÷1000=1.05kg/h。
设备选型计算书
设备选型计算书边界条件：工程容量50MW，25台风力发电机组，容量2MW。
新建一座110kV升压站，1台主变，容量50MV A，1回送出线路，长度30km。
110kV、35kV均采用单母线接线方式；25台箱变，容量2MV A，箱变与风机采用单元接线方式。
3回集电线路，长度分别6km（6台）、9km（10台）、24km（9台），采用电缆直埋敷设方式。
110kV变电站三相短路电流计算：一、基本参数：1、系统：系统短路电流40kA，线路长度30km。
X 系∗=1I∗=1II j=1400.5=0.013X 线∗=X架×S jj2×L=0.4×1002×30=0.09X系统∗=X系∗+X线∗=0.013+0.09=0.1032、风机：风机额定电流1.7kA。
X风机∗=1II j=11.779.637=46.8453、主变：容量50MV A，U d%=10.5。
X主变∗=U d%100×S jS=10.5100×10050=0.214、箱变：容量2MV A，U d%=6.5。
X箱变∗=U d%100×S jS=6.5100×1002=3.255、线路：X 缆=0.12Ω/km（35kV电缆），X架=0.4Ω/km（架空线）。
三回集电线路长度分别为L1=6km；L2=9km；L3=24km。
X L∗=X缆×S jj2=0.12×1002=0.009回路1（6台风机）：X L1∗=16× X风机∗+X箱变∗+X L∗×L1=16×46.845+3.25+0.009×6 =8.403回路2（10台风机）：X L2∗=110× X风机∗+X箱变∗+X L∗×L2=110×46.845+3.25+0.009×9 =5.091回路3（9台风机）：X L3∗=19× X风机∗+X箱变∗+X L∗×L3=19×46.845+3.25+0.009×24 =5.782二、短路计算：1、110kV侧短路阻抗X L1∗//X L2∗=3.17 X L1∗//X L2∗//X L3∗=2.047X 110′=X L1∗//X L2∗//X L3∗+X 主变∗=2.257X 110′′=X 系统∗=0.103短路电流I 110=I j ×1110′+I j ×1110′′=0.5×1+0.5×1=5.076（kA ）冲击电流i ch = 2×K ch ×I 110=12.919（kA ） [K ch =1.8]全电流I ch= 1+2×（K ch −1）2×I 110=7.665（kA ）短路容量S = 3×I 110×U j =1015.433（MVA ）2、35kV 侧短路阻抗X 35′=X L1∗//X L2∗//X L3∗=2.047 X 35′′=X 系统∗+X 主变∗=0.313短路电流I 35=I j ×135′+I j ×135′′=1.571×1+1.571×1=5.786（kA ）冲击电流i ch = 2×K ch ×I 35=15.136（kA ） [K ch =1.85]全电流I ch = 1+2×（K ch −1）2×I 35=9.047（kA ）短路容量S = 3×I 35×U j =368.285（MVA ）3、0.69kV 侧短路 （1）回路1短路阻抗X L2∗//X L3∗=2.707X 35′′//X L2∗//X L3∗=0.2810.281+0.054=0.335 46.845+3.25 ÷5=10.019′=10.019//0.335+3.25=3.574X0.69′′=46.845X0.69（2）回路2短路阻抗X L1∗//X L3∗=3.425X35′′//X L1∗//X L3∗=0.2870.287+0.081=0.36846.845+3.25÷9=5.566′=5.566//0.368+3.25=3.595X0.69′′=46.845X0.69（3）回路3短路阻抗X L1∗//X L2∗=3.17X 35′′//X L1∗//X L3∗=0.2850.285+0.216=0.501 46.845+3.25 ÷8=6.262X 0.69′=6.262//0.501+3.25=3.714X 0.69′′=46.845通过对比可知，当回路1短路时，阻抗最小，短路电流最大，所以选择回路1短路作为0.69kV 侧短路计算的基准。
换热站、补水泵、循环泵、风机设备选型计算书(审图)
换热站设备选型计算本工程为陕西碧桂园嘉誉项目换热站设计，为住宅楼1#—8#楼冬季提供低温地板辐射采暖热水，本换热站设于地下室设备用房内。
(1)热负荷统计表注：（已考虑：外网热损失、室内采暖系统损失以及热力站系统热损失）本工程热源为市政热网热水，经水-水换热以后为小区提供采暖热水。
市政热源参数为：总供热量4800.0kW，流量169.0m³/h，供回水温度：95/70℃，1.6MPa；二次侧采暖热水供回水温度：50/40℃。
各热力系统分别选用两台板式换热器，单台承担总负荷的70%, 热水循环泵为一用一备，补水泵为一用一备，板式换热器和循环水泵，补水泵组合为一套换热机组。
补水定压系统：采暖系统均选用定压罐定压，各系统均选用两台补水泵（一用一备）进行补水。
一.高区采暖换热机组选型计算1、换热器选型计算住宅高区采暖总热负荷为1912.1kW，高区热力系统总计算热负荷Qjz=1912.1x1.1=2103.31kW。
换热机组选用板式换热器两组，单台承担70%负荷，即Q1=2103.31x0.65=1367.15kW。
选用板式换热器BRO0.35-1.6-15-E-I，满足设计要求。
2、采暖采暖热水循环系统计算m/h;二次侧流量G=3.6x2103.31/(4.2x(50-40))=180.283换热器内水流阻力约为50kPa；机房内内管道系统及其他设备水压降约为100kPa；室外管道水力损失为75.68kPa；最不利室内环路阻力为35.0kPa,系统总阻力为(50+100+75.68+35.0)x1.1=286.75kPa。
m/h，H=32.0m，热水循环水泵一用一备，选用KQL 150/315-30/4型，G=187.03P=30.0kW。
热水循环水泵KQL 150/315-30/4型特性曲线图如下。
3、补水定压系统计算 （1）系统水容量换热站及室内外管道系统的水容量c V =G=117.03m 。
锅炉房计算书
某锅炉房计算书锅炉房300㎡，需给二期1＃、2＃、3＃、4＃楼的采暖和空调供热水，住宅部分采暖供回水温度为80℃、60℃，底商部分空调供回水温度为60℃、50℃，锅炉出水和回水温度为95℃、70℃。
一．锅炉及辅机设备选型计算1．锅炉的选型系统住宅部分热负荷为4355KW×1.1＝4790.5KW，底商空调部分热负荷为900KW×1.1＝990KW，总的热负荷为5780.5KW，选择5台布德鲁斯GE615－1200型锅炉，单台供热量为1200KW，锅炉外形尺寸为3116×1281×1595（长×宽×高）。
2．循环水泵的选型（1）一次循环水泵选择水泵的总流量为：G＝0.86×5830/（95－70）=201t/h水泵扬程H1＝1.1×（9＋6）＝16.5m一次循环水泵选择SPG160-20A三台，流量G＝150m3/h，扬程H＝17.5M，两用一备。
外形尺寸为800×520×1006，底座290×360，基础400×500×250（长×宽×高）（2）二次循环水泵选择a . 底商空调：底商空调部分热负荷为900KW，底商水泵流量为G3＝1.1×0.86×900/10=85t/h，扬程为H＝1.1×（H1＋H2＋H3＋H4），H1＝8m，H2＝2m，H3＝（157+6.9）×2×200pa=65.56Kpa 约为7m，H4＝5＋3＝8m，则H＝（8＋2＋7＋8）×1.1＝27.5m选择三台SPG50-32，两用一备，流量为60m3/h，扬程为29.3m，外形尺寸：650×520×958，底座250×300，基础400×500×250（长×宽×高）b．高区热负荷为Q1＝2155KW，流量为G1＝1.1×0.86×2155/20=103t/h扬程H＝1.1×（H1+H2+H3+H4），其中H1＝8m，H2＝2mH3为锅炉房至最不利用户供回水管的压力损失，本工程中锅炉房至四号楼高区为最不利环路，锅炉房至四号楼入户口的核心筒处的管井的距离为157m，入户口到29层的距离为6.9＋2.7×28＝82.5m，则环路总长为240m，H3＝240×200×2pa＝96Kpa＝9.6m，H4为最不利用户内部系统的压力损失。
03-隔膜式气压罐(容纳膨胀水量)选型计算书
隔膜式气压罐（容纳膨胀水量）选型计算书(一)项目概况本项目建筑面积50000 m2，冷冻供回水温度7/12℃，根据空调设备和官网允许的压力，循环水泵入口最高工作压力为1.0MPa，补水箱与系统最高点高差为45m，采用隔膜式气压罐进行定压补水。
气压罐定压的优点有易于实现自动补水、自动排气、自动泄水和自动过压保护。
(二)系统水容量计算V c= k*S =1.3*50000/1000=65m3式中：V c—系统水容量，m3；S —建筑面积，m2；K —系数，取1.3，详见如下表：(三)系统补水量Q补计算系统每小时的补水量Q补可按系统水容量V c的2%计算，则系统补水量Q补：Q补=2%*V c=2%*65=1.3m3/h(四)补水泵流量Q泵计算补水泵每小时的流量Q泵按系统水容量V c的5-10%计算，则补水泵流量Q泵：Q泵=5%*Vc=5%*65=3.25m3/h注意：当采用变频补水泵时，上述补水泵流量可按额定转速时补水泵流量的1/3~1/4计算。
(五)补水泵选型补水泵每小时的流量Q泵按系统水容量V c的5-10%计算，则补水泵流量Q泵：Q泵=5%*Vc=5%*65=3.25m3/h注意：当采用变频补水泵时，上述补水泵流量可按额定转速时补水泵流量的1/3~1/4计算。
水温≤60℃的系统，应使系统最高点的压力高于大气压力5kPa以上，系统定压点最低压力P定≥补水箱与系统最高点高差△P+ 5kpa+（10kpa裕量），则系统定压点最低压力P定：P定≥450+5+10=465kPa补水泵扬程H应保证补水压力比系统补水点压力P定高30-50kPa，则补水泵扬程H：H≥465+50=515kpa=51.5m选用2台流量为3.25m3/h，扬程为52m的定频水泵，平时一用一备，初期上水和事故补水时2台水泵同时运行。
(六)气压罐选型调节容积V调应不小于3min补水泵流量Q泵，则调节容积V调：V调≥3.25*3/60=0.163m3安全阀的开启压力P4应确保系统的工作压力不超过系统内管网、阀门、设备等的承压能力（补水点处允许工作压力1.0MPa），则安全阀开启压力P4：P4=1000kPa膨胀水量流到补水箱时，可取P3=0.9P4，则电磁阀开的启压力P3：P3=0.9*P4=900kPa补水泵的启动压力P1在满足定压点最低要求压力P定的基础上，则补水泵的启动压力P1：P1= P定=465 kpa补水泵的停泵压力P2，即是电磁阀的关闭压力，可取P2=0.9P3，则补水泵的停泵压力P2：P2=0.9* P3=810kPa压力比αt=（P1+100kpa）/（P2+100kpa）=（465+100）/（810+100）=0.62，满足规定αt=0.5~0.9取值范围。
设备选型计算书
附录Ⅱ电气设备校验：断路器校验：220kv 电压等级断路器的校验所选断路器LW1-220，Un ≧Uns=220kv ，满足要求。
流过断路器的最大持续工作电流：Imax=1.05Ins=1.05*240000/（1.714*220）=6.3A 。
(1) 动稳定校验Imax=6.3A ，断路器的额定电流In=2000A ，所以Imax ＜In ；动稳定峰值Ies=80KA ，Ish=3.15KA,所以Ies ＞ Ish 则；稳定校验合格。
(2) 热稳定校验短路点流的热效应（KA 2.S ），设继电保护时间tpr 为0.15秒，则短路：St t t t t t a in pr br pr K 224.004.0025.015.0=++=++=+=；其中K t ———验算热稳定的的短路时间；pr t ———后备保护动作时间；in t ———固有分闸时间；a t ———电弧持续时间；SKAt I Q k Z K⋅=⨯=⨯=222''332.0224.02.1；SKA t I Q t r ⋅=⨯=⋅=222396935.31；即 k rQ Q > 满足要求110kv 电压等级断路器的校验所选断路器SW4-11，Un ≧Uns=110kv ，满足要求。
流过断路器的最大持续工作电流：Imax=1.05Ins=1.05*350000/（1.714*110）=19.4A 。
（1）动稳定校验Imax=19.4A ，断路器的额定电流In=1260A ，所以Imax ＜In ，动稳定峰值Ies=80KA ，Ish=6.8KA,所以Ies ＞ Ish ，则稳定校验合格。
（2）热稳定校验短路点流的热效应（KA 2.S ），设继电保护时间tpr 为0.15秒，则短路：St t t t t t a in pr br pr K 226.006.0025.015.0=++=++=+=S KAt I Q k Z K ⋅=⨯=⨯=222''5.2226.032.3SKAt I Q t r ⋅=⨯=⋅=222101534.18；即k r Q Q > 满足要求。
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主要设备选型计算书1、基本参数：（游泳池）V P =180m3；TP=4h；VP=49.5m3/d；（水容积系数1.1）Td=28℃；th=48h；2、循环系统计算书：过滤循环流量：Q C = VP/TPVP——标准游泳池的池水容积（m3）；TP——循环周期（h）；QC=180/4*1.1=49.5m3/h选用循环水泵数量3台（两用一备）；流量25 m3/h；功率2.2kw；。
3、过滤系统计算书：过滤循环流量：QC=180/4*1.1=49.5m3/hA、选用过滤器数量2台；单台过滤面积1.13m2；过滤速度25m3/m2·h；单台流量28.26m3/h；过滤器尺寸φ1200；滤床深度1000mm；出水浊度0.1FTU；反冲洗强度12～15L/S·m2，工作压力0.60MPa。
4、臭氧消毒设备4.1 过滤循环流量：QC=180/4*1.1=49.5m3/h4.2 池水消毒采用臭氧消毒，臭氧投加率C=1.2mg/L：C T =QC·CCT——臭氧投加量（g/h）；C——臭氧投加率（g/m3）；C T =QC·C=49.5x1.2=59.4g/h故本工程选用投加量60g/h臭氧设备。
5、加热系统计算书：5.1 标准游泳池的池水加热包括初次升温加热和保温加热两部分。
初次升温加热时加热速度不宜过快，以防结构受热不均引起瓷砖爆裂。
初次升温加热时，所需热量主要为：A、游泳池水表面蒸发损失的热量；B、游泳池新鲜水加热所需的热量。
C、游泳池的池壁和池底传导损失的热量；5.2 保温加热时，所需热量包括以下四部分：A、游泳池水表面蒸发损失的热量；B、游泳池的池壁和池底传导损失的热量；C、管道和净化水设备传导损失的热量；D、游泳池补充新鲜水加热所需的热量。
5.3 游泳池水表面蒸发损失的热量：Q S =α·γ·(0.0174·VW+0.0229)·(Pb-Pq)·AS·(760/B)α——热量换算系数，α=4.187；γ——与池水温度相等时，水的蒸发汽化潜热（Kcal/Kg）；VW——游泳池水表面上的风速（m/s）；一般按下列规定采用：室内游泳池：VW=0.2～0.5m/s；露天游泳池：VW=2～3m/s；因是室内池，故取VW=0.5m/s；Pb——与池水温度相等时的饱和空气的水蒸汽分压力（mmHg）；Pq——游泳池的环境空气的水蒸汽分压力（mmHg）；AS——游泳池的水表面面积（m2）；B——当地的大气压力（mmHg）。
QS=4.187x582.5x(0.0174x0.5+0.0229)x(25.2-19.1)x150x760/751=82.98kw 5.4 游泳池水面、池壁、池底、管道和设备等传导损失的热量：Q t =0.2·QS=0.2x82.98=16.60kw5.5 初次升温加热时，游泳池新鲜水升温所需的热量：Q f =α·γ·VP·(Td-Tf)/thα——热量换算系数，α=1.163；γ——水的密度（Kg/L）；VP——游泳池的池水容积（L）；Td——游泳池的池水设计温度（o C）；Tf——游泳池补充新鲜水的水温（o C）；th——加热时间（h）。
Qf=1.163x1x180x(28-5)/48=100.31kw；5.6 保温加热时，游泳池补充新鲜水加热所需的热量：Q f =α·γ·Vf·(Td-Tf)/tα——热量换算系数，α=1.163；γ——水的密度（Kg/L）；VP——游泳池每天补充的新鲜水量（L）；Td——游泳池的池水设计温度（o C）；Tf——游泳池补充新鲜水的水温（o C）；th——每天设备运行时间（h）。
Qf=1.163x1x9x(28-5)/12=20.06kw；5.7 初次升温加热时，池水总耗热量：199.89kw5.8 保温加热时，池水总耗热量： 119.64kwA、选用板式换热器型号10M2数量1台6、药剂投加系统计算书：游泳池的药剂投加系统主要包括絮凝剂的投加、长效消毒剂的投加、PH值平衡剂的投加三大部分。
6.1 絮凝剂推荐聚合氯化铝，设计投加量4mg/L，药剂有效含量50%，投加浓度10%,投加量：QC=49.5x4/0.1=1.98L/h；A.选用絮凝剂加药装置型号C-660P；数量1套；单台投加量19L/h，注射压力10bar。
6.2除藻剂采用硫酸铜，设计投加量1mg/L，药剂有效含量12%，投加浓度10%，投加量：QC=49.5x1/0.1=0.49L/h；A.选用长效消毒剂加药装置型号C-660P；数量1套；单台投加量19L/h，注射压力10bar。
6.3 PH值平衡剂为纯碱，设计投加量1mg/L，药剂有效含量10%，投加浓度3%，投加量：QC=49.5x1/0.03=1.65L/h；A.选用PH值平衡剂加药装置型号C-660P；数量1套；单台投加量19L/h，注射压力10bar。
1、基本参数：（戏水池）V P =6.8m3；TP=0.5h；VP=15m3/d；（水容积系数1.1）Td=30℃；th=24h；2、循环系统计算书：过滤循环流量：Q C = VP/TPVP——标准游泳池的池水容积（m3）；TP——循环周期（h）；QC=6.8/0.5*1.1=15m3/h选用循环水泵数量2台（一用一备）；流量15 m3/h；功率1.1kw；。
3、过滤系统计算书：过滤循环流量：QC=6.8/0.5*1.1=15m3/hA、选用过滤器数量1台；单台过滤面积0.63m2；过滤速度25m3/m2·h；单台流量15.90m3/h；过滤器尺寸φ900；滤床深度1000mm；出水浊度0.1FTU；反冲洗强度12～15L/S·m2，工作压力0.60MPa。
4、加热系统计算书：4.1 标准游泳池的池水加热包括初次升温加热和保温加热两部分。
初次升温加热时加热速度不宜过快，以防结构受热不均引起瓷砖爆裂。
初次升温加热时，所需热量主要为：A、游泳池水表面蒸发损失的热量；B、游泳池新鲜水加热所需的热量。
C、游泳池的池壁和池底传导损失的热量；4.2 保温加热时，所需热量包括以下四部分：A、游泳池水表面蒸发损失的热量；B、游泳池的池壁和池底传导损失的热量；C、管道和净化水设备传导损失的热量；D、游泳池补充新鲜水加热所需的热量。
4.3 游泳池水表面蒸发损失的热量：Q S =α·γ·(0.0174·VW+0.0229)·(Pb-Pq)·AS·(760/B)α——热量换算系数，α=4.187；γ——与池水温度相等时，水的蒸发汽化潜热（Kcal/Kg）；VW——游泳池水表面上的风速（m/s）；一般按下列规定采用：室内游泳池：VW=0.2～0.5m/s；露天游泳池：VW=2～3m/s；因是室内池，故取VW=0.5m/s；Pb——与池水温度相等时的饱和空气的水蒸汽分压力（mmHg）；Pq——游泳池的环境空气的水蒸汽分压力（mmHg）；AS——游泳池的水表面面积（m2）；B——当地的大气压力（mmHg）。
QS=4.187x582.5x(0.0174x0.5+0.0229)x(25.2-19.1)x17x760/751=9.4kw 4.4 游泳池水面、池壁、池底、管道和设备等传导损失的热量：Q t =0.2·QS=0.2x9.4=1.88kw4.5 初次升温加热时，游泳池新鲜水升温所需的热量：Q f =α·γ·VP·(Td-Tf)/thα——热量换算系数，α=1.163；γ——水的密度（Kg/L）；VP——游泳池的池水容积（L）；Td——游泳池的池水设计温度（o C）；Tf——游泳池补充新鲜水的水温（o C）；th——加热时间（h）。
Qf=1.163x1x6.8x(28-5)/24=7.58kw；4.6 保温加热时，游泳池补充新鲜水加热所需的热量：Q f =α·γ·Vf·(Td-Tf)/tα——热量换算系数，α=1.163；γ——水的密度（Kg/L）；V——游泳池每天补充的新鲜水量（L）；P——游泳池的池水设计温度（o C）；Td——游泳池补充新鲜水的水温（o C）；Tf——每天设备运行时间（h）。
th=1.163x1x0.34x(28-5)/12=0.76kw；Qf4.7 初次升温加热时，池水总耗热量：18.86kw4.8 保温加热时，池水总耗热量：12.04kwA、选用板式换热器型号2M2数量1台。