钢结构桁架设计计算书概况
30m大跨度钢结构桁架大门全套施工图及计算书
1 设计依据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）《钢结构高强度螺栓连接技术规程》（JGJ82-2011）2 计算简图计算简图(圆表示支座，数字为节点号)3 荷载与组合结构重要性系数： 1.003.1 节点荷载1) 工况号: 0*输入荷载库中的荷载:序号Px(kN) Py(kN) Pz(kN) Mx(kN.m) My(kN.m) Mz(kN.m)1 0.0 0.0 1.5 0.0 0.0 0.0节点荷载分布图:节点荷载序号1分布图3.2 单元荷载1) 工况号: 2*输入的面荷载:序号荷载类型导荷方式体形系数面荷载值(基本风压)kN/m21 风载双向杆件0.80 0.402 风载双向杆件0.70 0.40面荷载序号 1 分布图（实线表示荷载分配到的单元）面荷载序号 2 分布图（实线表示荷载分配到的单元） 2) 工况号: 3*输入的面荷载:序号荷载类型导荷方式体形系数面荷载值(基本风压)kN/m2序号荷载类型导荷方式体形系数面荷载值(基本风压)kN/m21 风载双向杆件-0.50 0.40面荷载分布图:面荷载序号 1 分布图（实线表示荷载分配到的单元）3.3 其它荷载(1). 地震作用规范：《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）地震烈度： 7度(0.10g)水平地震影响系数最大值： 0.08计算振型数： 9建筑结构阻尼比： 0.020特征周期值： 0.35地震影响：多遇地震场地类别：Ⅱ类地震分组：第一组周期折减系数： 1.00地震力计算方法：振型分解法振型号周期（秒）各振型质量参与系数1 0.4934 0.00% 87.05% 0.02%2 0.2449 0.00% 0.01% 72.81%3 0.2161 2.16% 0.86% 0.05%4 0.1987 96.00% 0.02% 0.01%5 0.1689 1.17% 0.10% 0.00%6 0.1067 0.00% 10.69% 0.00%7 0.0800 0.00% 0.77% 0.00%8 0.0720 0.62% 0.00% 0.00%9 0.0683 0.01% 0.01% 0.00% (2). 温度作用无温度作用。
钢桁架桥计算书-毕业设计
钢桁架桥计算书-毕业设计目录1.设计资料 (1)1.1基本资料 (1)1.2构件截面尺寸 (1)1.3单元编号 (3)1.4荷载 (5)2.力计算 (7)2.1荷载组合 (7)2.2力83.主桁杆件设计 (10)3.1验算容 (10)3.2截面几何特征计算 (11)3.3刚度验算 (14)3.4强度验算 (15)3.5疲劳强度验算 (16)3.6总体稳定验算 (17)3.7局部稳定验算 (17)4.挠度及预拱度验算 (18)4.1挠度验算 (18)4.2预拱度 (19)5.节点应力验算 (20)5.1节点板撕破强度检算 (20)5.2节点板中心竖直截面的法向应力验算 (21)5.3腹杆与弦杆间节点板水平截面的剪应力检算 (22)6.课程设计心得 (22)1.设计资料1.1基本资料(1)设计规《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）；《公路桥涵钢结构及木结构设计规》（JTJ 025-86）；(2)工程概况该桥为48m下承式公路简支钢桁架梁桥，共8个节间，节间长度为6m，主桁高10m，主桁中心距为7.00m，纵梁中心距为3m，桥面布置2行车道，行车道宽度为7m。
(3)选用材料主桁杆件材料采用A3钢材。
(4)活载等级采用公路I级荷载。
1.2构件截面尺寸各构件截面对照图各构件截面尺寸统计情况见表1-1：表1-1 构件截面尺寸统计表1.3单元编号(1)主桁单元编号(2)桥面系单元编号(3)主桁纵向联结系单元编号(4)主桁横向联结系单元编号1.4荷载(1)钢桥自重按A3钢材程序自动添加。
(2)桥面板自重桥面板采用C55混凝土，厚度为250mm，宽度为7m，取容重3 。
假设桥面板=25kN m不参与受力，将其视为恒载施加在纵梁上，两纵梁各自承担50%。
10.250725/43.75/q kN m kN m =??=那么，每片纵梁承担21.875kN/m 的荷载。
(3) 桥面铺装不计外侧护墙和侧护栏基座的作用，沥青混凝土容重3=23kN m γ，防水混凝土容重3=24kN m γ。
钢桁架吊装计算书20211009083901
钢桁架吊装计算书201.pdf范本一：一、引言钢桁架吊装是一种常见的施工方式，本文档旨在对钢桁架吊装进行计算分析，以确保施工的安全可靠性。
二、设计参数1. 钢桁架的净重2. 吊装高度3. 吊装点位置和数量4. 吊装起重机的额定起重力矩5. 钢桁架的荷载6. 吊装索具的安全系数三、吊装过程计算1. 吊装点选取与布置2. 吊装高度计算3. 吊装索具设计及计算4. 起重机选型与计算5. 钢桁架吊装过程中所受力的计算与分析6. 安全系数评估四、结果与分析根据以上计算，得出钢桁架吊装过程中的参数和结果，并进行分析。
五、结论根据计算结果和分析，钢桁架吊装方案是可行的，并满足安全要求。
六、附录本文档涉及的附件如下：1. 钢桁架吊装设计图纸2. 吊装索具选型表3. 起重机选型表4. 计算过程中所用到的公式及数据附注：1. 吊装：利用吊钩、起重机等设备将物体提离地面或放置到指定位置的过程。
2. 钢桁架：用钢材制成的具有刚性桁架结构的构件。
3. 索具：用于连接物体和吊装设备的绳子、链条等。
4. 安全系数：在工程设计中，为保证安全，通常会对设计参数进行一定程度的放大或扩大，以保证设计的安全性。
范本二：一、概述钢桁架是一种常用的工程结构，本文档旨在对钢桁架吊装进行全面详细的计算和分析。
二、相关设计参数1. 钢桁架的净重和尺寸2. 吊装高度和角度3. 吊装点的位置和数量4. 使用的起重机的额定起重能力和吊钩高度5. 吊装索具的安全系数和材料强度6. 钢桁架吊装过程中的荷载和力矩三、吊装过程计算1. 吊装点的选取和布置2. 吊装高度的计算3. 吊装索具的设计和计算4. 起重机的选型和计算5. 钢桁架吊装过程中所受的力的计算和分析6. 安全系数的评估四、结果和分析根据以上计算，得出钢桁架吊装过程中各项参数和结果，并进行综合分析。
五、结论根据计算和分析，可以得出钢桁架吊装方案的合理性和安全性，能够满足工程要求。
六、附件本文档涉及的附件如下：1. 钢桁架吊装设计图纸2. 吊装索具和起重机的选型表3. 计算过程中需要用到的公式和数据附注：1. 吊装：用起重机或其他设备将物体从一个位置移动到另一个位置的过程。
钢桁架桥计算书-毕业设计之欧阳音创编
目录1.设计资料11.1基本资料11.2构件截面尺寸11.3单元编号41.4荷载52.内力计算82.1荷载组合82.2内力93.主桁杆件设计123.1验算内容123.2截面几何特征计算12 3.3刚度验算163.4强度验算183.5疲劳强度验算183.6总体稳定验算193.7局部稳定验算204.挠度及预拱度验算214.1挠度验算214.2预拱度225.节点应力验算235.1节点板撕破强度检算235.2节点板中心竖直截面的法向应力验算24 5.3腹杆与弦杆间节点板水平截面的剪应力检算256.课程设计心得261.设计资料1.1基本资料(1)设计规范《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）；(2)工程概况该桥为48m下承式公路简支钢桁架梁桥，共8个节间，节间长度为6m，主桁高10m，主桁中心距为7.00m，纵梁中心距为3m，桥面布置2行车道，行车道宽度为7m。
(3)选用材料主桁杆件材料采用A3钢材。
(4)活载等级采用公路I级荷载。
1.2构件截面尺寸各构件截面对照图各构件截面尺寸统计情况见表1-1：表1-1 构件截面尺寸统计表编号名称类型截面形状HB1(B)twtf1(tf)B2tf2C1下弦杆E0E2用户H型0.460.460.010.0120.460.0122下弦杆E2E4用户H型0.460.460.0120.020.460.023上弦杆A1A3用户H型0.460.460.0120.020.460.024上弦杆A3A3用户H型0.460.460.020.0240.460.0245斜杆E0A1用户H型0.460.60.0120.020.60.026斜杆A1E2用户H型0.460.440.010.0120.440.0127斜杆E2A3用户H型0.460.460.010.0160.460.0168斜杆A3E4用户H型0.460.440.010.0120.440.0129竖杆用户H型0.460.260.010.0120.260.01210横梁用户H型 1.290.240.0120.0240.240.02411纵梁用户H型 1.290.240.010.0160.240.01612下平联用户T型0.160.180.010.0113桥门架上下横撑和短斜撑用户双角0.080.1250.010.010.0114桥门架长斜撑用户双角0.10.160.010.010.0 115横联上横撑用户双角0.10.10.010.010.0 116横联下横撑和斜杆用户双角0.080.1250.010.010.0 117上平联用户T型0.2520.240.0120.012 18纵梁间水平斜杆用户角钢0.10.10.010.01 19纵梁间横向连接用户角钢0.090.090.0090.009 20制动撑架用户T型0.160.180.010.011.3单元编号(1)主桁单元编号(2)桥面系单元编号(3)主桁纵向联结系单元编号(4)主桁横向联结系单元编号1.4荷载(1)钢桥自重按A3钢材程序自动添加。
钢结构桁架设计计算书
renchunmin一、设计计算资料1. 办公室平面尺寸为18m ×66m ，柱距8m ，跨度为32m ，柱网采用封闭结合。
火灾危险性：戊类，火灾等级：二级，设计使用年限：50年。
2. 屋面采用长尺复合屋面板，板厚50mm ，檩距不大于1800mm 。
檩条采用冷弯薄壁卷边槽钢C200×70×20×2.5，屋面坡度i =l/20～l/8。
3. 钢屋架简支在钢筋混凝土柱顶上，柱顶标高9.800m ，柱上端设有钢筋混凝土连系梁。
上柱截面为600mm ×600mm ，所用混凝土强度等级为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝14.3N/mm 2。
抗风柱的柱距为6m ，上端与屋架上弦用板铰连接。
4. 钢材用 Q235-B ，焊条用 E43系列型。
5. 屋架采用平坡梯形屋架，无天窗，外形尺寸如下图所示。
6. 该办公楼建于苏州大生公司所属区内。
7. 屋盖荷载标准值：(l) 屋面活荷载 0.50 kN/m 2(2) 基本雪压 s 0 0.40 kN/m 2(3) 基本风压 w 0 0.45 kN/m 2(4) 复合屋面板自重 0.15 kN/m 2(5) 檩条自重 查型钢表(6) 屋架及支撑自重 0.12+0. 01l kN/m 28. 运输单元最大尺寸长度为9m ，高度为0.55m 。
二、屋架几何尺寸的确定1.屋架杆件几何长度屋架的计算跨度mm L l 17700300180003000=-=-=，端部高度取mmH 15000=跨中高度为mm 1943H ,5.194220217700150020==⨯+=+=取mm L i H H 。
跨中起拱高度为60mm （L/500）。
梯形钢屋架形式和几何尺寸如图1所示。
120图1 梯形屋架形式和几何尺寸（虚线为起拱后轮廓）2.檩条、拉条、及撑杆：长尺复合屋面板可以不考虑搭接需要，檩条最大允许间距为1800mm 。
另外，屋架上弦节点处一般应设檩条。
钢桁架桥计算书-毕业设计
目录1.设计资料 (1)1。
1基本资料 (1)1。
2构件截面尺寸 (1)1。
3单元编号 (4)1.4荷载 (5)2。
内力计算 (7)2.1 .................................................... 荷载组合 72.2内力 (8)3.主桁杆件设计 (11)3.1验算内容 (11)3.2截面几何特征计算 (11)3。
3刚度验算 (14)3.4强度验算 (16)3.5疲劳强度验算 (16)3.6总体稳定验算 (17)3。
7局部稳定验算 (18)4.挠度及预拱度验算 (18)4.1挠度验算 (18)4.2预拱度 (19)5.节点应力验算 (19)5.1节点板撕破强度检算 (19)5.2节点板中心竖直截面的法向应力验算 (20)5。
3腹杆与弦杆间节点板水平截面的剪应力检算 (21)6。
课程设计心得 (22)1.设计资料1.1基本资料(1)设计规范《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）；《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）；(2)工程概况该桥为48m下承式公路简支钢桁架梁桥,共8个节间，节间长度为6m，主桁高10m,主桁中心距为7.00m，纵梁中心距为3m,桥面布置2行车道，行车道宽度为7m。
(3)选用材料主桁杆件材料采用A3钢材.(4)活载等级采用公路I级荷载.1.2构件截面尺寸各构件截面对照图各构件截面尺寸统计情况见表1-1：表1—1 构件截面尺寸统计表1.3单元编号(1)主桁单元编号(2)桥面系单元编号(3)主桁纵向联结系单元编号(4)主桁横向联结系单元编号1.4 荷载(1) 钢桥自重按A3钢材程序自动添加。
(2) 桥面板自重桥面板采用C55混凝土，厚度为250mm ，宽度为7m ，取容重3=25kN m γ。
假设桥面板不参与受力，将其视为恒载施加在纵梁上，两纵梁各自承担50%。
10.250725/43.75/q kN m kN m =⨯⨯=那么，每片纵梁承担21.875kN/m 的荷载。
钢桁架桥计算书
钢桁架桥计算书
本计算书以钢桁架桥为研究对象，对其结构和设计进行详细的计算和分析，旨在帮助工程师和设计师更好地理解和应用钢桁架桥。
本计算书分为以下几个部分：
第一部分：概述。
介绍钢桁架桥的定义、特点、用途和分类。
第二部分：力学分析。
对钢桁架桥所受力的计算进行分析，包括桥面荷载、自重荷载、温度荷载、地震荷载等。
第三部分：结构设计。
针对钢桁架桥的结构特点，详细讲解其设计方法和步骤，包括材料选型、截面设计、节点设计等。
第四部分：结构优化。
通过对钢桁架桥进行结构优化，提高其性能和经济性。
第五部分：施工和验收。
介绍钢桁架桥的施工方法和验收标准，确保其安全可靠。
本计算书以简洁明了的语言和详细的计算步骤，可供工程师和设计师作为钢桁架桥设计和建造的参考书。
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钢桁架吊装计算书
图1 桁架吊点位置示意图边界条件：平台梁、支撑杆铰接模拟荷载工况：恒载（D）—自重作用，由程序自动计算，考虑连廊主体、节点板、提升器、吊具等重量，自重系数取1.4；连廊在提升过程中有可能出现不同步的情况，为保证提升过程中的安全可靠，现通过软件来模拟这种不同步现象，模拟时考虑不同步差值为50mm，分两种情况：不同步情况1：吊点1、3与吊点2、4不同步；不同步情况2：吊点1、2、3与吊点4不同步；不同步情况3：吊点1、2与吊点3、4不同步；不同步情况4：吊点1与吊点2、3、4不同步；同步情况：吊点1、2、 3、4同步；计算模型如以下图2 ~6所示下：图2 不同步计算模型1图3 不同步计算模型2吊点2，强制位移50+mm吊点3，z 向铰接约束吊点3，z 向铰接约束吊点2，x 向z 向铰接约束吊点4，强制位移50+mm图4 不同步计算模型3图5 不同步计算模型4吊点4，强制位移50+mm吊点3，强制位移50+mm 吊点2，x 向z 向铰接约束吊点1，x 向z 向铰接约束吊点3，强制位移50+mm吊点4，强制位移50+mm吊点2，强制位移50+mm吊点1，x 向z 向铰接约束图6 同步计算模型各模型计算结果：该状态下，最大支座反力为810.3kN ；吊点3，z 向铰接约束吊点1，x 向z 向铰接约束吊点2，x 向z 向铰接约束吊点4，z 向铰接约束该状态下，构件最大应力比为0.55；为吊点处的临时系杆该状态下，最大支座反力为1024kN；出现在吊点1及吊点4处,1024/810=1.26倍该状态下，构件最大应力比为0.57；为吊点处的临时系杆该状态下，最大支座反力为810.3.kN；出现在吊点1处该状态下，构件最大应力比为0.55；为吊点处的临时系杆该状态下，最大支座反力为973.5.kN；出现在吊点2 3 处该状态下，构件最大应力比为0.551；为吊点处的临时系杆该状态下，最大支座反力为810.3kN；该状态下，构件最大应力比为0.47；为吊点处的临时系杆荷载工况：恒载（D ）——提升平台自重，自重系数取1.2；活载（L ）——被提升物重量，单个提升架的活载值为810.3kN ； 根据以上不同步验算结果可知，当不同步值达到50mm 时，该状态下，支座反力是自重标准值作用下的1.26倍；根据上海市工程建设规范《重型结构（设备）整体提升技术规程》要求，提升施工时，考虑恒载分项系数1.2；活载分项系数1.4，提升时不同步系数取1.4，动力系数取1.2；即提升时荷载组合：组合1：1.2D+(1.4x1.4x1.2)L=1.2D+2.4L (承载能力极限状态) 组合2：1.0D+(1.4x1.2)L =1.0D+1.68L (正常使用极限状态)计算模型如下：图6 计算模型810.3KN810.3KN图7桁架吊装吊机位置图图8钢柱固定示意图计算结果：固定架构件最大应力比为0.789，出现在悬挑梁上；固定架竖向最大变形值为7.2mm，变形较小；根据以上计算可知，连廊在提升过程中，固定架构件最大应力比为0.789，出现在悬挑梁上；竖向挠度仅为7.2mm，变形较小，提升梁刚度较好，能满足提升施工进度要求。
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renchunmin一、设计计算资料1. 办公室平面尺寸为18m×66m ，柱距8m ，跨度为32m ，柱网采用封闭结合。
火灾危险性：戊类，火灾等级：二级，设计使用年限：50年。
2. 屋面采用长尺复合屋面板，板厚50mm ，檩距不大于1800mm 。
檩条采用冷弯薄壁卷边槽钢C200×70×20×2.5，屋面坡度i =l /20～l /8。
3. 钢屋架简支在钢筋混凝土柱顶上，柱顶标高9.800m ，柱上端设有钢筋混凝土连系梁。
上柱截面为600mm×600mm ，所用混凝土强度等级为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝14.3N /mm 2。
抗风柱的柱距为6m ，上端与屋架上弦用板铰连接。
4. 钢材用 Q235-B ，焊条用 E43系列型。
5. 屋架采用平坡梯形屋架，无天窗，外形尺寸如下图所示。
6. 该办公楼建于苏州大生公司所属区内。
7. 屋盖荷载标准值：(l) 屋面活荷载 0.50 kN /m 2 (2) 基本雪压 s 0 0.40 kN /m 2 (3) 基本风压 w 0 0.45 kN /m 2 (4) 复合屋面板自重 0.15 kN /m 2 (5) 檩条自重 查型钢表(6) 屋架及支撑自重 0.12+0. 01l kN /m 2 8. 运输单元最大尺寸长度为9m ，高度为0.55m 。
二、屋架几何尺寸的确定1.屋架杆件几何长度屋架的计算跨度mm L l 17700300180003000=-=-=，端部高度取mmH 15000=跨中高度为mm 1943H ,5.194220217700150020==⨯+=+=取mm L i H H 。
跨中起拱高度为60mm （L/500）。
梯形钢屋架形式和几何尺寸如图1所示。
120图1 梯形屋架形式和几何尺寸（虚线为起拱后轮廓）2.檩条、拉条、及撑杆：长尺复合屋面板可以不考虑搭接需要，檩条最大允许间距为1800mm 。
另外，屋架上弦节点处一般应设檩条。
所以，将檩条设置在各上弦结点上，檩距为1502mm ，檩条跨度在m 6~4时，至少在跨中布置一道拉条，跨度大于m 6时，宜布置两道。
此檩条跨度为9m ，可在3分点处分别布置一道拉条，布置如下图：三、屋盖支撑布置1、设置支撑的必要性及图示必要性：平面屋架在其本身平面内，由于弦杆与腹杆构成了三角形几何不变铰接体系而具有较大刚度，但在垂直于屋架平面内，不设支撑体系却不能保持其几何不变，当在屋架端部两屋架间未设置垂直支撑时，虽然有檩条和系杆的连系，屋架相互间仍是几何可变的，在侧向为作用下屋架会倾斜。
各支撑作用：1）横向支撑上弦平面横向支撑能保证上弦杆的侧向稳定性，当山墙柱的上端支撑于屋架上下弦某些节点上时，横向支撑可传递山墙上的纵向水平荷载。
2）纵向支撑与横向支撑一起形成水平刚性盘，增加房屋整体刚度，在车间设有吊车时，在吊车横向制动力作用下使框架起空间作用，可减轻受荷载较大的框架所受水平荷载和产生的水平变形，有托梁时，可保证托梁的侧向稳定。
3）垂直支撑保持屋架侧向的几何特性和稳定性，下弦无横向支撑时，作为下弦系杆的节点，传递山墙所受纵向风荷载等至屋架柱，保证吊装屋架时的稳定和安全。
12 12桁架上弦支撑布置图桁架下弦支撑布置图~~CC2LG5GG2CC4垂直支撑1-1~~CC1LG4GG1CC3垂直支撑2-2其中SC 为上弦支撑、XC 为下弦支撑、CC 为垂直支撑、GG 为刚性系杆、LG 为柔性系杆、GWJ 为屋架。
四、荷载计算1、永久荷载（水平投影面）压型钢板 150.02040115.0=⨯kN/㎡ 檩条（0.5kN/m ） 查表得到Z250×70×20×2.5的檩条每米长质量为8.380 kg /m058.010005.18.98380.8=⨯⨯ kN/㎡屋架及支撑自重 0.12+0.01L=0.42kN /㎡合计 0.628kN /㎡ 2、可变荷载（水平投影面）屋面荷载和雪荷载不会同时出现，计算时，取较大的荷载标准值进行计算。
故取屋面活荷载0.5 kN /㎡进行计算。
3、风荷载风压高度变化系数为1.025，屋面迎风面的体型系数为-0.6，背风面为-0.5，所以负风压标准值（垂直于屋面）为：迎风面：27675.045.0025.16.00.11-=⨯⨯⨯-=w kN /㎡ 背风面：230625..045.0025.15.00.12-=⨯⨯⨯-=wkN /㎡对轻型钢屋架，当风荷载较大时，风吸力可能大于屋面永久荷载，此时屋架弦杆和腹杆中的内力均可能变号，必须考虑风荷载组合。
但此处风荷载小于永久荷载，故不考虑风荷载的影响。
五、屋架杆件内力计算与组合由永久荷载控制的荷载组合值为：3378.150.04.17.0628.035.1=⨯⨯+⨯kN /㎡ 由可变荷载控制的荷载组合值为：4536.150.04.1628.02.1=⨯+⨯kN /㎡ 故可变荷载效应起控制作用。
每个节点的负载面积为5.135.19=⨯㎡①压型钢板 0.150×13.5=2.025kN ②檩条（0.5kN/m ） 0.058×13.5=0.783kN ③屋架及支撑自重 0.42×13.5=5.67kN ④活荷载取为 0.5×13.5=6.75kN1、荷载组合考虑以下三种荷载组合（1）全跨永久荷载+全跨可变荷载 （2）全跨永久荷载+半跨可变荷载（3）全跨屋架、支撑及天窗架自重+半跨屋面板重+半跨屋面活荷载 组合一:全跨永久荷载+全跨可变荷载：中间节点荷载： =1.2() 1.419.62P ⨯+++⨯=中①②③④kN端部节点荷载： P =9.812P=中端kN19.62内力组合119.6219.6219.6219.6219.6219.6219.6219.6219.62组合二:全跨永久荷载+半跨可变荷载：（假设半跨可变荷载在左边半跨）左中结点荷载=1.2() 1.419.62P ⨯+++⨯=左中①②③④kN左端结点荷载=9.812P P =左中左端kN 右中结点荷载=1.2()10.17P ⨯++=右中①②③kN 右端结点荷载= 5.092P P =右中右端kN 正中结点荷载19.6210.17=14.902P +=正中kN19.6210.17内力组合219.6219.6219.6219.6210.1710.1710.1710.17组合三:全跨屋架及支撑自重+半跨屋面结构材料+半跨施工荷载： （假设半跨屋面结构材料+半跨施工荷载在左半跨） 左中结点荷载=1.2() 1.419.62P ⨯+++⨯=左中①②③④kN 左端结点荷载=9.812P P =左中左端kN右中结点荷载=1.2 6.80P ⨯=右中③kN 右端结点荷载= 3.402P P =右中右端kN 正中结点荷载19.62 6.80=13.212P +=正中kN19.62内力组合36.8019.6219.6219.6219.62 6.80 6.80 6.80 6.802、由结构力学求解器求得各杆内力将上表中每根杆件的内力最大值选出，即得到最不利内力组合，如下图：A BC DEFGHIJ Ka bdfhjk0305.41509.65621.77661.58643.58-160.68-421.08-576.56-650.52-659.88-160.68-421.08-576.56-650.52-659.88-196.2-19.57-19.620239.89-214.95170.79-138.86103.86-75.1745.71-36.12(8.67)-31.38(25.54)54.28(-16.79)-19.62-19.62-19.62杆件最不利布置组合六．屋架节点板厚度，杆件截面选择和填板设置。
1.屋架节点板厚度确定一个桁架的所有节点板厚宜相等（支座节点板比其他节点板厚2mm ），根据受力最大杆件来确定，所有腹杆中， Ab 杆的内力最大，为181kN<239.89KN ＜300KN ，查表得：屋架中间节点板厚度取8mm,支座节点板厚度取10mm 。
2.杆件截面选择 ⑴上弦杆上弦杆IJ 和JK 所受轴力最大，为受压杆，内力设计值为659.88kN N =-。
规范规定弦杠在桁架平面内的计算长度均取ox l l = 故上弦杠150.2ox l cm =平面外侧向支承点的间距为节间长度的3倍，故0y 3450.6cm l l ==上弦截面选用两不等肢角钢短肢相并，设70λ=，0.751ϕ=， 2215mm N f =，有：150.22.1570oxx l i cm λ=== 450.6 6.4470oy y l i cm λ=== 322659.881040.870.75121510N A cm f ϕ⨯===⋅⨯⨯且节点板厚为8mm,试选截面21409010∠⨯⨯， 短肢相并其截面几何特性: 2.56x i cm = , 6.69y i cm = , 244.522A cm =， 截面验算：[]150.258.67=1502.56ox x x l i λλ===<,[]450.667.35=1506.69oy y y l i λλ===<对短肢相并不等边双角钢：114015.625b t ==< 10.560.56450614018.024oy l b =⨯=故可近似取67.35yz y λλ==取{}max ,67.35x yz yz λλλ==，查表得0.764ϕ=3222659.8810194.00215/0.76444.52210N N mm f N mm A σϕ⨯===<=⋅⨯⨯ 所选截面满足。
⑵下弦杆下弦杆hj 轴力最大，为受拉杆，内力设计值为661.58N kN = 下弦杆计算长度：300ox l cm = , y 1485o l cm =322661.581030.7721510N A cm f ⨯===⨯ 节点板厚度为8mm,试取截面2125808∠⨯⨯，短肢相并其截面几何特性: 2.28x i cm = , 6.00y i cm = , 231.978A cm = 截面验算：[]300131.58=3502.28ox x x l i λλ===<,[]1485247.5=3506.00ox x x l i λλ===<3222661.5810206.8921531.97810N N mm f N mm A σ⨯===<=⨯ 所选截面满足。
⑶受压腹杆腹杆中受压力最大者，即Cb 杆 内力设计值为214.95N kN =-由于为单系斜杆，故其计算长度：0.80.8222.3177.84ox l l cm ==⨯=222.3cm oy l l ==上弦截面选用两不等肢角钢长肢相并，设100λ=，0.555ϕ=， 2215mm N f =，有：177.841.78100oxx l i cm λ=== ， 222.3 2.22100oy y l i cm λ=== 322214.951018.010.55521510N A cm f ϕ⨯===⋅⨯⨯ 且节点板厚为8mm,试选截面275508∠⨯⨯， 长肢相并其截面几何特性: 2.35x i cm = , 2.19y i cm = , 218.934A cm =， 截面验算：[]177.8475.68=1502.35ox x x l i λλ===< []222.3101.51=1502.19oy y yl i λλ===< 对长肢相并不等边双角钢：2250 6.250.480.4822235021.34oy b t l ==≤=⨯=故取442yz y 22220y 1.09 1.09501=101.511=103.7022238b l t λλ⎛⎫⎛⎫⨯=+⨯+ ⎪ ⎪ ⎪⨯⎝⎭⎝⎭取{}z max ,103.70x y yz λλλ==，查表得0.542ϕ=3222214.9510209.462150.54218.93410N N mm f N mm A σϕ⨯===<=⋅⨯⨯ 所选截面满足。